畢業(yè)論文組合銑削機(jī)床設(shè)計(jì)

1、摘要組合機(jī)床是在研究普通機(jī)床設(shè)備發(fā)展現(xiàn)狀及其優(yōu)缺點(diǎn)的基礎(chǔ)上，隨著生產(chǎn)的發(fā)展，由普通機(jī)床演化而來(lái)。組合機(jī)床按其合理的工藝過(guò)程進(jìn)行加工，實(shí)現(xiàn)集中工序的最好途徑，是提高加工精度和提高生產(chǎn)效率的有效設(shè)備。在本設(shè)計(jì)過(guò)程中，主要介紹了銑削組合機(jī)床設(shè)計(jì)和傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)。組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)，是針對(duì)具體的被加工零件，在選定工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙?jiān)O(shè)計(jì)。組合機(jī)床傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)，是根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)提供的數(shù)據(jù)，選擇電動(dòng)機(jī)，合理分配傳動(dòng)比，通過(guò)齒輪傳動(dòng)得到所要求的輸出軸功率和轉(zhuǎn)速等。并對(duì)傳動(dòng)裝置內(nèi)部的零件進(jìn)行分析校核。關(guān)鍵詞：組合機(jī)床；銑削；傳動(dòng)裝置；校核。AbstractModular machine too

2、l is based on studying the current common machine tool and its advantages and disadvantages. With the production developing, modular machine tool evolves from the common machine tools, it processes according to the rational technological process. The best way to achieve the centralized working proce

3、dure is to enhance the process precision, to enhance the production efficiency of the efficient equipment. In this design procedure, mainly introduce the overall milling modular machine tool design and design of gears. The design of the modular machine tool gearbox is according to the data which is

4、supported by the design specification, choosing the electric motor, assigning rationally the gear ratio. It is produced by the wheel transmission to get the requested outlet bearing and power, and so on. The internal part of gearbox is analyzed and checked.Key words: modular machine tool, milling, g

5、ears, check目錄摘要I引言1第1章組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)211 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)212 組合機(jī)床傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)5第2章設(shè)計(jì)計(jì)算921軸的設(shè)計(jì)與校核922齒輪的設(shè)計(jì)與校核1123鍵的選擇與校核26第3章結(jié)論31參考文獻(xiàn)33致謝34引言組合機(jī)床是用按系列化標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)的通用部件和按被加工零件的形狀及加工工藝要求設(shè)計(jì)的專(zhuān)用部件組成的專(zhuān)用機(jī)床。它在普通機(jī)床加工的基礎(chǔ)上具有重新調(diào)整可適應(yīng)新工件，又具有生產(chǎn)效率高、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、加工質(zhì)量穩(wěn)定等特點(diǎn)。組合機(jī)床是隨著生產(chǎn)的發(fā)展，由萬(wàn)能的普通機(jī)床發(fā)展而來(lái)。組合機(jī)床是由大量的通用部件和少量的專(zhuān)用部件組成的工序集中的高效率機(jī)床。各個(gè)部件都設(shè)計(jì)成能獨(dú)立存在的，可以按

6、合理的規(guī)格尺寸系列實(shí)現(xiàn)高度的系列化、標(biāo)準(zhǔn)化和通用化。組合機(jī)床的通用部件，絕大多數(shù)已頒布成國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，并按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的名義尺寸、主參數(shù)、互換尺寸等定型，各通用部件之間有配套關(guān)系。這樣，用戶(hù)可根據(jù)被加工零件的尺寸、形狀和技術(shù)要求等，選用通用部件，組成不同形式的組合機(jī)床，以滿(mǎn)足生產(chǎn)的需要。組合機(jī)床的發(fā)展標(biāo)志著機(jī)械行業(yè)的發(fā)展1,2。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的是為了通過(guò)對(duì)臥式雙面銑削組合機(jī)床的總體和齒輪傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)以及對(duì)組合機(jī)床內(nèi)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，對(duì)組合機(jī)床有了更深的理解。并掌握工程設(shè)計(jì)的思路和方法，根據(jù)組合機(jī)床設(shè)計(jì)的步驟逐步進(jìn)行設(shè)計(jì)。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是完成全部理論教學(xué)和實(shí)踐教學(xué)的一次綜合訓(xùn)練，是重要的實(shí)踐性環(huán)節(jié)。使自己能

7、夠綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)理論、專(zhuān)業(yè)知識(shí)和基本技能，進(jìn)行工程設(shè)計(jì)和科學(xué)研究等工程師的基本訓(xùn)練，進(jìn)一步培養(yǎng)自己嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目茖W(xué)態(tài)度、獨(dú)立分析和解決問(wèn)題的能力以及勇于創(chuàng)新的精神。第1章 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)11 組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，就是針對(duì)具體的被加工零件，在選定的工藝和和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行方案圖紙?jiān)O(shè)計(jì)。這些圖紙包括：被加工零件工序圖，加工示意圖，生產(chǎn)率計(jì)算卡片，機(jī)床聯(lián)系尺寸圖等。111 被加工零件工序圖1被加工零件工序圖的作用和要求被加工零件工序圖是根據(jù)選定的工藝方案，表示在一臺(tái)機(jī)床上或是一條自動(dòng)線(xiàn)上完成的工藝內(nèi)容、加工部位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工用定位基準(zhǔn)、夾壓部位、以及被加工零件

8、的材料、硬度和在本機(jī)床加工前毛坯情況的圖紙。它是在原有的工件圖基礎(chǔ)上，以突出本機(jī)床或自動(dòng)線(xiàn)加工內(nèi)容，加上必要的說(shuō)明繪制的。它是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的主要依據(jù)，也是制造使用時(shí)調(diào)整機(jī)床、檢查精度的重要技術(shù)文件。被加工零件工序圖應(yīng)包括下列內(nèi)容：（1）在圖上應(yīng)表示出被加工零件的形狀，尤其是要設(shè)置中間導(dǎo)向時(shí)，應(yīng)表示出工件內(nèi)部的布置和尺寸，以便檢查工件裝進(jìn)夾具是否相碰，以及刀具通過(guò)的可能性。（2）在圖上應(yīng)表示出加工用基面和夾壓的方向和位置，以便依此進(jìn)行夾具的支承、定位及夾壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。（3）在圖上應(yīng)表示出加工表面的尺寸、精度、光潔度、位置尺寸及精度和技術(shù)條件。（4）圖中還應(yīng)注明被加工零件的名稱(chēng)、編號(hào)、材料、硬度以

9、及被加工部位的余量。2本機(jī)床的加工內(nèi)容圖1-1 被加工零件工序圖本機(jī)床主要是針對(duì)上圖右上角的兩個(gè)零件進(jìn)行銑削平面的加工，銑削量為2.5mm。在圖中已標(biāo)出被加工零件的定位基準(zhǔn)、夾壓方向以及夾壓位置等。定位基準(zhǔn)的選擇可以保證零件的加工精度，夾壓位置和夾壓方向的選擇是定位基準(zhǔn)的基礎(chǔ)，是合理選擇定位基準(zhǔn)的保證3。112加工示意圖加工示意圖是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要圖紙之一，在機(jī)床總體設(shè)計(jì)中占有重要地位。它是設(shè)計(jì)刀具、夾具、主軸箱以及選擇動(dòng)力部件的主要資料，同時(shí)也是調(diào)整機(jī)床和刀具的依據(jù)。加工示意圖，要反映機(jī)床的加工過(guò)程和加工方法，并決定浮動(dòng)夾頭或接桿的尺寸，刀桿長(zhǎng)度，刀具種類(lèi)幾數(shù)量，刀具長(zhǎng)度及加工尺寸，主軸尺

10、寸及伸出長(zhǎng)度，主軸、刀具、導(dǎo)向與工件間的聯(lián)系尺寸等。根據(jù)機(jī)床要求的生產(chǎn)率幾刀具的特點(diǎn)，合理的選擇切削用量，決定動(dòng)力頭的工作循環(huán)。圖1-2 機(jī)床加工示意圖本機(jī)床的設(shè)計(jì)在編制加工示意圖的過(guò)程中，首先遇到的是刀具的選擇，而一臺(tái)機(jī)床刀具選擇的是否合理，直接影響到機(jī)床的加工精度、生產(chǎn)率和工作情況等。在制定工藝方案時(shí)，只要條件允許，首先選用標(biāo)準(zhǔn)刀具。如果為了提高工序集中程度，或達(dá)到更高的精度，可以才用復(fù)合刀具。選擇刀具的同時(shí)還要考慮被加工零件的材料特點(diǎn)。在本設(shè)計(jì)中刀具選擇為標(biāo)準(zhǔn)刀具,刀具的齒數(shù)為Z=8。其次是工序間余量的確定，合理的確定工序間余量是保證加工精度的基礎(chǔ)。最后是切削用量的確定，本機(jī)床根據(jù)被加工

11、零件的材料和銑削深度、銑削速度選擇每齒走刀量SZ=0.053 mm/z，那么每分鐘的銑削量SM為：SM=SZ·n·Z=0.053×241.3×8=101.7 mm/min。（2-1）計(jì)算切削速度v：v=Dn/1000=3.14×125×241.3/1000=94.76m/min。 （2-2）（n是工作機(jī)的轉(zhuǎn)速為241.3r/min，D為工作軸直徑，mm）3。12 組合機(jī)床傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)，主要包括擬定傳動(dòng)方案、選擇電動(dòng)機(jī)、確定總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比等。1擬定傳動(dòng)方案根據(jù)工作機(jī)的要求，傳動(dòng)裝置將電動(dòng)機(jī)的動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)傳遞給

12、工作機(jī)。實(shí)踐表明，傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)得是否合理，對(duì)整個(gè)組合機(jī)床的性能、成本以及整體尺寸都有很大的影響。因此，合理的設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置是整個(gè)組合機(jī)床設(shè)計(jì)工作中的重要一環(huán)，而合理地?cái)M訂傳動(dòng)方案又是保證傳動(dòng)裝置質(zhì)量的基礎(chǔ)。傳動(dòng)方案直觀的反映了工作機(jī)、傳動(dòng)裝置和電動(dòng)機(jī)三者之間的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力的傳遞關(guān)系。傳動(dòng)方案首先應(yīng)滿(mǎn)足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還應(yīng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、成本低、傳動(dòng)效率高和操作維護(hù)方便等。要同時(shí)滿(mǎn)足上述要求往往比較困難，因此，應(yīng)根據(jù)具體的設(shè)計(jì)任務(wù)有側(cè)重的保證主要設(shè)計(jì)要求，選用比較合理的傳動(dòng)方案。由于組合機(jī)床的主軸箱是通用部件，對(duì)傳動(dòng)裝置的主要要求是尺寸緊湊、傳動(dòng)效率高。帶傳動(dòng)尺寸比

13、較大，且不適應(yīng)長(zhǎng)期的繁重工作要求和惡劣的工作環(huán)境；蝸桿傳動(dòng)效率低，長(zhǎng)期連續(xù)工作不經(jīng)濟(jì)；齒輪傳動(dòng)尺寸比較小，傳動(dòng)效率高，也適應(yīng)在惡劣的工作環(huán)境下長(zhǎng)期工作，是較為合理的。且齒輪傳動(dòng)和其它傳動(dòng)相比還具有以下特點(diǎn)：傳動(dòng)功率大、單級(jí)傳動(dòng)比高、傳動(dòng)效率高、外廓尺寸小、傳動(dòng)精度高及使用壽命長(zhǎng)4。鑒于以上傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)和組合機(jī)床主軸箱的要求，傳動(dòng)方案如下圖所示：2選擇電動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)為系列化產(chǎn)品，是根據(jù)工作機(jī)的工作情況和運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)，合理地選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型、結(jié)構(gòu)形式、容量和轉(zhuǎn)速，并提出具體的電動(dòng)機(jī)型號(hào)。電動(dòng)機(jī)類(lèi)型和結(jié)構(gòu)形式的選擇如無(wú)特殊需要，組合機(jī)床一般選用Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)，Y系列電動(dòng)機(jī)為一般用途的全封

14、閉自扇冷式電動(dòng)機(jī)，適用于無(wú)特殊要求的各種機(jī)械設(shè)備，如機(jī)床、鼓風(fēng)機(jī)、運(yùn)輸機(jī)以及農(nóng)業(yè)機(jī)械和食品機(jī)械。同一系列的電動(dòng)機(jī)有不同的防護(hù)及安裝方式，可根據(jù)具體的要求進(jìn)行選用5。電動(dòng)機(jī)容量的確定及轉(zhuǎn)速的選擇由設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)給出加工零件時(shí)工作機(jī)一般為穩(wěn)定載荷或是變化較小的載荷連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的機(jī)械，而且傳遞功率較小，故只需使電動(dòng)機(jī)的額定功率Pcd稍大于電動(dòng)機(jī)實(shí)際輸出功率Pd就可以了，一般情況下不需要對(duì)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行熱平衡計(jì)算和校核啟動(dòng)力矩。電動(dòng)機(jī)的輸出功率Pd為 (2-3)式中 PW工作機(jī)所需輸入功率（KW）； 傳動(dòng)裝置的總效率。工作機(jī)所需功率PW由工作機(jī)的工作阻力（F或T）和運(yùn)動(dòng)參數(shù)（v或n）按下式進(jìn)行計(jì)算或 (2-4)式

15、中 F 工作機(jī)阻力（N）； v 工作機(jī)線(xiàn)速度（m/s）；T工作機(jī)阻力矩（N·mm）； n工作機(jī)轉(zhuǎn)速 （r/min）；工作機(jī)效率，根據(jù)工作機(jī)的類(lèi)型確定。本設(shè)計(jì)取 =0.85。 傳動(dòng)裝置的總效率。由于本設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置總裝后與雙軸銑削頭配套使用，也可以不根據(jù)以上公式進(jìn)行推導(dǎo)，直接利用雙軸銑削頭工作時(shí)所需輸入功率為4.825kW，即為本傳動(dòng)裝置的工作機(jī)輸入功率PW。然后根據(jù)公式(2-3)： 進(jìn)行計(jì)算，=4.5kW由于傳動(dòng)裝置工作效率和電動(dòng)機(jī)工作效率的存在，取電動(dòng)機(jī)的額定功率為Pcd=5.5kW。額定功率相同的同類(lèi)型電動(dòng)機(jī)，有幾種轉(zhuǎn)速可以選擇。電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速高，極對(duì)數(shù)少，尺寸和質(zhì)量小，價(jià)格也相對(duì)比

16、較便宜，但傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比大，從而使傳動(dòng)裝置的結(jié)構(gòu)尺寸增大，成本提高；選用低轉(zhuǎn)速的電動(dòng)機(jī)則相反。因此，對(duì)電動(dòng)機(jī)及傳動(dòng)裝置做整體的考慮，綜合分析比較，選擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y132M26、電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速選為 960r/min 較為合理。傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比是根據(jù)電動(dòng)機(jī)滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速nm 和工作機(jī)轉(zhuǎn)速n，可得傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比(2-5)由傳動(dòng)方案可知，傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比等于各級(jí)串聯(lián)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比的連乘積，即：(2-6)式中 為各級(jí)串聯(lián)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比。合理的分配各級(jí)傳動(dòng)比，是傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要問(wèn)題，它將直接影響到傳動(dòng)裝置的外廓尺寸、質(zhì)量大小及潤(rùn)滑條件等。總傳動(dòng)比分

17、配的一般原則：（1）各級(jí)傳動(dòng)比都應(yīng)在常用的合理范圍內(nèi)，以符合各種傳動(dòng)形式的工作特點(diǎn)，并使結(jié)構(gòu)比較緊湊。（2）使各級(jí)傳動(dòng)獲得較小的外廓尺寸和較小的質(zhì)量。（3）使所有傳動(dòng)零件裝拆方便。根據(jù)上述原則分配傳動(dòng) ，是一項(xiàng)較為繁雜的工作，往往要經(jīng)過(guò)多次的測(cè)算，擬定多種方案進(jìn)行比較，最后確定一個(gè)比較合理的傳動(dòng)方案。還應(yīng)指出，合理分配傳動(dòng)比是設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置應(yīng)考慮的重要問(wèn)題，但為了獲得更為合理的結(jié)構(gòu)，有時(shí)單從傳動(dòng)比這一點(diǎn)出發(fā)還不能得到完善的結(jié)果，此時(shí)還應(yīng)采取調(diào)整其他參數(shù)，如：齒寬系數(shù)，或適當(dāng)改變齒輪材料等辦法，以滿(mǎn)足預(yù)定的設(shè)計(jì)要求。 在經(jīng)過(guò)了反復(fù)的測(cè)算，最終，各級(jí)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比分配如下：1.75；1.586；1

18、；1.433。之所以傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比當(dāng)中有傳動(dòng)比是1 的，是因?yàn)橹鬏S箱的尺寸已定，但是總傳動(dòng)比比較小，經(jīng)過(guò)3級(jí)傳動(dòng)以后，工作軸還沒(méi)有與主軸箱箱體上工作軸的位置想重合，這樣就必須增加一對(duì)齒輪傳動(dòng)來(lái)湊工作軸和主軸箱箱體工作軸位置之間的距離，達(dá)到工作軸與主軸箱箱體工作軸的位置相重合的目的7。第2章 設(shè)計(jì)計(jì)算21軸的設(shè)計(jì)與校核軸是機(jī)器中的主要支承零件之一。它主要是用來(lái)支承旋轉(zhuǎn)零件，如齒輪、帶輪等，并傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力。一般情況下，軸的設(shè)計(jì)主要應(yīng)解決下列問(wèn)題：a.選擇軸的材料。b.進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，由于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段尚不知道軸的直徑，所以要通過(guò)計(jì)算，粗略估算出軸的直徑，并初步確定各部分的形狀和尺寸。同時(shí)還要考

19、慮軸上零件固定和定位要求，軸的工藝性要求，熱處理要求以及運(yùn)行維護(hù)要求等。c.進(jìn)行軸的強(qiáng)度校核8。選擇軸的材料。應(yīng)考慮軸的強(qiáng)度、剛度以及耐磨性要求、熱處理方法、材料來(lái)源、材料加工工藝和材料價(jià)格等。軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要求是：有利于提高軸的強(qiáng)度和剛度；軸上零件的定位要準(zhǔn)確，固定要可靠；便于軸上零件的裝拆和調(diào)整；具有良好的工藝性等。軸強(qiáng)度的校核是保證傳動(dòng)裝置能正常運(yùn)行的前提，是設(shè)計(jì)過(guò)程中至關(guān)重要的環(huán)節(jié)之一。主軸箱是通用部件，箱體尺寸已確定，根據(jù)主軸箱箱體的尺寸和軸上主要零件的布置，初步選定軸的結(jié)構(gòu)如下圖：圖2-1 軸的結(jié)構(gòu)圖 1選擇軸的材料由于該軸主要用于傳遞扭矩，采用45 鋼調(diào)質(zhì)處理。硬度為240HBS

20、。2初步估算軸徑按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算輸入端聯(lián)軸器處的最小軸徑。按45號(hào)鋼，取 C=110根據(jù)dmin=C=110=20mm (3-1)式中： dmin 最小軸徑，mm； C 與軸材料有關(guān)的系數(shù)； P 軸傳遞的功率，KW；n 軸的轉(zhuǎn)速，r/min 。由于聯(lián)軸器與軸用普通平鍵聯(lián)接，鍵槽會(huì)削弱軸的強(qiáng)度，而且聯(lián)軸器為標(biāo)準(zhǔn)件，因此，所選軸徑不僅要滿(mǎn)足強(qiáng)度還應(yīng)與聯(lián)軸器的尺寸相配合，所以初取軸的最小直徑為dmin=30mm。3確定各段軸徑的長(zhǎng)度定位軸肩的高度可以根據(jù)要求查取，所以對(duì)于軸徑，從聯(lián)軸器向右分別取30mm；35mm；52mm；35mm。對(duì)于各軸段長(zhǎng)度，取決于軸上零件的寬度及它們的相對(duì)位置?？紤]到箱體的鑄

21、造誤差及裝配時(shí)留有必要的間隙，取齒輪2右端面至箱壁間的距離為7mm,滾動(dòng)軸承與箱體內(nèi)壁邊對(duì)齊；半聯(lián)軸器與軸配合長(zhǎng)度為60mm，為避免誤差，取其相應(yīng)軸長(zhǎng)為55mm；已知齒輪1寬為42mm，齒輪2寬為18mm，套筒定位齒輪1和 齒輪2之間的定位，其長(zhǎng)度為29mm，軸承為標(biāo)準(zhǔn)件長(zhǎng)度已知，取其軸右段對(duì)應(yīng)長(zhǎng)度為110mm；軸承與軸承蓋相對(duì)應(yīng)的軸長(zhǎng)為40mm。4軸的強(qiáng)度計(jì)算校核由于該軸主要用于傳遞扭矩，所以只需對(duì)該軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度進(jìn)行校核。(3-2)式中： T 軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa； T 軸所傳遞的扭矩，N·mm； P 軸傳遞的功率，kW；n 軸的轉(zhuǎn)速，r/min WT 軸的抗扭轉(zhuǎn)截面系數(shù)，mm3

22、；WT=d3/16dmin 軸的最小直徑，mm； T 軸的許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，MPa。經(jīng)驗(yàn)算，軸的最小直徑的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于軸的許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，強(qiáng)度滿(mǎn)足。在傳動(dòng)裝置的四根軸中，軸徑最小為30mm,位于傳動(dòng)裝置最后一級(jí)的傳動(dòng)軸承受的轉(zhuǎn)矩最大，因此只要最后一級(jí)的傳動(dòng)軸滿(mǎn)足校核，此傳動(dòng)裝置中其余兩根均滿(mǎn)足強(qiáng)度。下面對(duì)最后軸的最小直徑處進(jìn)行校核。經(jīng)計(jì)算此傳動(dòng)軸最小直徑所承受的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于軸的許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力。故該傳動(dòng)裝置中的所有軸均滿(mǎn)足要求。22齒輪的設(shè)計(jì)與校核齒輪傳動(dòng)是機(jī)械傳動(dòng)中最常用的一種傳動(dòng)形式，應(yīng)用非常廣泛。其優(yōu)點(diǎn)主要有：傳動(dòng)效率高、結(jié)構(gòu)緊湊、工作可靠、傳動(dòng)比穩(wěn)定；但也有制造和安裝精度高、不

23、易遠(yuǎn)距離傳動(dòng)等缺點(diǎn)。齒輪傳動(dòng)的失效主要發(fā)生在輪齒，而輪緣、輪轂、輪輻等很少失效，這些部分通常按經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)中齒輪傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)如下圖所示：圖2-2 齒輪傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)1齒輪的設(shè)計(jì)與校核在已選電動(dòng)機(jī)Y132M2-6B3的傳輸功率為5.5kW,轉(zhuǎn)速為960r/min，傳動(dòng)比為u=1.75,單向傳動(dòng),工作機(jī)載荷有較輕微的沖擊,每天工作15h，預(yù)期使用壽命為10年。a.選擇齒輪材料、熱處理、精度等級(jí)及齒數(shù)（1）傳動(dòng)裝置為一般的工作機(jī)器，低速級(jí)齒輪選擇常用材料及熱處理，8級(jí)精度。（2）小齒輪：40Cr(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為280HBS；大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為280HBS。硬度相

24、差為40HBS。（3）初選小齒輪齒數(shù)為 z1=28,大齒輪齒數(shù)z2=uz1=1.75×28=49（4）選擇螺旋角,初取=14°。b.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1）確定計(jì)算參數(shù)（1）試選載荷系數(shù)Kt=2.3（2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1（3）選取齒寬系數(shù)d=1（4）查取彈性系數(shù) ZE=189.8（5）查取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH=2.43 （6）端面重合度,按下式近似計(jì)算（7）螺旋角系數(shù)Z=（8）按齒面強(qiáng)度查取接觸疲勞極限:小齒輪Hlim1=720MPa,Hlim2=580MPa；（9）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NN1=60jn1Lh=60×1×960× (15

25、15;300×10) =2.592×109N2=N1/u=2.592×109/1.75=1.48×109由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查得疲勞壽命系數(shù)：小齒輪 KHN1=1.0,大齒輪KHN2=1.1（10）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)H取接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)2)計(jì)算設(shè)計(jì)參數(shù)(1) 試計(jì)算小齒輪分度圓直徑d1t，取=31.916mm由于箱體是通用部件,箱體上的主軸孔位置已鑄造出,所以為了使主軸與箱體上已鑄造出的孔相配合,經(jīng)過(guò)反復(fù)的驗(yàn)算,取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)mn=2.5mm較合適.(2) 計(jì)算中心距 將中心距圓整為a=100mm按圓整后的中心距修正螺旋角小齒輪分度圓直徑d1=mnz1/

26、cos=2.5×28/cos15°7405=72.7273mm(3) 計(jì)算圓周速度v(4) 計(jì)算載荷系數(shù)K根據(jù)載荷狀態(tài)查取使用系數(shù)KA=1.25圓周力 Ft=2T1d1=2×0.547×10572.7273=1504.25 NKAFtb=1.25×1504.2532=58.76100Nmm根據(jù)圓周速度v查取動(dòng)載系數(shù)Kv=1.11；根據(jù)表面經(jīng)過(guò)硬化的直齒輪查取齒間載荷分配系數(shù)KH=1.4，KF=1.4；由齒面熱處理的不同查取齒向載荷分配系數(shù) K=1.39；取 KH=KF=1.2；計(jì)算載荷系數(shù)K=KAKVKHKH=1.25×1.11

27、15;1.4×1.2=2.33，與試取值差異不大，可以不作修正計(jì)算。（5）軸的修正計(jì)算已取d1=72.7273mm32.05mm；符合接觸疲勞強(qiáng)度條件。c.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核（1） 載荷系數(shù)K=KAKVKFKF=2.33（2） 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=0.547×105 N·mm（3） 查齒形系數(shù) YFa 以及應(yīng)力修正系數(shù) YSa： YFa1=2.55，YSa1=1.61 ；YFa2=2.32 ，YSa2=1.70；（4）重合度系數(shù) YY0.250.750.250.751.64950.704（5）螺旋角系數(shù)Y（6）根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查取彎曲疲勞壽命系數(shù)：小齒輪 K

28、FN1= 0.89，大齒輪KFN1=0.95 （7）按齒面硬度查取彎曲疲勞極限Flim ：小齒輪Flim1=620MPa ；Flim2=450MPa （8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)=1.4（9）齒根彎曲應(yīng)力=110.013F1=105.68MPaF2彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。d.幾何尺寸的計(jì)算(1) 計(jì)算分度圓直徑小齒輪:d1=72.7273mm；大齒輪：d2=mnz2/cos=127.2727mm(2) 計(jì)算中心矩a=100mm；螺旋角 =arccos=9°0687（3）選取齒輪寬度：大小齒輪均按組合機(jī)床通用部件選取，齒寬b=32mm。在強(qiáng)度足夠的情況下，不僅結(jié)構(gòu)緊湊，

29、而且經(jīng)濟(jì)，節(jié)省材料。2齒輪的設(shè)計(jì)與校核在電動(dòng)機(jī)的傳輸功率為5.5kW,轉(zhuǎn)速為548.57r/min，傳動(dòng)比為u=1.586,單向傳動(dòng),工作機(jī)載荷有較輕微的沖擊,每天工作15h，預(yù)期使用壽命為10年。a.選擇齒輪材料、熱處理、精度等級(jí)及齒數(shù)（1）傳動(dòng)裝置為一般的工作機(jī)器，低速級(jí)齒輪選擇常用材料及熱處理，8級(jí)精度。（2）小齒輪：40Cr(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為280HBS；大齒輪：45鋼(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為280HBS。硬度相差為40HBS。（3）初選小齒輪齒數(shù)為 z1=29,大齒輪齒數(shù)z2=uz1=1.586×29=45.996 。取z2 =46，(傳動(dòng)比誤差0.01%)。（4）選擇螺旋角

30、,初取=14°。b.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1）確定計(jì)算參數(shù)（1）試選載荷系數(shù)Kt=2.3（2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1（3）選取齒寬系數(shù)d=1（4）查取彈性系數(shù) ZE=189.8（5）查取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH=2.43 （6）端面重合度,按下式近似計(jì)算（7）螺旋角系數(shù)Z=（8）按齒面強(qiáng)度查取接觸疲勞極限:小齒輪 Hlim1=720MPa,Hlim2=580MPa；（9）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NN1=60jn1Lh=60×1×548.57× (15×300×10) =1.48×109N2=N1/u=1.48×109/1.586

31、=9.33×108由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查得疲勞壽命系數(shù)：小齒輪 KHN1=1.0,大齒輪 KHN2=1.1（10）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)H取接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)2)計(jì)算設(shè)計(jì)參數(shù)(1) 試計(jì)算小齒輪分度圓直徑d1t，取=57.98mm由于箱體是通用部件,箱體上的主軸孔位置已鑄造出,所以為了使主軸與箱體上已鑄造出的孔相配合,經(jīng)過(guò)反復(fù)的驗(yàn)算,取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)mn=3mm較合適. (2) 計(jì)算中心距 將中心距圓整為a=116mm按圓整后的中心距修正螺旋角小齒輪分度圓直徑 d1=mnz1/cos=3×29/cos0°2463=89.66mm(3) 計(jì)算圓周速度v(4) 計(jì)算載荷系數(shù)K

32、根據(jù)載荷狀態(tài)查取使用系數(shù)KA=1.25圓周力 Ft=2T1d1=2×0.9575×10589.66=2135.82NKAFtb=1.25×2135.8232=83.43100Nmm根據(jù)圓周速度v查取動(dòng)載系數(shù)Kv=1.11；根據(jù)表面經(jīng)過(guò)硬化的直齒輪查取齒間載荷分配系數(shù)KH=1.4，KF=1.4；由齒面熱處理的不同查取齒向載荷分配系數(shù) K=1.39；取 KH=KF=1.2；計(jì)算載荷系數(shù)K=KAKVKHKH=1.25×1.11×1.4×1.2=2.33，與試取值差異不大，可以不作修正計(jì)算。（5）軸的修正計(jì)算已取d1=89.66mm58.23

33、mm；符合接觸疲勞強(qiáng)度條件。c.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核（1） 載荷系數(shù)K=KAKVKFKF=2.33 （2） 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=0.9575×105 N·mm（3） 查齒形系數(shù) YFa 以及應(yīng)力修正系數(shù) YSa： YFa1=2.53，YSa1=1.62 ；YFa2=2.35 ，YSa2=1.68；（4）重合度系數(shù) YY0.250.750.250.751.640.7048（5）螺旋角系數(shù)Y（6）根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查取彎曲疲勞壽命系數(shù)：小齒輪 KFN1= 0.89，大齒輪KFN1=0.95 （7）按齒面硬度查取彎曲疲勞極限Flim ：小齒輪Flim1=620MPa ；Flim

34、2=450MPa （8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)=1.4（9）齒根彎曲應(yīng)力=149.44MPaF1=143.95MPaF2彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。d.幾何尺寸的計(jì)算(1) 計(jì)算分度圓直徑小齒輪:d1=89.66mm；大齒輪：d2=mnz2/cos=142.34mm(2) 計(jì)算中心矩a=116mm； 螺旋角 =arccos=0°2463（3）選取齒輪寬度：大小齒輪均按組合機(jī)床通用部件選取，齒寬b=32mm。在強(qiáng)度足夠的情況下，不僅結(jié)構(gòu)緊湊，而且經(jīng)濟(jì)，節(jié)省材料。3齒輪的設(shè)計(jì)與校核在電動(dòng)機(jī)的傳輸功率為5.5kW,轉(zhuǎn)速為345.88r/min，傳動(dòng)比為u=1.433,單向傳動(dòng),工

35、作機(jī)載荷有較輕微的沖擊,每天工作15h，預(yù)期使用壽命為10年8。a.選擇齒輪材料、熱處理、精度等級(jí)及齒數(shù)（1）傳動(dòng)裝置為一般的工作機(jī)器，低速級(jí)齒輪選擇常用材料及熱處理，8級(jí)精度。（2）小齒輪：40Cr(調(diào)質(zhì))，齒面硬度為280HBS；大齒輪：45鋼（調(diào)質(zhì)），齒面硬度為280HBS。硬度相差為40HBS。（3）初選小齒輪齒數(shù)為 z1=30,大齒輪齒數(shù)z2=uz1=1.433×30=43（4）選擇螺旋角,初取=14°。b.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1）確定計(jì)算參數(shù)（1）試選載荷系數(shù)Kt=2.3（2）計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1（3）選取齒寬系數(shù)d=1.0（4）查取彈性系數(shù) ZE=189

36、.8（5）查取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH=2.43 （6）端面重合度,按下式近似計(jì)算（7）螺旋角系數(shù)Z=（8）按齒面強(qiáng)度查取接觸疲勞極限:小齒輪 Hlim1=720MPa,大齒輪 Hlim2=580MPa；（9）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NN1=60jn1Lh=60×1×345.88× (15×300×10) =0.9339×109N2=N1/u=0.9339×109/1.433=6.517×108由應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查得疲勞壽命系數(shù)：小齒輪 KHN1=1.0,大齒輪KHN2=1.2（10）計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)H取接觸疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)2

37、)計(jì)算設(shè)計(jì)參數(shù)(1) 試計(jì)算小齒輪分度圓直徑d1t，取=57.1464mm由于箱體是通用部件,箱體上的主軸孔位置已鑄造出,所以為了使主軸與箱體上已鑄造出的孔相配合,經(jīng)過(guò)反復(fù)的驗(yàn)算,取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)mn=3mm比較合適.(2) 計(jì)算中心距 將中心距圓整為a=113mm按圓整后的中心距修正螺旋角9小齒輪分度圓直徑d1=mnz1/cos=3×30/cos14°2975=92.8767mm(3) 計(jì)算圓周速度v(4) 計(jì)算載荷系數(shù)K根據(jù)載荷狀態(tài)查取使用系數(shù)KA=1.25圓周力 Ft=2T1d1=2×1.5186×10592.8767=3270.14 NKAFtb=1.

38、25×3270.1432=127.74100Nmm根據(jù)圓周速度v查取動(dòng)載系數(shù)Kv=1.11；根據(jù)表面經(jīng)過(guò)硬化的直齒輪查取齒間載荷分配系數(shù)KH=1.4，KF=1.4；由齒面熱處理的不同查取齒向載荷分配系數(shù) K=1.39；取 KH=KF=1.2；計(jì)算載荷系數(shù)K=KAKVKHKH=1.25×1.11×1.4×1.2=2.33，與試取值差異不大，可以不作修正計(jì)算。（5）軸的修正計(jì)算已取d1=92.8762mm57.394mm；符合接觸疲勞強(qiáng)度條件。c.按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核（1） 載荷系數(shù)K=KAKVKFKF=2.33 （2） 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=1.5186

39、×105 N·mm（3） 查齒形系數(shù) YFa 以及應(yīng)力修正系數(shù) YSa： YFa1=2.52，YSa1=1.63 ；YFa2=2.33 ，YSa2=1.67；（4）重合度系數(shù) YY0.250.750.250.751.64870.705（5）螺旋角系數(shù)Y（6）根據(jù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)查取彎曲疲勞壽命系數(shù)10：小齒輪 KFN1= 0.89，大齒輪KFN1=0.95 （7）按齒面硬度查取彎曲疲勞極限Flim ：小齒輪Flim1=620MPa ；Flim2=450MPa （8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)=1.4（9）齒根彎曲應(yīng)力=202.467MPaF=191.796MP

40、aF彎曲疲勞強(qiáng)度足夠。d.幾何尺寸的計(jì)算(1) 計(jì)算分度圓直徑小齒輪:d1=92.8767mm；大齒輪：d2=mnz2/cos=133.1233mm(2) 計(jì)算中心矩a=113mm； 螺旋角 =arccos=14°2975（3）選取齒輪寬度：大小齒輪均按組合機(jī)床通用部件選取，齒寬b=32mm。在強(qiáng)度足夠的情況下，不僅結(jié)構(gòu)緊湊，而且經(jīng)濟(jì)，節(jié)省材料。 其他齒輪也用同樣的方法進(jìn)行校核計(jì)算，均滿(mǎn)足強(qiáng)度11。23鍵的選擇與校核鍵主要用于軸和軸上零件之間的同向固定并傳遞轉(zhuǎn)矩。例如:軸和齒輪、軸和帶輪、軸和聯(lián)軸器等都是利用鍵來(lái)固定并傳遞轉(zhuǎn)矩的。鍵是標(biāo)準(zhǔn)件。鍵的聯(lián)接可分為松鍵連結(jié)和緊鍵聯(lián)接。松鍵連接

41、包括平鍵聯(lián)接和半圓鍵聯(lián)接。而楔鍵和切向鍵屬于緊鍵聯(lián)接。a) 鍵的類(lèi)型及特點(diǎn)和在本設(shè)計(jì)中鍵的選擇1平鍵 平鍵用于靜聯(lián)接，上下表面和兩個(gè)側(cè)面都互相平行，工作時(shí)靠鍵與鍵槽側(cè)面的擠壓來(lái)傳遞轉(zhuǎn)矩，所以平鍵的兩個(gè)側(cè)面是工作表面，平鍵的上表面與輪轂鍵槽的頂面之間留有間隙。平鍵的特點(diǎn)是：平鍵適用于傳遞功率不大，軸與輪轂間無(wú)相對(duì)移動(dòng)場(chǎng)合，平鍵具有定心性好、制造簡(jiǎn)單、裝拆方便和應(yīng)用廣泛等特點(diǎn)。2半圓鍵 半圓鍵用于靜連接，鍵的側(cè)面是半圓形，軸上的鍵槽用尺寸與半圓鍵尺寸相同的銑刀銑出，因而，鍵可以在鍵槽中擺動(dòng)以適應(yīng)輪轂鍵槽底面的傾斜，安裝方便。半圓鍵的特點(diǎn)是：制造工藝性較好，但軸上的鍵槽較深，對(duì)軸的強(qiáng)度削弱很大。因此

42、，主要用于較輕的連接或是作為錐形軸端的輔助聯(lián)接。3楔鍵 楔鍵聯(lián)接只用于靜聯(lián)接，楔鍵的上、下表面和與它配合的輪轂鍵槽底面均有1:100的斜度。鍵的上下表面分別與輪轂和軸上鍵槽的底面擠壓產(chǎn)生摩擦力，并以此來(lái)傳遞轉(zhuǎn)矩。楔鍵聯(lián)接的特點(diǎn)是：由于在打緊時(shí)破壞了軸與轂的對(duì)中性，另外在沖擊、振動(dòng)和承受載荷時(shí)，易產(chǎn)生松動(dòng)，所以楔鍵僅適用于對(duì)傳動(dòng)精度要求不高，低速和載荷平穩(wěn)的場(chǎng)合12。4切向鍵 切向鍵是由一對(duì)斜度為1:100的楔鍵組成，是成對(duì)使用的。切向鍵的工作面同于楔鍵是上下兩個(gè)工作面，且兩工作面相互平行。工作時(shí)，靠工作面的擠壓力和軸與輪轂之間的摩擦力來(lái)傳遞扭矩。切向鍵聯(lián)接的特點(diǎn)是：承載能力很大，適用于傳遞轉(zhuǎn)矩

43、較大的場(chǎng)合，但由于切向鍵的鍵槽對(duì)軸的強(qiáng)度削弱很大，常用于軸徑大于100mm的軸上。鑒于以上四種鍵聯(lián)接的特點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比，在本設(shè)計(jì)中，由于所傳遞的轉(zhuǎn)矩不大，且無(wú)沖擊載荷，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，要求有較好的定心性等特點(diǎn)，選擇普通圓頭平鍵較為合適，而且還較為經(jīng)濟(jì)又便于加工。b）鍵連接的強(qiáng)度校核在傳遞扭矩的過(guò)程中，由普通圓頭平鍵組成靜聯(lián)接在受轉(zhuǎn)矩作用時(shí)，鍵與鍵槽的側(cè)面受擠壓，與軸中心線(xiàn)相平行的面受剪切，可能的失效形式是工作面被壓潰或是鍵被剪斷。對(duì)于按標(biāo)準(zhǔn)選用的平鍵來(lái)說(shuō)，工作表面的壓潰是主要的失效形式。因此，只進(jìn)行工作表面的擠壓強(qiáng)度計(jì)算13。圖2-3 鍵與軸的聯(lián)接示意圖對(duì)于靜聯(lián)接，假定載荷在鍵的工作表面是均勻分布，普通

44、平鍵聯(lián)接的強(qiáng)度條件為：式中：T軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩，N·mm； k鍵與輪轂槽接觸的高度，mm； h鍵的高度，h2k，mm； l鍵的工作長(zhǎng)度，mm，圓頭平鍵l=L-b, L為鍵的公稱(chēng)長(zhǎng)度，b為鍵的寬度，單位均為 mm； d軸的直徑，mm； b鍵的寬度，mm； 鍵、軸和輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應(yīng)力,MPa。1軸與聯(lián)軸器聯(lián)接處鍵的校核a 選擇鍵聯(lián)接的類(lèi)型及其尺寸 鍵的材料選用45# 鋼，由于軸與聯(lián)軸器的聯(lián)接是靜聯(lián)接，要求較好的定心性，根據(jù)軸徑d=3038mm之間，選用圓頭普通平鍵（GB109679）：寬b=10mm，高h(yuǎn)=8mm，參考輪轂長(zhǎng)度取鍵長(zhǎng) L=45mm。b 鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核計(jì)算由于

45、軸與聯(lián)軸器聯(lián)接是靜聯(lián)接，其主要的失效形式是軸、輪轂和鍵三個(gè)零件中較弱的零件的工作面被壓潰。由于輪轂是鑄鐵，查取鑄鐵的許用擠壓應(yīng)力P=80MPa，鍵聯(lián)接工作面上的擠壓應(yīng)力為：由于PP=80MPa，所以選擇的鍵連接強(qiáng)度足夠。2軸與齒輪聯(lián)接處鍵的校核a 選擇鍵聯(lián)接的類(lèi)型及其尺寸 鍵的材料選用45# 鋼，由于軸與齒輪的聯(lián)接是靜聯(lián)接14，要求較好的定心性，根據(jù)軸徑d=3038mm之間，選用圓頭普通平鍵（GB109679）：寬b=10mm，高h(yuǎn)=8mm，參考輪轂長(zhǎng)度取鍵長(zhǎng) L=80mm。b 鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核計(jì)算由于軸與齒輪的聯(lián)接是靜聯(lián)接，其主要的失效形式是軸、輪轂和鍵三個(gè)零件中較弱的零件的工作表面被壓潰。

46、由于零件的材料全是45# 鋼，查取45# 鋼的許用擠壓應(yīng)力P=135MPa，鍵聯(lián)接工作面上的擠壓應(yīng)力為：由于PP=135MPa，所以選擇的鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。3軸與齒輪聯(lián)接處鍵的校核 （扭矩T最大處鍵聯(lián)接的校核）a 選擇鍵聯(lián)接的類(lèi)型及其尺寸 鍵的材料選用45# 鋼，由于軸與齒輪的聯(lián)接是靜聯(lián)接，要求較好的定心性，根據(jù)軸徑d=6575mm之間，選用圓頭普通平鍵（GB109679）：寬b=20mm，高h(yuǎn)=12mm，參考輪轂長(zhǎng)度取鍵長(zhǎng) L=70mm。b 鍵聯(lián)接的強(qiáng)度校核計(jì)算由于軸與齒輪的聯(lián)接是靜聯(lián)接，其主要的失效形式是軸、輪轂和鍵三個(gè)零件中較弱的零件的工作表面被壓潰。由于零件的材料全是45# 鋼，查取45

47、# 鋼的許用擠壓應(yīng)力P=135MPa，鍵聯(lián)接工作面上的擠壓應(yīng)力為：由于PP=135MPa，所以選擇的鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。在扭矩最大處鍵聯(lián)接的強(qiáng)度足夠，在本設(shè)計(jì)中就不需要再對(duì)其它鍵進(jìn)行強(qiáng)度校核。均滿(mǎn)足強(qiáng)度15。第3章 結(jié)論經(jīng)過(guò)三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)時(shí)間，根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)所提供的技術(shù)數(shù)據(jù)和被加工零件的加工工序圖，按照組合機(jī)床的設(shè)計(jì)步驟選擇了主要的通用部件，繪制出了機(jī)床總圖和加工示意圖，完成了對(duì)臥式雙面銑削組合機(jī)床的總體設(shè)計(jì)。齒輪傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)是根據(jù)被加工零件的加工工序圖所要求的功率和轉(zhuǎn)速，選擇電動(dòng)機(jī)，然后確定傳動(dòng)方案、根據(jù)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和工作軸所要求的轉(zhuǎn)速確定總傳動(dòng)比并合理分配傳動(dòng)比，最終使電動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)

48、速通過(guò)齒輪傳動(dòng)裝置得到工作軸所需要的功率和轉(zhuǎn)速。近幾年雖然組合機(jī)床行業(yè)產(chǎn)品銷(xiāo)售呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，但行業(yè)內(nèi)一些企業(yè)同樣存在負(fù)債經(jīng)營(yíng)的情況，主要原因是傳統(tǒng)的組合機(jī)床產(chǎn)品不能滿(mǎn)足用戶(hù)柔性化、高精度、短周期的市場(chǎng)需求，同時(shí)組合機(jī)床行業(yè)一些企業(yè)存在現(xiàn)代化管理水平低、人才流失嚴(yán)重、科研成果不能迅速轉(zhuǎn)化為生產(chǎn)力等缺陷。為此，提出以下建議：（1）提高現(xiàn)代化管理水平。中國(guó)加入WTO 后，迫切要求企業(yè)提高現(xiàn)代化管理水平，進(jìn)一步深化企業(yè)內(nèi)部改革，建立健全適應(yīng)市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行機(jī)制，“建立企業(yè)科學(xué)的管理體制，做到集權(quán)有道、分權(quán)有序、授權(quán)有章、用權(quán)有度的責(zé)權(quán)利內(nèi)在統(tǒng)一的有機(jī)結(jié)合，是提高企業(yè)控制力所必須的”。要徹底改變落后的體制，必須樹(shù)立全球化經(jīng)營(yíng)理念，提高國(guó)際市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)能力，建立市場(chǎng)快速反應(yīng)機(jī)制，以適應(yīng)日趨發(fā)展的市場(chǎng)要求。（2）提高企業(yè)創(chuàng)新能力。企業(yè)的生存，關(guān)鍵在于產(chǎn)品的生命力。已步入電子時(shí)代的今天，傳統(tǒng)的組合機(jī)床已經(jīng)不能適應(yīng)告訴發(fā)展的國(guó)內(nèi)外市場(chǎng)需要，這就要求企業(yè)必