高支撐模板施工方案

1、一、工程概況：本工程由湖南現代華都置業(yè)有限公司投資興建， 湖南省建筑設計 院設計。地下三層，建筑面積 20624 m2，負一層層高4.5M-5.1M; 綜合樓地上二十九層，層高 ，總建筑高度99.850m，地 上建筑面積51008m2； 一層南向入口處1-3-1-5/1-A-1-B 為大堂， 東西向長16.8m,南北向寬8.6m。二層樓板挑空，自0.57至8.37M, 總高度 7.80M.三層樓板板厚 100mm,主梁300*700,300*800,次梁 200*500。小戶型住宅地上二十八層，層高 ，總建筑高 度85.50m，地上建筑面積24158.8m 2。梁底高度大于4.0m屬高支撐模板

2、系統(tǒng)，模板、支架的強度、剛度 及穩(wěn)定性非常重要，本工程負一層、綜合樓一層、綜合樓大堂均應按 高支撐模板施工要求搭設支撐系統(tǒng)。二、高支模施工1、支架設計：高支模采用48*3.5鋼管支撐作立柱，不得使用嚴重銹蝕變形、斷 裂、脫焊、螺栓松動的鋼管支撐材料搭設支撐。高支模立柱 間距800*800mm，離地20CM設縱橫向掃地桿，每增高米應相應加設雙向水平拉桿.剪刀撐應縱橫設置，東西向 次梁底共設兩道，南北向主、次梁底均設剪刀撐。 沿支架四周外立面 應滿足立面滿設剪刀撐。注：立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保其在兩個方向（x, y）均具有足夠的設計剛度。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距

3、，但只宜在 一個方向變距、而另一個方向不變。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時， 可以采用等步 距設置；高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必 須設水平加強層。2、頂部支撐點的搭設：a. 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm ;b. 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm ；c. 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N<12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。3、支撐架搭設的要求：a. 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中

4、設置；b. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的 要求；c. 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力 矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d. 地基支座的設計要滿足承載力的要求。4. 施工使用的要求：a. 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b. 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載， 對出現的超過最大荷 載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c. 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變 形情況及時解決。d、模板的安全除了正確進行設計外，材料的質量、施

5、工人員的責任心和構造要求等方面也是很重要的。 對重要的高支架模板，當立桿 高度大于等于20m，或橫向高寬比大于等于6時，需要設置整體性 的單水平加強層或雙水平加強層三、高支模計算以綜合樓大堂三層樓面梁KL11最大截面300 $00梁為計算,板面標咼+8.37m。最不利梁的計算:梁300mm X800mm，梁底模采用12mm厚竹膠合板，梁底方木截面 60mm XJOmm。板底模采用12mm厚竹膠合板，板底方木的截面60mm X80mm。梁底鋼管橫單下均加撐桿（不參與計算）。最不利梁的跨度為8.4米，最大梁截面尺寸是300 XJ00，最大板 厚為10CM，梁側模板，底模板均采用1.2CM厚的竹制夾

6、板，梁底 枋木截面為60 X80MM ,長度為2.0米。梁底枋木間距為0.3M ,梁側 板立檔間距為0.3M，支撐系統(tǒng)采用48 X3.5鋼管腳手架，支架間距 為 0.8*0.8M。1、各種材料的力學性能：（根據建筑施工手冊建筑規(guī)范查表11-2a） 枋木：抗剪強度設計值：Fv=1.4N/MM 2抗彎強度設計值：Fm=14N/MM 2彈性模量：E=9 X103N/MM2 夾板：抗剪強度設計值：Fv=1.2N/MM 2抗彎強度設計值：Fm=50N/MM 2彈性模量：E=9 X03N/MM2 腳手架： 截面積：A=4.89CM 2截面慣性矩：l=12.19CM 4截面抵抗矩：Wn=5.08CM 3截面

7、回轉半徑：i=1.58CM抗壓強度設計值：Fm=205N/MM 2 夾板自重：10KN/M 3砼自重：25KN/M 3梁鋼筋自重：1.5KN/M 3 分項系數:恒載1.2活載1.4 施工荷載：2.5KN/M 2 振動砼荷載：水平荷載：2KN/M 2側面荷載:4KN/M 22、梁底模板的驗算梁底模板承受的荷載：底模板自重：Gi = 10 >0.3 >0.012=0.036KN/M砼自重：G2=25 >0.3 ».8=6.0KN/M鋼筋自重：G3 = 1.5 >0.3 X0.8=0.36KN/M振動砼水平荷載：Q4=2 ».3=0.6KN/M施工荷載：Q

8、s=2.5 X0.3=0.75KN/M作用于梁底模板的豎向荷載：q=1.2 >Gi+G2+G3)+1.4 >Q4+Q5)= 1.2 >0.036+6.0+0.36)+1.4 >0.6+0.75) =7.68+1.89=9.57KN/M 驗算底模的抗彎承載力：查表得彎矩系數Km =0.121抗剪系數 KV=0.62撓度系數 KF=0.967底模最大彎矩：Mmax=Km q L2=0.121 X9.57 X).32=0.104KN M=0.104 X106N MM底模板的截面抵抗矩 ：WN=bh2/6=(300 X1 22)/6=7.2X104MM3MMAx/WN=0.10

9、4X106/7.2X104=1.4N/MM 2<FM=50N/MM 2所以底模板強度滿足要求 抗剪強度驗算 ：作用于底模板上最大剪力 ：VMAx =KV q L=0.62X9.57X0.3=1.78KNTAx=(3V)/2bh=(3 X1 . 78 X1 0 3)/2 X300 X1 2=0.74N/MM 2<FV=1.2N/MM 2所以底模板的抗剪強度滿足要求 底模板剛度驗算進行撓度驗算時不需要考慮振動荷載影響 ,所以底模板的線均布荷載為：q=1.2 XG什G2+G3)= 1.2 0.036+6.0+0.36)=7.67KN/M底模板的撓度3 a=Kf q L4/100EI=(0

10、.967 X7.67 X3004)/100 X9 X103 X(1/12) x 250 X203=0.4MM<W a=L/400=300/400=0.75MM所以底模板剛度滿足要求3、梁側模板驗算梁的高度為80CM,則梁側壓力的計算高度H=70CM。側壓力計算：P=4.0+1500/(T+30) Ks Kw V1/3=4.0+1500/(12+30) X X X21/3=54.5KN/M 2P=25H=25 X0.8=20KN/M 3取兩者較小值作為側壓力計算值P=20KN/M 2P新澆筑砼最大側壓力(KN/M 2)V砼的澆筑速度(M/H)，取2T 砼的溫度(0C)，取12H 砼側壓力計

11、算高度至新澆筑砼頂面的總高度 （M） , H=0.8KW 外加劑影響修正系數 ,本工程取 1.0Ks砼坍落度影響修正系數，本工程取1.0 強度驗算梁側板承受的均布荷載q=P H=20 >0.7=14KN/M 2Mmax=Km q 0.32（立檔間距為0.3米）=0.121 >14>0.32=0.15KN/MMMAX/WN=0.15>106/1.67 >104=8.98N/MM 2<FM=50N/MM 2所以側板強度滿足要求 抗剪強度驗算 :側板剪力 :V=KV q L=0.62 >14>0.3=2.604KN側板剪應力 :MAX=3V/2bh=3

12、>2.604>103/2>700>12=0.465N/MM 2<Fv=1.2N/MM 2所以側板抗剪強度滿足要求 梁側板的撓度驗算a二Kf L4/100EI=0.967 X14 X3004/100 X9 X103 xi/12 >470 X203=0.388MM<W a=L/400=300/400=0.75MM所以側板剛度滿足要求4、梁底枋木強度驗算支頂上放2條枋木(截面尺寸為60 W0MM)，枋木上部的荷載 有枋木自重、梁板自重、鋼筋砼自重、施工荷載、振搗砼的荷載。支 架的間距為0.8米，即枋木的計算長度為0.8米作用于枋木上的荷載：模板自重：Gi=0

13、.5 >0.3=0.15KM/M(模板系統(tǒng)自重可按規(guī)范?。?.5KN/M 2)砼自重：G2=25 >0.3 >=7.5KN/M鋼筋自重：G3=1.5 >0.3 >=0.45KN/M振動砼產生的荷載：Q4=2.0 X).3=0.6KN/M施工荷載：Q5=2.5 X0.3=0.75KN/M總豎向荷載：Q 總= 1.2 >Gi+G2+G3)+1.4 >Q4+Q5)= 1.2 >0.15+7.5+0.45)+1.4 >0.65+0.75)=9.72+1.96 = 11.68KN/M強度驗算枋木可按簡支梁取單根計算，則單根枋木的線荷載:q=1/2 Q

14、 總= 1/2 X11.68=5.84KN/MMmax = i/8 q L2= 1/8 >5.84 X0.82Mmax/Wn=0.47 >06/1/6 X60 X802=4.40N/MM 2<Fm=14N/MM 2所以強度滿足要求抗剪強度驗算Vmax =Kv q L=0.62 X5.84 X0.8=2.90KNTax=3V/2bh=3 X2.9 X03/2 >60 X80=0.91N/MM 2<Fv=1.4N/MM 2所以抗剪強度滿足要求 撓度驗算3A=5 q l/384 E I=5 X5.84 X8004/384 X9X103X80 X803=0.08MM<

15、; 3a=L/400=800/400=2MM所以剛度滿足要求5、5、梁底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。P= Q總>0.8=11.68 >0.8=9.344 KN最大彎矩 Mmax=FL/4=9.344 ».8/4 最大變形 vmax二FL 3/48EI=9.344 X0.8 X0.8 ><0.8/48 *2.1*100000*12.19=0.39mm支座力 Qmax=9.344/2=4.67kN抗彎計算強度 f=0.187 >106/5080.0=36.81N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205

16、.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求！6、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:R < Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取支座反力X2, R=9.344kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN ；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。7、立桿的穩(wěn)定性計算立

17、桿的穩(wěn)定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=9.344kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2 >0.129 X7.0=1.08kNN = 9.344+1.08=10.43kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比10/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑 (cm); i = 1.58A 立桿凈截面面積(cm2) ; A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3); W = 5.08鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2);f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2 ;10計算長度(m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考

18、慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算(1)10 = kluh10 = (h+2a)(2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185 ;u計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ; u=1.75a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m ；公式(1)的計算結果：二195.15N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求！公式(2)的計算結果：二57.98N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算10 = k1k2(h+2a)(3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.047 ；公式(3)的計算結果：二77.78N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求！表1模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m)h 0.90.9<h <1.21.2<h <1.51.5<h <2.1k11.1631.1671.1851.243表2模板支架計算長度附加系數k2H(m)46810 121416182025303540h+2a或 u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.09