多空玄武巖水穩(wěn)碾壓工藝

1、摘要：針對(duì)水泥穩(wěn)定多孔玄武巖碎石基層試驗(yàn)段施工中出現(xiàn)的壓實(shí)質(zhì)量問題，通過對(duì)多孔玄武巖碎石的材質(zhì)性質(zhì)、混合料的配比設(shè)計(jì)、碾壓機(jī)具組合、水泥凝聚時(shí)間的控制、現(xiàn)場(chǎng)施工組織治理等方面進(jìn)行了分析，采取了有效的施工組織措施，并通過了施工實(shí)踐的驗(yàn)證，最終達(dá)到了良好的壓實(shí)效果。關(guān)鍵詞：保證水泥穩(wěn)定多孔玄武巖碎石壓實(shí)效果水泥穩(wěn)定碎石由于整體性好，承載能力大，抗凍能力強(qiáng)，早期強(qiáng)度高、投資少等特性，在我國(guó)高等級(jí)路面非凡是高速公路建設(shè)中得到了普遍應(yīng)用。但由于原材料品種和物理性質(zhì)的不同，水泥穩(wěn)定碎石的施工又呈現(xiàn)出多樣性與復(fù)雜性。這就要求對(duì)于各種新材料應(yīng)善于觀察，在工程施工過程中應(yīng)善于分析研討、找出存在問題的原因，通過施

2、工實(shí)踐不斷完善，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，提高自身的工作能力。水泥穩(wěn)定碎石多采用石灰?guī)r碎石，而我淮鹽HYHA21標(biāo)段項(xiàng)目經(jīng)理部水泥穩(wěn)定基層粗細(xì)集料均采用多孔玄武巖機(jī)制碎石，在工程施工前期，就因?yàn)樽聊ゲ煌钙洳牧闲再|(zhì)，致使壓實(shí)質(zhì)量不符合要求，兩度陷入困境。針對(duì)這一情況，我們組織現(xiàn)場(chǎng)主要施工技術(shù)骨干，先后3次對(duì)兄弟單位組織觀摩學(xué)習(xí)，同時(shí)積極組織開展技術(shù)研討會(huì)，通過努力于2005年7月1日，水泥穩(wěn)定碎石基層首件工程施工獲得全面成功?，F(xiàn)就我項(xiàng)目對(duì)水泥穩(wěn)定多孔玄武巖碎石基層首件工程施工過程中，采取多種方法解決難于壓實(shí)的問題，所采用的一些改進(jìn)措施做一闡述，希望能對(duì)大家以后進(jìn)行同類工程施工有所幫助。1工程概況 我項(xiàng)目工程位于

3、江蘇省淮安市楚州區(qū)，路線全長(zhǎng)30。9KM，底基層為二灰穩(wěn)定土，面層為瀝青砼，基層為38水泥穩(wěn)定碎石，分兩層施工，每層厚度按19控制，粗細(xì)集料均采用多孔玄武巖碎石，水泥采用江蘇“狼山”P。O32。5散裝水泥。規(guī)范要求的壓實(shí)度不小于98%，設(shè)計(jì)要求水泥劑量5%，7天浸水無側(cè)限抗壓強(qiáng)度代表值大于3。5MPa，下基層設(shè)計(jì)寬度12。8m；試鋪段落位于主線K11+162K11+462右幅，試鋪長(zhǎng)度300m。采用兩臺(tái)攤鋪機(jī)半幅全寬梯隊(duì)式聯(lián)合作業(yè)。2首件施工碰到的問題 我項(xiàng)目部于2005年6月25日組織了第一次試驗(yàn)段的施工，由于壓實(shí)度不滿足要求，未能獲得成功；第二次與6月28日組織施工，同樣由于壓實(shí)效果不理想

4、，未獲通過。3原因分析和采取的措施 為了找出失敗的原因，我們組織全體技術(shù)骨干和相關(guān)治理人員以及全部機(jī)械操作人員，結(jié)合到四周兄弟標(biāo)段學(xué)習(xí)到的經(jīng)驗(yàn)，就如何確?；鶎拥膲簩?shí)效果進(jìn)行了多次技術(shù)研討，提出了如下改進(jìn)方法，并不斷熟悉，不斷完善，使我們順利完成試驗(yàn)段的施工，最終徹底解決了存在的壓實(shí)問題。3。1充分熟悉多孔玄武巖碎石的材料特性，并根據(jù)其特性進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)的優(yōu)化多孔玄武巖是一種表面多孔的火山沉積類巖石，具有質(zhì)地堅(jiān)硬，色澤暗淡，孔徑（孔徑多在03mm之間）大小、孔形沒有規(guī)則，孔數(shù)不等，含水量不便于肉眼觀測(cè)，表面粗糙，棱角不分明等特點(diǎn)。我項(xiàng)目基層用集料均采用江蘇盱眙鵬勝采石廠生產(chǎn)的多孔玄武巖碎石，粗集

5、料分為兩種：1#料（粒徑1531。5）和2#料（粒徑515）；細(xì)集料兩種：3料（粒徑35）和4#料（粒徑03）。由于多孔玄武巖碎石的多孔性，表現(xiàn)出集料越粗，單個(gè)石料表面和內(nèi)部孔隙所占有的體積比就越大，表現(xiàn)在石料毛體積密度上就越小。這樣，在相同篩孔剩余質(zhì)量條件下，較大的粗集料所應(yīng)占有的體積的比較大的，反之亦然。在另一方面，粗集料顆粒外形又多界于礫石和普通碎石之間，沒有普通碎石所具有的嵌擠特性。從這兩點(diǎn)考慮，1#料與部分2#料就需要相對(duì)較多數(shù)量的細(xì)集料和水泥來裹覆和填充粗集料之間的空隙和部分粗集料表面的開口孔隙。綜合以上原因，以正常的級(jí)配比例去進(jìn)行配比設(shè)計(jì)顯然是不合理的。同時(shí)由于多孔性結(jié)構(gòu)的不規(guī)則

6、性和不穩(wěn)定性，又表現(xiàn)出多孔玄武巖碎石含水量的不便于檢測(cè)的特性，因?yàn)橛邢喈?dāng)數(shù)量的水分滲入碎石內(nèi)部，或大量潛藏于開口空隙中，或以毛細(xì)水的形式藏在孔隙中，假如烘干時(shí)間過短，很輕易造成含水量偏少的假象。雖然檢測(cè)了含水量，但沒有起到指導(dǎo)施工的作用。也正是由于多孔玄武巖的這一特性，表現(xiàn)出的多孔玄武巖碎石混合料的應(yīng)比其它類型的水泥穩(wěn)定碎石混合料有較高的最佳含水量。鑒于以上兩點(diǎn)分析，我們將1#料適當(dāng)加大，2#料與3#料減少，同時(shí)增加4#料，通過這樣的比例從理論上講應(yīng)該是比較便于壓實(shí)的。集料配比由原1#料：2#料：3#料：4#料=36：28：13：23調(diào)整為38：22：11：29。同時(shí)作了多次擊實(shí)試驗(yàn)，以便于最

7、大干密度和最佳含水量能準(zhǔn)確代表混合料特性，真正有效的指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工生產(chǎn)，最終確定的最大干密度由原來的2。27調(diào)整到2。28，水泥保持5%不變，最佳含水量由7。5%調(diào)整到9。2%。3。2通過數(shù)據(jù)比較調(diào)整碾壓機(jī)具組合大家多知道，確保任何結(jié)構(gòu)形式路面結(jié)構(gòu)壓實(shí)效果的另一決定因素就是擊實(shí)功的大小，擊實(shí)功主要又兩方面的原因決定，第一：壓實(shí)設(shè)備的自重和有效激振力；第二：壓實(shí)機(jī)械在同一區(qū)域的碾壓遍數(shù)。然而，多孔玄武巖碎石由于其材質(zhì)的非凡性，缺乏像石灰?guī)r碎石棱角性的嵌擠特性，因此，極難壓實(shí)。在第一次試鋪過程中，我們配置了4臺(tái)壓路機(jī)（1臺(tái)英格索蘭DD110雙鋼輪振動(dòng)壓路機(jī)，1臺(tái)徐工XSM220單鋼輪振動(dòng)壓路機(jī)，1臺(tái)

8、洛陽LT220B振動(dòng)壓路機(jī)和1臺(tái)XP261膠輪壓路機(jī)），選定了三種碾壓組合方式。（見下表1）。每一種碾壓組合段落長(zhǎng)度均為100M，分3個(gè)作業(yè)段。并對(duì)施工過程中每一作業(yè)段混合料開始拌和到碾壓結(jié)束的時(shí)間和實(shí)測(cè)壓實(shí)度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)（見表2）：表1組合形式碾壓次序壓路機(jī)型號(hào)數(shù)量（臺(tái)）碾壓遍數(shù)碾壓速度（km/h）碾壓段落長(zhǎng)度（m）1初壓SD12雙鋼輪1靜壓1遍1。51。7100復(fù)壓XSM220振動(dòng)、LT220B振動(dòng)各1先由LT220B低頻振動(dòng)1遍，再高頻振動(dòng)，各2遍1。82。0終壓XP261膠輪1靜壓1遍22。22初壓SD12雙鋼輪1靜壓前進(jìn)振動(dòng)后退1遍1。51。7100復(fù)壓XSM220振動(dòng)、LT220B振動(dòng)

9、2高頻振動(dòng)，各2遍1。82。0終壓XP260膠輪1靜壓1遍22。23初壓LT220B振動(dòng)1靜壓1遍1。51。7100復(fù)壓XSM220振動(dòng)、LT220B振動(dòng)各1先由XSM220低頻振動(dòng)1遍，再高頻振動(dòng)，各1遍1。82。0終壓SD12雙鋼輪、XP260膠輪各1靜壓各1遍22。2表2段落123456時(shí)段開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間開始時(shí)間結(jié)束時(shí)間7：0010：007：4211：268：3312：209：3513：3510：2014：3311：3815：44時(shí)間（min）180224227240253246壓實(shí)度（%）97。897。596。897。2

10、94。895。997。195。894。397。196。697。2從表中可以看出，碾壓時(shí)間普遍過長(zhǎng)，雖然沒有超過原來的初凝時(shí)間要求，但與現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定的水泥初凝時(shí)間相比，除第一段滿足要求外，其余五個(gè)段落均超過了初凝時(shí)間3小時(shí)12分的規(guī)定值。而且，也不難看出，第一段的壓實(shí)效果較其它段落的好，較接近要求的98%的壓實(shí)度。顯而易見振動(dòng)壓路機(jī)數(shù)量偏少，與攤鋪及其它碾壓設(shè)備施工速度不相匹配，是造成碾壓不及時(shí)的主要原因。針對(duì)以上原因，配置與碾壓遍數(shù)數(shù)量相等的復(fù)壓用振動(dòng)壓路機(jī)，是解決碾壓不及時(shí)的主要落腳點(diǎn)。為了滿足水泥在有效的凝聚時(shí)間里完成壓實(shí)，我們另外又配置了1臺(tái)徐工YZ18JC振動(dòng)壓路機(jī)。為證實(shí)這一想法，我們參

11、考?jí)郝窓C(jī)和攤鋪機(jī)的行進(jìn)速度、拌和站的生產(chǎn)速度以及運(yùn)輸車輛的行使速度等，分兩種機(jī)械組合形式對(duì)混合料拌和到碾壓結(jié)束所用的理論時(shí)間進(jìn)行了計(jì)算。調(diào)整后的機(jī)械組合形式和壓路機(jī)、攤鋪機(jī)和運(yùn)輸車輛的的行進(jìn)速度見表3、表4：表3設(shè)備型號(hào)計(jì)算行進(jìn)速度用途C25振動(dòng)壓路機(jī)40m/min初壓XSM220振動(dòng)壓路機(jī)30m/min復(fù)壓LT220B振動(dòng)壓路機(jī)30m/minYZ18JC振動(dòng)壓路機(jī)33m/minXP261膠輪壓路機(jī)50m/min終壓攤鋪機(jī)1。1m/min攤鋪20T自卸車5Km/h運(yùn)輸表4組合形式碾壓次序壓路機(jī)型號(hào)數(shù)量（臺(tái)）碾壓遍數(shù)錯(cuò)輪碾壓段落長(zhǎng)度（m）1初壓C25振動(dòng)壓路機(jī)1靜壓前進(jìn)振動(dòng)后退1遍1/280復(fù)壓

12、XSM220振動(dòng)、LT220B振動(dòng)YZ18JC振動(dòng)各1先由YZ18JC低頻振動(dòng)1遍，再由3臺(tái)壓路機(jī)高頻振動(dòng)，各1遍1/2終壓XP261膠輪1靜壓1遍1/32初壓C25振動(dòng)壓路機(jī)1靜壓前進(jìn)振動(dòng)后退1遍1/280復(fù)壓XSM220振動(dòng)、LT220B振動(dòng)YZ18JC振動(dòng)各1高頻振動(dòng)，各1遍1/2終壓XP261膠輪1靜壓1遍1/3按照單幅12。8m的寬度，碾壓一遍，單幅往返碾壓12次（平均輪寬為2。2m）。計(jì)算從料和開始到結(jié)束的時(shí)間為：T=A+B+CT：從拌和開始到40m段落碾壓結(jié)束的時(shí)間；A：運(yùn)料開始到攤鋪開始時(shí)間（約計(jì)20min）；B：攤鋪開始到攤鋪40m結(jié)束的時(shí)間（攤鋪機(jī)行進(jìn)速度為1。2/min，

13、40m約需33min）；C：初壓開始到終壓結(jié)束的時(shí)間；其中：C=a+b+ca=（8*50m）/40m/min10min（50m是以40m基礎(chǔ)上加壓路機(jī)轉(zhuǎn)向的長(zhǎng)度，“8”指C25振動(dòng)壓路機(jī)在靜壓開始到可以避讓其它壓路機(jī)的最小往返碾壓次數(shù)的和）；b：第一臺(tái)振動(dòng)壓路機(jī)開始復(fù)壓到復(fù)壓結(jié)束的時(shí)間；c：復(fù)壓結(jié)束到終壓結(jié)束的時(shí)間。根據(jù)以上計(jì)算公式和機(jī)械行駛速度，經(jīng)計(jì)算，四個(gè)作業(yè)段從混合料拌和到碾壓終了的時(shí)間分別為：135min、152min、159min和163min。完全可以滿足初凝時(shí)間4小時(shí)46分的要求，并有1個(gè)小時(shí)以上的富余度。3。3注重現(xiàn)場(chǎng)施工溫度對(duì)水泥凝聚速度的影響，適當(dāng)延長(zhǎng)水泥的初凝時(shí)間正常水泥

14、初、終凝時(shí)間是以水泥在控溫20±1條件下測(cè)得的。而試驗(yàn)段施工時(shí)的現(xiàn)場(chǎng)的溫度為3338，地表實(shí)際溫度測(cè)得為4248，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于了試驗(yàn)溫度。從理論上講，水泥的凝聚時(shí)間與溫度是成正比關(guān)系的，即溫度越高，凝聚越快。假如以試驗(yàn)室所測(cè)的水泥初凝時(shí)間來指揮現(xiàn)場(chǎng)施工顯然存在不合理性。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，測(cè)定的初凝時(shí)間為3小時(shí)12分（原檢測(cè)初凝時(shí)間為4小時(shí)18分）。為了有效預(yù)防在施工過程中不因?yàn)槟雺核俣冗^慢或其它原因，而造成碾壓不及時(shí)，我們還與水泥廠家進(jìn)行了聯(lián)系，要求適當(dāng)延長(zhǎng)水泥的初凝時(shí)間，將水泥的凝聚時(shí)間由現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的3小時(shí)12分，延長(zhǎng)到4小時(shí)46分。3。4根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工氣溫，適當(dāng)增加混合料的含水量經(jīng)過第一次試驗(yàn)

15、段的施工證實(shí)，含水量過低，小于最佳含水量1個(gè)百分點(diǎn)時(shí)，由于有拌和、運(yùn)輸、攤鋪過程中的水分蒸發(fā)，混合料難以成型，壓實(shí)度很不輕易達(dá)到，且取樣效果與板結(jié)性較差，其強(qiáng)度也不理想；假如含水量過大，在氣溫3034的情況下，超過最佳含水量2。5個(gè)百分點(diǎn)時(shí)，碾壓粘輪，并將部分混合料帶起，當(dāng)超過3。5個(gè)百分點(diǎn)時(shí)，碾壓有明顯的輪跡，且有局部彈簧現(xiàn)象出現(xiàn)，成型3d后可以看出有明顯的干縮裂縫（當(dāng)氣溫在3538的條件下，其施工含水量的增加值應(yīng)比3034的條件略增加0。5個(gè)百分點(diǎn)，與其施工效果基本相同）。鑒于這種考慮，我們將混合料的含水量進(jìn)行兩地檢測(cè)，即拌和好的混合料的檢測(cè)、施工現(xiàn)場(chǎng)碾壓前的檢測(cè)，并以現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果為主，同

16、時(shí)由工區(qū)現(xiàn)場(chǎng)負(fù)責(zé)人將現(xiàn)場(chǎng)的檢測(cè)結(jié)果隨時(shí)向拌和站試驗(yàn)檢測(cè)人員反映，損失多少補(bǔ)多少，這樣混合料的含水量得到了有效的控制。我們項(xiàng)目在施工時(shí)的控制情況基本如下（現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)）：溫度1020：增加01個(gè)百分點(diǎn)；溫度2030：增加0。51。0個(gè)百分點(diǎn)；溫度3034：增加1。52。0個(gè)百分點(diǎn)；溫度3540：增加22。5個(gè)百分點(diǎn)。3。5控制集料的有效配置比例根據(jù)施工配比出料是保證水泥穩(wěn)定基層施工的首要條件，然而，在碎石上料時(shí)很輕易造成不同的集料混雜，這樣導(dǎo)致集料比例不符合要求，為此我們?cè)谏狭蟼}(cāng)之間設(shè)置了擋料板，并由拌和站試驗(yàn)檢測(cè)人員嚴(yán)格多頻率的進(jìn)行配比檢測(cè)。3。6明確崗位職責(zé)，發(fā)現(xiàn)問題追究當(dāng)事人責(zé)任在第一次試

17、驗(yàn)段施工時(shí)，由于現(xiàn)場(chǎng)治理較亂，出現(xiàn)治理盲點(diǎn)，同時(shí)又有多人交叉治理的現(xiàn)象，這在一定程度上也是造成試驗(yàn)段失敗的原因。為此，我們編制了嚴(yán)格的試驗(yàn)段各工序負(fù)責(zé)人員的崗位職責(zé)，提出明確要求，嚴(yán)格按照優(yōu)化的施工技術(shù)方案組織施工現(xiàn)場(chǎng)的治理，對(duì)于不按照試驗(yàn)段施工治理辦法執(zhí)行的對(duì)其主要當(dāng)事人予以一定的經(jīng)濟(jì)懲罰，嚴(yán)厲了紀(jì)律，落實(shí)了責(zé)任。經(jīng)過以上改進(jìn)，我項(xiàng)目部于2005年7月1日組織了第三次試驗(yàn)段的施工，獲得全面成功，壓實(shí)度合格率100%。4后續(xù)大規(guī)模施工的改進(jìn)措施 在后續(xù)的大面積施工中，也發(fā)現(xiàn)有壓實(shí)度不滿足要求的情況發(fā)生，為此，我們也經(jīng)過了總結(jié)分析，并以QC小組活動(dòng)的形式進(jìn)行了多次專項(xiàng)問題活動(dòng)，通過研討我們認(rèn)為，

18、搞好多孔玄武巖碎石基層的壓實(shí)效果，還應(yīng)注重和改進(jìn)以下問題：4。1重視原材料的質(zhì)量治理多孔玄武巖碎石由于其多孔性，除了在材料質(zhì)地上表現(xiàn)出其可變性外，還在材料的孔數(shù)、孔徑大小上表現(xiàn)出其多變性，但孔數(shù)、孔徑大小我們由沒有辦法檢測(cè)，這樣，我們必須要加大檢測(cè)頻率，通過源頭取料檢測(cè)的辦法，努力控制集料粒徑的基本穩(wěn)定性和盡最大力量控制集料的含泥量。4。2根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工的實(shí)際情況，調(diào)整或更換不合適的施工設(shè)備，改進(jìn)碾壓組合形式在后續(xù)工程施工中，隨著熟練程度的提高，攤鋪速度明顯加快，在這種情況下，為了保證壓實(shí)效果，我們將原先的C25振動(dòng)壓路機(jī)更換為DD110雙鋼輪振動(dòng)壓路機(jī)，將YZ18JC振動(dòng)壓路機(jī)更換為XSM220振動(dòng)壓路機(jī)，同時(shí)增加了1臺(tái)瑞典產(chǎn)DANPACCA602振動(dòng)壓路機(jī)，以保證了拌和、攤鋪和碾壓設(shè)備的匹配。調(diào)整后的碾壓組合如下表5：表5 碾壓次序壓路機(jī)型號(hào)數(shù)量（臺(tái)）碾壓遍數(shù)錯(cuò)輪初壓DD110雙鋼輪振動(dòng)壓路機(jī)1靜壓前進(jìn)振動(dòng)后退1遍1/2復(fù)壓XSM218振動(dòng)、LT220B振動(dòng)XSM220振動(dòng)、CA602振動(dòng)各1根據(jù)先后順序全部強(qiáng)振1遍，最后CA602振動(dòng)快速弱振1遍1/2終壓XP261膠輪1靜壓1遍1/34。3注重高程控制，確保碾壓