外腳手架施工專項方案

1、外腳手架搭設、拆除專項施工方案一、工程概況*工程，位于*，項目占地面積約*畝，總建筑面積約*平方米。二、編制依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)2、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)3、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)4、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)5、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范6、建筑施工安全檢查標準7、本項目施工組織設計8、本項目施工圖三、施工部署3.1外架子搭設總體設計根據(jù)現(xiàn)場的條件及裝修的實際情況,*采用采用落地式扣件雙立管腳手架,搭設高度不大于13m，主體施工階段的外架主要用于安全防護，按規(guī)范要求，施工

2、層滿鋪腳手板每十米作一次封閉，最底一步架滿封閉并設置擋腳板，裝修階段即用于裝修施工，也兼作安全防護、裝修，施工按一層作業(yè)考慮，外架驗算應滿足此項要求。 3.2勞動力安排搭設階段共需架子工10名，維護階段共需架子工6名，拆除階段共需外架工10名，項目部統(tǒng)一管理，并設置架子工工長一名，主要負責帶領架子工作業(yè)隊按項目部技術交底要求完成外架搭設與拆除；此外，所有架子工均需持證上崗。所有架子工配備安全帽、工作服、固定扳手、安全繩等必備勞保用品。3.3材料、工具準備本工程外架、卸料平臺所用的鋼管、扣件、基礎墊木、鋼挑梁，竹串腳手板和其它材料由施工隊自行采購。腳手管采用所有48×3.5，鋼管質量應

3、符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定，并有產(chǎn)品出廠合格證。扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其質量應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定，并有出廠合格證?？奂诼菟〝Q緊扭矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。竹腳手板或踏板：采用毛竹或楠竹制作的竹串片板。安全網(wǎng)：采用每10cm×10cm =100cm2不少于2000目的密目安全網(wǎng)。施工隊應根據(jù)施工現(xiàn)場進度及需要自行提前租賃腳手管、扣件等。此外項目部應配備如下檢查工具：名稱數(shù)量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管

4、彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角經(jīng)緯儀1臺檢查立桿垂直度四、 腳手架的搭設和拆除施工工藝4.1落地腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程：定位設置通長立桿墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件綁扎安全網(wǎng)作業(yè)層鋪腳手板和擋腳板。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，每隔6跨設置一根拋撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結

5、構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內(nèi)排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內(nèi)、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內(nèi)排。雙排腳手架立桿可采用搭接連接，但需保證搭接長度不小于1m，且需保證搭接長度范圍內(nèi)不少于3個扣件。此外剪刀撐按兩步三跨進行設置；連墻件采用剛性連接按二步三跨設置，拉結鋼管預埋在樓板混凝土中，再用小橫桿與外腳手架相連接，其他如步距、縱距等其他相關要求見計算書。4.2落地腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，

6、先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安全網(wǎng)攔桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。應保證拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件。五、外腳手架計算書5.1 參

7、數(shù)信息 腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 11 米，11米以下采用雙管立桿，11米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1米，大小橫桿的步距為1.8 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件； 活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:主體安全防護及裝修腳手架；同時施工層數(shù):1 層； 風荷載參數(shù)本工程地處*，

8、基本風壓為0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為1.14，風荷載體型系數(shù)s 為0.55；因此在該腳手架的計算中考慮風荷載作用。 靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038； 地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調(diào)整系數(shù):

9、1.00；在搭設立桿前對立桿搭設范圍進行了場地平整，并在立桿部位鋪設厚50mm，寬300mm，通長的木踏板。外架搭設立面圖及正面圖如下：5.2 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。5.2.1 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1/(2+1)=0.667kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.

10、166kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.667=0.933 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合，跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.933×1.52 =0.24kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.933×1.52 =-0.28

11、3 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.24×106,0.283×106)/5080=55.709 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 55.709 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.667kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.677×0.138×15004/(100×2.06&

12、#215;105×121900)+0.990×0.667×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.519 mm；大橫桿的最大撓度 1.519 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！5.3 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3

13、15;1×1.5/(2+1)=0.150kN；活荷載標準值：Q=2×1×1.5/(2+1)=1.000kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.15)+1.4×1 =1.649 kN；小橫桿計算簡圖5.3.2 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax =1.2×0.038×12/8 =0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=1.649×1/3 =0.55kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax+

14、Mpmax=0.555 kN.m；最大應力計算值=M / W= 0.555×106/5080=109.344 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =109.344 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和。小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm ；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.15+1=1.208

15、kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax=1207.6×1000×(3×10002-4×10002/9 )/(72×2.06×105×121900)= 1.707mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+1.707=1.727mm；小橫桿的最大撓度為 1.727 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！5.4 扣件抗滑力的計算直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4

16、0kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.038×1/2=0.019kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；活荷載標準值: Q=2×1×1.5/2=1.5kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4&

17、#215;1.5=2.462kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1=0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×(11.00-11.00)=0.000； NGL1=0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80×11.00=2.147；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為

18、0.3 NG2=0.3×6×1.5×(1+0.3)/2=1.755kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.5×11=0.082 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.512kN； NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=4.66kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱

19、距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=2×1×1.5×1/2 =1.5kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo=0.55kN/m2； Uz-風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz=1.14 ； Us-風荷載體型系數(shù)：取值為0.552；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7×0.55×1.14×0.552=0.242kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

20、 Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×4.66+1.4×1.5=7.692kN； Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.512+1.4×1.5=5.115kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×4.66+0.85×1.4×1.5=7.377kN； Nd=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.512+ 0.85×1.4×1.5=4.8kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為 Mw=0.85×1.4

21、WkLah2/10 =0.850×1.4×0.242×1.5×1.82/10=；5.6 立桿的穩(wěn)定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩(wěn)定性。 11.00米以上立桿穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值N=5.115kN；計算立桿的截面回轉半徑i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式lo=k××h確定 ：l0=3.118m；長細比Lo/i=197 ；軸心受壓立

22、桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i的計算結果查表得到= 0.186；立桿凈截面面積A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2； = 5115/(0.186×489)=56.237N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 56.237 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值N=4.800kN；計算立桿的截面回轉半徑i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得k = 1.155；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得=1.5；計算長度 ,由公式

23、l0=kuh 確定l0=3.118m；長細比:L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i 的結果查表得到= 0.186立桿凈截面面積A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)W =5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2； = 4800/(0.186×489)+140116.051/5080 = 80.356 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 80.356 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！ 11.00米以下立桿穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，雙立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值N=3.846kN；計

24、算立桿的截面回轉半徑i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得k = 1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 =1.5；計算長度 ,由公式lo=k××h 確定l0=3.118m；長細比Lo/i =197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i的計算結果查表得到= 0.186；立桿凈截面面積A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2； = 3846/(0.186×489)=42.283 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=42.283N/mm2小于立桿的抗壓強度設

25、計值f=205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值N=3.688kN；計算立桿的截面回轉半徑i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得k=1.155；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 =1.5；計算長度 ,由公式l0=kuh 確定l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值f=205N/mm2； = 3688.32/(0.186×489)+140116.0

26、51/5080 = 68.133 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=68.133N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！5.7 連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk=0.242kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.495kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=10.495kN；連墻件承

27、載力設計值按下式計算： Nf=·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A = 4.89cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl=10.495<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=10.495小于雙扣件的抗滑力12.8kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖5.8 立桿的地基承載

28、力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值fgk=160 kpa； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)kc =1； 立桿基礎底面的平均壓力p=N/A=19.2kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值N=4.8kN；基礎底面面積A =0.25m2 。p=19.2fg=160kpa；地基承載力滿足要求！六、腳手架搭設的安全技術措施1、腳手架的基礎必須滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。2、搭設過程中應劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與

29、另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除。4、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收。每兩步驗收一次。6、腳手架搭設人員必須經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員定期進行體檢，合格者方可持證上崗，施工過程中如感覺有不正常現(xiàn)象時，及時報告工長或項目負責人，及時

30、進行體檢和處理。7、搭設腳手架人員必須認真戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等。安全用品質量必須符合有關規(guī)定的要求。8、外腳手架搭設必須保持超過施工面1.5m以上。七、腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施1、結構施工階段外腳手架每支搭一層完畢后，經(jīng)項目部安全員及監(jiān)理單位安全工程師驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。不得將模板、支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。3、施工時不允許多層同時作業(yè)，同時作業(yè)層數(shù)不得超過一層。4、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以

31、上，且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。5、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。6、雷雨天氣和有六級以上大風時，禁止高空作業(yè)人員施工。7、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護。8、在施工現(xiàn)場，凡距離建筑物5米以內(nèi)的高低壓輸電路均應采取措施，加以保護，防止鋼管與電源接觸傷人。9、腳手架應與建筑物避雷接地裝置接通，一般接地電阻不應大于20歐姆。7、大風雨、砂塵暴過后或暫停工程復工時，應對腳手架進行詳細檢查，發(fā)現(xiàn)有立桿沉陷、懸空、接頭松動、架子歪斜等問題，應及時處理。八、腳手架拆除的安全技術措施1、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。2、架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。3、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。4、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。5、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防