低質(zhì)量流速垂直管屏技術(shù)的原理與應(yīng)用分析.docxVIP

1、第21卷第6期熱能動(dòng)力工程Vol.21,No.62006年11月JOURNALOFENGINEERINGEORTHERMALENERGYANDPOWERNov.,2006文代編1001-2060(2006)06-0640-05文代編1001-2060(2006)06-0640-05技術(shù)交流低質(zhì)量流速垂直管屏技術(shù)的原理與應(yīng)用分析李燕，趙新木,岳光溪，劉青（清華大學(xué)熱能工程系，北京100084）摘要：低質(zhì)量流速疊直管屏技術(shù)的核心為Benson內(nèi)螺紋to分析了Bensont的基本原理，并對(duì)低質(zhì)量流速疊直管屏技術(shù)的應(yīng)用進(jìn)行了探討。低質(zhì)爻流速魚(yú)直僮屏能械產(chǎn)生自然循環(huán)特性，在滿足較低質(zhì)量流速的同時(shí)保證鍋爐

2、的安會(huì)運(yùn)行因此低質(zhì)量流速垂直管屏技術(shù)有優(yōu)勢(shì).尤其是在強(qiáng)制循環(huán)的煤粉爐和必須采用壘直管的超臨界洌環(huán)流化床鍋爐中，Benson管可以減小蒸汽溫度偏差，井降低水冷壁流動(dòng)阻力，可以保證水冷壁更安全，其性能優(yōu)于光管和普通內(nèi)螺紋管。低質(zhì)量流速魚(yú)直管屏技術(shù)在我國(guó)姚孟電廠1號(hào)機(jī)組的改造工程和波蘭超臨界徙環(huán)流化床中均有應(yīng)用。關(guān)鍵詞：Benson管;低質(zhì)量流速;垂K管屏;煤粉爐；循環(huán)流化床中圖分類號(hào):TX229.6文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B1前言大容鼠鍋爐的水冷壁通常采用多回路管屏或螺旋管圈以保證其具有較低的壁面溫度和較小的工質(zhì)溫度偏差。而采用這兩種管屏在解決以上問(wèn)題的同時(shí)也帶來(lái)了無(wú)法克服的缺陷:支吊復(fù)雜，管內(nèi)流動(dòng)阻力較大，

3、制造和運(yùn)行成本增加。與之相比較,垂宜管屏結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，管內(nèi)流動(dòng)阻力較小，變壓運(yùn)行適應(yīng)性好可以有效檸約成本。但是其本身存在的熱敏感性強(qiáng)、水動(dòng)力穩(wěn)定性差等問(wèn)題一直制約著它的發(fā)展。Benson低質(zhì):fi流速垂直管屏直流技術(shù)（低質(zhì)星流速OTU技術(shù)）可以有效解決這個(gè)問(wèn)題。該技術(shù)中，采用稱之為Benson管的優(yōu)化內(nèi)螺紋管，使采用垂直管屏的直流鍋爐水冷壁中產(chǎn)生自然循環(huán)特性，有效降低熱偏差，使得鍋爐在很低的質(zhì)量流速下依然能夠安全地運(yùn)行,因此受到了高度重視2Benson管原理與特點(diǎn)管內(nèi)工質(zhì)的阻力特性決定了受熱面的水力流動(dòng)情況,進(jìn)而影響了管子布置的可行性與安全性。一般的,管內(nèi)阻力由重位壓降勻八摩擦壓降勻政和加速壓力降

4、勻戶組成。在亞臨界壓力范圍內(nèi)，由于加速壓降少“很小，可以將之忽略。在受熱一定的條件下，摩擦壓降與重位壓降勻中隨質(zhì)量流速的變化如圖1所示。可以看到，當(dāng)質(zhì)量流速小于該負(fù)荷下的臨界質(zhì)量流速Go時(shí),重位壓降勻,的變化率大于流動(dòng)阻力的變化率，因此重位壓降勻正為管內(nèi)總阻力的控制部分。在這種情況下，若管子吸熱增加，管內(nèi)工質(zhì)平均密度會(huì)減小，引起重位壓降減小，流動(dòng)阻力亦即摩擦壓降勻沈增大。因此受重位壓降勻*的控制，總阻力勻心降低，管內(nèi)工質(zhì)流速必須增大以彌補(bǔ)總阻力的降低。當(dāng)質(zhì)鼠流速大于C。時(shí),管內(nèi)總阻力受流動(dòng)阻力控制，當(dāng)工質(zhì)吸熱量增大時(shí)，管內(nèi)含汽率增大，流動(dòng)阻力迅速增加,從而總阻力增大，引起管內(nèi)質(zhì)量流速降低。因此

5、，當(dāng)質(zhì)量流速小于G）時(shí)，吸熱讖增大，流速也增大，這種流動(dòng)特性被稱為正流抵響應(yīng)特性，此時(shí)流動(dòng)具有日補(bǔ)償能力，因此又被稱為自然循環(huán)特性;當(dāng)質(zhì)星流速大于G）時(shí)，吸熱屋增大，流速減小，這種流動(dòng)特性被稱為負(fù)流最響應(yīng)特性或宜流特性。在超臨界壓力下.各阻力的變化類似于兩相流，因此以上特性在超臨界壓力時(shí)也會(huì)出現(xiàn)。上述流動(dòng)特性普遍存在于管內(nèi)流動(dòng)中。不同的熱負(fù)荷對(duì)應(yīng)的臨界質(zhì)敏流速有所不同。熱負(fù)荷越大,重位壓降隨質(zhì)鼠流速的變化越緩慢，臨界質(zhì)量流速降低。則水冷壁內(nèi)工質(zhì)質(zhì)最流速應(yīng)該小于最大熱負(fù)荷下的臨界質(zhì)量流速才能保證水冷壁在額定熱負(fù)荷下也具有自補(bǔ)償特性。在自然循環(huán)鍋爐中，通過(guò)提商循環(huán)倍率可以使得問(wèn)路在具有自補(bǔ)償能力的

6、范圍內(nèi)安全運(yùn)行。而對(duì)于直流鍋爐，不得不提高工質(zhì)質(zhì)量流速以防止傳熱惡化。此時(shí)直流鍋爐已失去了自補(bǔ)償特收稿日期:20）6-02-27;修訂日期：200608-01.作者簡(jiǎn)介；李燕（1981-），女.陜西西安人，清華大學(xué)博，研究生.641李燕,等:低質(zhì)最流速垂直管屏技術(shù)的原理與應(yīng)用分析圖1Benson管原理性，運(yùn)行在負(fù)流域響應(yīng)特性區(qū)域。在低質(zhì)量流速下工作的水冷壁,尤其是使用光滑管的水冷壁，根本無(wú)法滿足傳熱的需要。而內(nèi)螺紋管通過(guò)改變管子結(jié)構(gòu)，在考慮傳熱需要的同時(shí)，兼顧考慮管內(nèi)工質(zhì)具有依可能高的臨界質(zhì)量流速，具有較好的應(yīng)用前景:。研究表明,采用內(nèi)螺紋管町以推遲甚至抑制傳熱惡化，在高干度區(qū)域也很難形成膜態(tài)

7、沸騰。現(xiàn)在用于鍋爐中的內(nèi)螺紋管主要分為單頭和多頭內(nèi)螺紋管。單頭內(nèi)螺紋管造成的流體紊流效應(yīng)很大，可以有效推遲或抑制傳熱惡化，但是其摩擦阻力壓力降很大，耗能大，因此成本比較高，造價(jià)比較昂貴。普通的多頭內(nèi)螺紋管摩擦阻力較單頭的小，但是其造成的素流效應(yīng)沒(méi)有單頭的大。Siemens公司通過(guò)20多萬(wàn)個(gè)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)在各種內(nèi)螺紋管中優(yōu)選一種內(nèi)螺紋管，稱為Benson內(nèi)螺紋管(簡(jiǎn)稱Benson管)。和以上兩種內(nèi)螺紋管相比，Benson管具有非常高的冷卻能力，即使在質(zhì)量流速很低的情況下，傳熱特性仍然良好。Benson管的另一個(gè)優(yōu)勢(shì)是在保證壁而附近強(qiáng)烈的紊流的同時(shí)，管內(nèi)摩擦阻力降低。垂直管屏宜流鍋爐具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、流動(dòng)阻

8、力小、成本低等特點(diǎn)，因此在鍋爐逐漸大型化的過(guò)程中越來(lái)越受到重視，而采用了Benson管的低質(zhì)量流速技術(shù)的出現(xiàn)更加推動(dòng)了這一技術(shù)的進(jìn)步，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。Benson低質(zhì)量流速垂直管屏直流技術(shù),在滿足低質(zhì)量流速的同時(shí)能夠保證水冷壁不發(fā)生傳熱惡化實(shí)驗(yàn)表明，工質(zhì)質(zhì)量流速降到1000kg/(m2-s)時(shí),就出現(xiàn)類似于汽包爐的自然循環(huán)特性。因此降低了管屏對(duì)熱偏差的敏感程度，減少了管屏出口工質(zhì)的溫度偏差，保證了鍋爐的安全運(yùn)行。采用Benson管的垂直管屏將有效降低成本。在保證鍋爐的安全運(yùn)行的前提下能夠簡(jiǎn)化鍋爐支吊，降低成本與給水泵能耗.提高發(fā)電機(jī)組的供電效率。鍋爐啟動(dòng)負(fù)荷低，啟動(dòng)簡(jiǎn)單。對(duì)于螺旋管圈，通常在

9、35%左右就需要采用再循環(huán)方式，而采用低質(zhì)量流速的Benson鍋爐,其最小直流負(fù)荷降到20%左右仍能安全運(yùn)行O圖2Benson低質(zhì)童流速垂直管屏直流鍋爐3低質(zhì)量流速0TU技術(shù)應(yīng)用分析我國(guó)姚孟電廠I號(hào)機(jī)組的改造成功是Benson低質(zhì)量流速OTU技術(shù)在世界鍋爐技術(shù)中的第一次應(yīng)用。該電J采用了Mitsui-Babcock公訂|提供的鍋爐改造方案。水冷壁采用較大直徑的Benson管進(jìn)行低質(zhì)量流速設(shè)計(jì)。改造前，該鍋爐在100%BMCK負(fù)荷時(shí)的工質(zhì)質(zhì)量流速高于1800kg/(m2-s),流動(dòng)特性呈現(xiàn)直流特性,當(dāng)發(fā)生吸熱偏差時(shí)，吸熱最多的管子流量最小，極易發(fā)生傳熱惡化，造成水冷壁管溫度急劇增加。改造后，該鍋

10、爐的工質(zhì)質(zhì)量:流速，不到改造前的40%o100%BMCR時(shí),工.質(zhì)質(zhì)量流速最高僅為687kg/(m2-S)(810此時(shí)水冷壁系統(tǒng)的流動(dòng)特性呈現(xiàn)自然循環(huán)特性，具有自補(bǔ)償能力，吸熱最多的管子中流危最大，極大改善了傳熱條件,降低了管壁溫度以及熱偏是，如圖3所示。實(shí)踐證明，雖然改造后的水冷壁管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)最流速很低，但是即使在最惡劣的條件下,其流動(dòng)特性也是非常穩(wěn)定的，水冷壁得到有效冷卻,能夠保證鍋爐的安全運(yùn)行。實(shí)際上，低質(zhì)量流速垂宜管屏的矛盾在800MW以下鍋爐中普遍存在。由于可以采用螺旋管圈，以提高質(zhì)量流速，避免使用或者盡量較少使用具有自然循環(huán)特性的內(nèi)螺紋管；而大于800MW容量:時(shí)，-642-熱能動(dòng)-

11、642-熱能動(dòng)力工程2006年直管屏的丁質(zhì)流速已經(jīng)可以滿足傳熱的需要。因此,一般認(rèn)為在煤粉鍋爐設(shè)計(jì)中，可以避免使用包括Benson管在內(nèi)的內(nèi)螺紋管。這一認(rèn)識(shí)已經(jīng)為大量的實(shí)踐所驗(yàn)證。季、榭單fi墨-0.5-0.4-0.3-0.2-0.10.00.10.20.30.4吸熱偏差/%圖3姚孟電廠1號(hào)爐改造前后流動(dòng)特性比較但是,循環(huán)流化床鍋爐中,垂直管屏是不可避免的，這是由爐內(nèi)流動(dòng)對(duì)受熱面的沖刷磨損特點(diǎn)決定的，因此在超臨界條件下，垂直管屏是唯一選擇。與此同時(shí),由于流化速度的限制，水冷壁的周界長(zhǎng)度比較大】，在此條件下，對(duì)于600MW以下容量，其管內(nèi)質(zhì)量流速不可避免地較低。因此，超臨界循環(huán)流化床鍋爐要重點(diǎn)考

12、慮的問(wèn)題之一是水冷壁低質(zhì)里流率下的傳熱和流動(dòng)對(duì)管子結(jié)構(gòu)的要求。這一問(wèn)題已經(jīng)引起人們的高度重視。傳熱對(duì)質(zhì)最流率的要求嚴(yán)重依賴F受熱面的熱流及其不均勻性。研究表明”七在煤粉鍋爐中，熱流密度嚴(yán)重不均，而在循環(huán)流化床鍋爐中熱流密度不僅較低，而旦熱流的不均勻性要小得多(見(jiàn)圖4)。這一分布特點(diǎn)是由循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)部的流動(dòng)、燃燒特點(diǎn)決定的皿。因此，即使在較低的管內(nèi)質(zhì)量流速條件下，依然可以得到較小的熱偏差。所以循環(huán)流化床內(nèi)條件并不嚴(yán)峻。盡管FW公司也認(rèn)為在循環(huán)流化床中可以不需要采用內(nèi)螺紋管，但是為了設(shè)計(jì)的安全性，還是在燃燒室上部采用了內(nèi)螺紋管。ABB公司提出的24.1MPa/538勾/538幻滑壓運(yùn)行超臨界循

13、環(huán)流化床鍋爐，也是采用普通內(nèi)螺紋管垂直管屏，以推退或抑制傳熱惡化四。FW公司在波蘭的L岫sza電廠安裝了世界上第一臺(tái)46()MW超臨界循環(huán)流化床，如圖5所示。鍋爐即采用低質(zhì)量流速OTU技術(shù)。由于采用了Benson垂直管屏技術(shù)，全負(fù)荷時(shí)管胖出門處管壁溫度偏差僅為35勾，管屏入口到分離器入口處壓力降為0.27Mla61o2323456I1-PC爐履出口2-PC爐股平均3-PC燃燒卷區(qū)域4-CFB爐履出口區(qū)5-CFB爐膛卜.部6-CFB爐履平均-0.5-0.4-0.3-0.2-0.10.00.10.2030.40.5相對(duì)寬度4循環(huán)流化床與煤粉爐水冷壁熱流密度比較圖5460MW超臨界CFB以圖4所示的

14、熱流密度，對(duì)稀相區(qū)截面尺寸為17430mmx25394mm、布風(fēng)板距離頂棚為63040mm的爐膛進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算中水冷壁的外徑為32mm,壁厚為8mm,管節(jié)距為44mm,在水冷壁管內(nèi)工質(zhì)流速為1460kg/(m2-s)0管子結(jié)構(gòu)選擇光滑643李燕,等:低質(zhì)噠流速垂直管屏技術(shù)的原理與應(yīng)用分析管、普通內(nèi)螺紋管和Benson管以單根管的某高度上的微元管段(1m)作為計(jì)算單元，進(jìn)行該單元的水力計(jì)算。通過(guò)逐段的水動(dòng)力計(jì)算，完成整根管的水動(dòng)力計(jì)算。每一計(jì)算單元內(nèi),取統(tǒng)一的熱負(fù)荷強(qiáng)度，工質(zhì)參數(shù)取平均值。模型中忽略了燃燒過(guò)程及傳熱過(guò)程對(duì)燃燒室煙氣側(cè)溫度的影響。在完成單管的水動(dòng)力計(jì)算基礎(chǔ)上,再進(jìn)行并聯(lián)管組的計(jì)算。

15、假定工質(zhì)各管流最和出口壓力,根據(jù)在出口集箱處流體的均壓條件，考察全部垂直管的最終出口壓力是否滿足均壓條件，不滿足則修正并聯(lián)管的流最，重新進(jìn)行計(jì)算。然后將各何路在同一壓降下流最相加，與設(shè)計(jì)流量:比較。誤差不滿足許可范圍時(shí),改變假定壓力，直到計(jì)算流量值與設(shè)計(jì)值相差滿足誤差要求為止。計(jì)算過(guò)程中采用二分法，多次迭代逼近。計(jì)算結(jié)果表明，即使使用光滑管,管子出口蒸汽溫度的偏差最大為45乞，水冷壁壓降為0.22MPao若采用普通內(nèi)螺紋管，溫度偏差最大為36水冷壁壓降為0.44MPao若采用Benson管，溫度偏差最大為28水冷壁壓降為0.25MPa(見(jiàn)圖6)。相對(duì)寬度圖6不同管子類型水冷壁出口蒸汽溫度可見(jiàn),

16、采用內(nèi)螺紋管，尤其是采用低質(zhì)量流速OW技術(shù)，蒸汽溫度的偏差得到相當(dāng)?shù)母纳?。一般看?lái)，采用光滑管是可行的，但是在爐膛上部，由于熱流密度的分布趨于不均勾(見(jiàn)圖4),因此在該區(qū)域采用內(nèi)螺紋管，可以TF效改善蒸汽溫度的非均勻程度。因此，低質(zhì)童流速OTIJ技術(shù)是一種全新的設(shè)計(jì)思路，通過(guò)采用優(yōu)化的內(nèi)螺紋管，使得水冷壁在較低的工質(zhì)流量下產(chǎn)生自然循環(huán)特性，既降低了整個(gè)流動(dòng)回路的壓降損失，乂保證鍋爐的安全運(yùn)行,并降低電站成本C低質(zhì)鼠流速OTU技術(shù)是基于煤粉鍋爐發(fā)展起來(lái)的，然而這種新技術(shù)與超臨界循環(huán)流化床燃燒技術(shù)(SUC-CFB)的結(jié)合將使得這種新型鍋爐在市場(chǎng)中更具競(jìng)爭(zhēng)力。循環(huán)流化床鍋爐占地面積小，可以有效降低污

17、染物排放,旦燃料適應(yīng)性好,能夠滿足日益嚴(yán)格的環(huán)保要求，有效解決資源緊張問(wèn)題;而超臨界技術(shù)將使得CFB的運(yùn)行更加靈活、電站效率進(jìn)一步提高；再加上低質(zhì)量流速OTU技術(shù)，CFB的優(yōu)勢(shì)將會(huì)進(jìn)一步體現(xiàn)，并能有效降低鍋爐成本。采用這些技術(shù)的循環(huán)流化床憑借其優(yōu)良的性能將會(huì)成為未來(lái)鍋爐發(fā)展的重要方向之一。4結(jié)論低質(zhì)量流速垂直管屏技術(shù)在降低給水泵電耗、流動(dòng)安全性方面，在直流煤粉鍋爐中有著優(yōu)勢(shì)。在必須采用垂直管和低質(zhì)量流速的直流循環(huán)流化床鍋爐中，也有著良好的應(yīng)用前景。低質(zhì)量流速垂直管屏技術(shù)的核心為Benson內(nèi)螺紋管,Benson管充分利用了流動(dòng)阻力與流動(dòng)的美系,在低質(zhì)量流速下，魚(yú)苴管屏能夠產(chǎn)生自然循環(huán)特性，在滿

18、足較低質(zhì)量流速的同時(shí)保證鍋爐的安全運(yùn)行。因此低質(zhì)量流速垂宜管屏技術(shù)是有優(yōu)勢(shì)的。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐水冷壁的熱流分布分析表明，由于熱流密度較低而且相對(duì)均勻，因此即使在較低的管內(nèi)質(zhì)量:流速條件下，采用光滑管也可以得到較小的熱偏差。但是在爐膛上部，由于熱流密度的分布趨于不均勻,因此在該區(qū)域采用內(nèi)螺紋管，可以保證水冷壁更加安全。對(duì)稀相區(qū)截面尺寸為17430mmx25394mm、布風(fēng)板距離頂棚為63040mm的爐膛進(jìn)行計(jì)算，其中水冷壁的外徑為32mm,壁厚為8mm,管節(jié)距為44mm,水冷壁管內(nèi)工質(zhì)流速為1460kg/(m2-s),管子結(jié)構(gòu)選擇光滑管、普通內(nèi)螺紋管和Benson管。計(jì)算表明，使用光滑管，管子出

19、口蒸汽溫度的偏差最大為45T,水冷壁壓降為0.22MP&。若采用普通熱螺紋管，溫度偏差最大為36水冷壁壓降為0.44MPao若采用Benson管，溫度偏差最大為28水冷壁壓降為0.25MPac參考文獻(xiàn)：1 辛建.呂俊SL岳光溪，等.發(fā)展超臨界循環(huán)流化床的討論J.熱能動(dòng)力工程，2002,17(5):439441.2 于龍，日俊復(fù)，王智微，等.循環(huán)流化床燃燒技術(shù)的研究展望J.熱能動(dòng)力工程,203,19(4):336-342.(下轉(zhuǎn)第647頁(yè))4R.峰，等:水煤漿流化-懸浮燃燒技術(shù)在勝利油m的應(yīng)用已經(jīng)過(guò)4個(gè)采曖期的可靠運(yùn)行，表現(xiàn)出r燃燒效率高、排放特性良好的特性。4水煤漿流化.懸浮燃燉鍋爐的應(yīng)用前景

20、儀2(X)2年,勝利油II應(yīng)用水煤漿流化-懸浮燃燒新技術(shù)對(duì)4座鍋爐房進(jìn)行改造.至此全油田共計(jì)改造和新增鍋爐20臺(tái)(個(gè)別鍋爐由霧化-懸浮燃燒改為流化-懸浮燃燒)，總?cè)蓦m達(dá)300l/h,單臺(tái)最大容量為75t/h,當(dāng)年燃燒水煤漿6.54x1L共節(jié)約費(fèi)用2400萬(wàn)元。該技術(shù)已經(jīng)于2004年10月通過(guò)了山東省科技廳組織的技術(shù)鑒定,結(jié)論為“該技術(shù)成功解決了水煤漿燃燒存在的諸多技術(shù)難題，在中小容蟲(chóng)鍋爐水煤漿程應(yīng)用中有技術(shù)突破，達(dá)到了國(guó)際領(lǐng)先水平”。并獲得了山東省2(X)5年技術(shù)進(jìn)步二等獎(jiǎng)。水煤漿流化-懸浮燃燒技術(shù)實(shí)現(xiàn)了水煤漿的低溫、高效潔凈燃燒。不僅具有負(fù)荷調(diào)節(jié)性能好、運(yùn)行費(fèi)用低、勞動(dòng)強(qiáng)度低、對(duì)水煤漿的適應(yīng)

21、性強(qiáng)、輔助配食系統(tǒng)簡(jiǎn)潔可辛和設(shè)備投資少等優(yōu)點(diǎn)，而且拓寬r制漿的煤種范圍并降低制漿成本；在燃燒過(guò)程中直接脫硫脫氮,不僅燃燒效率高，而旦環(huán)保特性好C水煤漿流化-懸浮燃燒新技術(shù)在全國(guó)丁業(yè)鍋爐燃燒水煤漿應(yīng)用方面積累了寶員的經(jīng)驗(yàn)，起到了良好的示范作用，對(duì)潔凈煤技術(shù)的發(fā)展將產(chǎn)生深遠(yuǎn)的影響。5結(jié)論勝利汕山-直致力于水煤漿的技術(shù)開(kāi)發(fā)和推廣_L作,開(kāi)始采用水煤漿霧化-懸浮燃燒技術(shù)，在積累一定的經(jīng)驗(yàn)后，又發(fā)展了水煤漿流化-懸浮燃燒技術(shù)，目前正在推廣應(yīng)用之中。水煤漿流化-懸浮燃燒技術(shù)采用專用的水煤漿?；?，將水煤漿以顆粒形式噴入燃燒室，省略r用于客化漿槍的復(fù)雜霧化系統(tǒng)，因此，系統(tǒng)簡(jiǎn)單，可靠性高,而且避免r漿槍的堵塞

22、和磨損等難題的困擾，不僅燃燒效率高，而且抑制了熱力型N().t的生成，由于床料中加入了一定量的石火石，口丁以實(shí)現(xiàn)水煤漿燃燒過(guò)程中的背接脫硫，具有良好的環(huán)保特性。在勝利汕山20余臺(tái)鍋爐采用該技術(shù)，經(jīng)過(guò)4個(gè)采暖期的可野運(yùn)行,鍋爐運(yùn)行穩(wěn)定，操作簡(jiǎn)單，已經(jīng)燃燒水煤漿29.7X仃1,替代石油13.5X1O1,經(jīng)濟(jì)效益相當(dāng)顯著。水煤漿流化-懸浮技術(shù)在工業(yè)鍋爐和小容星電站鍋爐上的應(yīng)用實(shí)例表明，其經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益良好，進(jìn)-步的研究方向是鍋爐木體結(jié)構(gòu)的優(yōu)化、提高燃燒過(guò)程的脫硫效率以及控制熱力型NO*的牛成等，有關(guān)這方而的研究還需要不斷積累運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，進(jìn)行深入的理論分析。參考文獻(xiàn)：UJ4玉峰”建強(qiáng).萬(wàn)R科.等.水煤漿

23、燃燒技術(shù)及兒發(fā)展J.潔凈煤技術(shù),2003(3):13-17.12晏秀bi,馬R峰.萬(wàn)啟料.等.水煤漿流化懸浮商效潔凈燃燒I：藝P.中國(guó)弓利:ZI02I09852.2.3 5峰，妥秀心萬(wàn)舄科.等.水煤漿流化懸浮高效潔冷燃燒裝置P.中國(guó)專利:ZID2273489.9.：4馬玉峰.萬(wàn)申科.種11有嫉通和冷卻功能的水煤漿或泥煤漿鋼爐給漿裝置內(nèi)，中國(guó)專利：20052(X)X5303.4.5姜秀民.孫教.郝志金.等.fHC式島混旋渦分肉器P.中國(guó)專利:ZI6I2I228.4.(何靜芳編輯)(上接第643頁(yè))31店人虎，悶志宏,陳聽(tīng)也等.國(guó)產(chǎn)UP直流爐水冷壁改造方案分析J.熱能動(dòng)力Efi.,2002.17(6):641-643.4j鄭建學(xué)，陳聽(tīng)寬.羅毓冊(cè).等.超臨界ItijjF600MW白流鍋爐水冷里內(nèi)螺紋管岸擦陽(yáng)力特性研究1J.熱力發(fā)電,2000.2：15-26.5XI孫學(xué).陳聽(tīng)寬.陳學(xué)俊，等.600MW變壓運(yùn)行直流鋼爐水冷壁內(nèi)螺紋竹內(nèi)暇換熱廿fl的研究.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),1996,16(4):271-275.6RAGNARLUNDQVIST.ANDRESCHRIF.I),PEKmKINNUNE、.etid.Amajo