2013工程熱力學(xué)及內(nèi)燃機(jī)原理自考重點(diǎn)復(fù)習(xí)資料1

1、內(nèi)燃機(jī)原理復(fù)習(xí)資料第二章、內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)一、“理想循環(huán)”假定？答：理想循環(huán)討論中所采取的簡(jiǎn)化假定是：1.工質(zhì)是一種理想的完全氣體，在整個(gè)循環(huán)中保持物理及化學(xué)性質(zhì)不變；2.不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換以及漏氣損失，工質(zhì)數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量工質(zhì)下進(jìn)行的；3.把汽缸內(nèi)工質(zhì)的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱過程，工質(zhì)與外界不進(jìn)行熱交換；4.用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來代替實(shí)際的換氣和燃燒過程。二、內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的區(qū)別答：1、工質(zhì)不同；2、氣體流動(dòng)阻力；3、傳熱損失；4、燃燒不及時(shí)、后燃及不完全燃燒損失；5、漏氣損失。三、壓縮過程的作用？1、壓縮過程擴(kuò)大了工作循環(huán)的溫度范圍；2、壓縮

2、過程使循環(huán)的工質(zhì)得到更大的膨脹比，對(duì)活塞做更多的功；3、壓縮過程提高的工質(zhì)的溫度和壓力，為冷機(jī)啟動(dòng)及著火燃燒創(chuàng)造了條件。四、四沖程工作原理1、進(jìn)氣行程：排氣門關(guān)閉，隨著活塞下行汽缸內(nèi)產(chǎn)生低壓，重進(jìn)氣門吸入空氣和汽油的混合氣，柴油機(jī)中吸入的是新鮮空氣。2、壓縮行程：進(jìn)、排氣門關(guān)閉，活塞上行壓縮汽缸內(nèi)的氣體，在柴油機(jī)中，把空氣壓縮到燃料自然溫度以上。3、做功行程：當(dāng)活塞快到上止點(diǎn)時(shí)，用火花塞點(diǎn)燃混合氣使之燃燒，在柴油機(jī)中，此時(shí)燃料以霧化狀態(tài)噴射到汽缸內(nèi)，和高溫空氣接觸而自行著火燃燒，燃燒所產(chǎn)生的高壓氣體，把活塞往下推而做功。4、排氣行程:當(dāng)活塞到下止點(diǎn)稍前一些時(shí)，排氣門開啟，排氣溢出，汽缸內(nèi)壓力下

3、降，活塞上行把膨脹完了的燃?xì)馀懦淄?。五、示功圖：把內(nèi)燃機(jī)在1個(gè)工作循環(huán)中氣缸內(nèi)工質(zhì)狀態(tài)的變化，表示為壓力與容積的關(guān)系，即壓力與活塞行程的關(guān)系的圖形。六、標(biāo)定轉(zhuǎn)速：指在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。七、油耗率：在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。八、升功率N :單位氣缸工作容積內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。九、活塞功率N ：?jiǎn)挝换钊偯娣e上內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。十、指示效率：是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)工作循環(huán)的一個(gè)經(jīng)濟(jì)性參數(shù)，也是衡量氣缸內(nèi)燃料燃燒所應(yīng)釋放出的熱能有效轉(zhuǎn)換成指示功的程度的一個(gè)尺度。十一、機(jī)械損失功率由以下組成：摩擦損失功率、泵氣損失功率、壓力機(jī)或掃氣泵損失功

4、率、輔助機(jī)械損失功率。十二、有效效率及有效油耗率有效效率是曲軸上輸出有效功與消耗相應(yīng)的燃料熱能的比。有效油耗是在內(nèi)燃機(jī)曲軸輸出有效功1KWh所消耗的燃料量。第四章內(nèi)燃機(jī)的燃燒一、為什么汽油機(jī)要使用預(yù)混合燃燒答：按混合氣燃燒的性質(zhì)劃分，內(nèi)燃機(jī)中的燃燒有預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩大類。汽油機(jī)所使用的汽油燃料易于蒸發(fā)，且具有較高的自然著火溫度，所以汽油機(jī)一般通過化油器使燃料與空氣在氣缸外部形成混合氣，由于在進(jìn)氣過程中汽油蒸發(fā)及其與空氣混合的時(shí)間較長(zhǎng)，以至于臨近點(diǎn)火前，燃料和空氣已基本上預(yù)先混合好了。顯然，化油器式汽油機(jī)的燃燒屬于典型的預(yù)混合燃燒。由于使用化油器的汽油機(jī)存在著進(jìn)氣節(jié)流損失，且較難實(shí)現(xiàn)像柴油

5、機(jī)那樣的高壓縮比，非均相稀薄混合氣燃燒，故其熱效率相對(duì)較低、燃油消耗率相對(duì)較高。二、汽油機(jī)的燃燒的三個(gè)階段及特點(diǎn)？ 1、滯燃期：滯燃期的長(zhǎng)短對(duì)汽油機(jī)的工作影響不大。2、急燃期。3、后燃期。三、爆燃：由于汽油機(jī)一般缸徑較小，所以強(qiáng)烈的壓力波在活塞頂、汽缸蓋底面等機(jī)件之間多次反射，會(huì)引起這些零件的高頻震動(dòng)，發(fā)出尖銳的金屬敲擊聲。四、早燃：如果缸內(nèi)的混合氣在火花塞點(diǎn)火前，已被燃燒室內(nèi)其他的幟熱熱表面點(diǎn)燃。五、爆燃時(shí)汽油機(jī)與柴油機(jī)的區(qū)別？答：汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象同柴油機(jī)的工作粗暴性在燃燒本質(zhì)上是一致的，均為可燃混合氣自燃的結(jié)果，但二者在發(fā)生的時(shí)間和缸內(nèi)狀態(tài)方面互有差異，柴油機(jī)的工作粗暴性發(fā)生于急燃期始點(diǎn)，

6、但缸內(nèi)壓力分布仍是均勻的，而汽油機(jī)的爆燃發(fā)生于急燃期的終點(diǎn)，缸內(nèi)的壓力分布不平衡，有壓力波沖擊現(xiàn)象。六、汽油機(jī)典型燃燒室：鍥形燃燒室、浴盆形燃燒室、半球形燃燒室。直接噴射式燃燒室：開式燃燒室、半開式燃燒室。 分隔式燃燒室：渦流室預(yù)燃室、預(yù)燃室燃燒室。七、稀薄混合氣燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：這種燃燒方式不但能提高汽油機(jī)的指示熱效率，同時(shí)還可以降低NOx排放，另外，稀燃汽油機(jī)可以采用高壓縮比從而有利于進(jìn)一步提高熱效率，改善經(jīng)濟(jì)性。八、分層燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：分層燃燒是改善排氣污染，提高經(jīng)濟(jì)性的提高壓縮比的最有效方法。1、可采用更高的壓縮比；2、改變了汽油機(jī)功率變化只能用進(jìn)氣管節(jié)流的變量調(diào)節(jié)的情況；3、火焰溫度有所降

7、低，有利于減少熱損失和熱分解，并顯著改善過濃混合氣燃燒排氣中有害成分含量高的情況；4、汽油機(jī)在稀混合氣下工作時(shí)，其末端氣體不宜產(chǎn)生爆燃。九、柴油機(jī)熱效率高的原因：在于其壓縮比較高，泵氣損失較低（無節(jié)氣門）以及可燃混合氣較稀，能獲得高效率的非均相燃燒。十、柴油機(jī)燃燒：柴油機(jī)的燃燒過程包括預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩部分，擴(kuò)散燃燒是燃料和氧化劑未預(yù)先混合的燃燒過程，控制其燃燒速率的是可燃混合氣形成的快慢，柴油機(jī)中的燃燒主要是擴(kuò)散燃燒。十一、柴油機(jī)的燃燒階段：1、著火延遲期（滯燃期）2、急燃期3.、緩燃期4、后燃期第五章、內(nèi)燃機(jī)的燃料和燃料供給一、柴油的主要特性1、自然性2、流動(dòng)性3、粘度4、蒸發(fā)性。二、

8、燃油噴射過程：第一階段為噴油滯后階段、第二階段為主噴射階段、第三階段為自由膨脹階段三、噴油規(guī)律及其測(cè)量：由噴油泵進(jìn)入高壓油管的燃油質(zhì)量隨時(shí)間或凸輪軸轉(zhuǎn)角變化而變化的規(guī)律稱為噴油規(guī)律。四、常見的異常噴射現(xiàn)象有：二次噴油、斷續(xù)噴油、間歇噴油、穴蝕等五、如何消除二次噴油？答：可以采用適當(dāng)增大等容卸載出油閥的卸載容積，選用等壓卸載出油閥，提高針閥開起壓力，改變高壓油管等措施來消除二次噴油。六、噴油系統(tǒng)與柴油機(jī)匹配的原則和工作順序答：1、了解柴油機(jī)的特征和主要參數(shù)；2、對(duì)柴油機(jī)的運(yùn)行范圍，常用工況進(jìn)行調(diào)研和統(tǒng)計(jì)處理；3、求出各個(gè)匹配點(diǎn)的有關(guān)柴油機(jī)性能指標(biāo)；4、柴油機(jī)冷啟動(dòng)性能的優(yōu)劣、怠速工況冷卻性暖機(jī)時(shí)

9、間的長(zhǎng)短，與噴油系統(tǒng)直接相關(guān)；5、匹配工作有時(shí)會(huì)受到噴油系統(tǒng)自身零部件工作能力的制約；6、匹配工作的優(yōu)劣要將噴油系統(tǒng)，柴油機(jī)裝到試驗(yàn)臺(tái)架或配套機(jī)械上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和使用考核后，才能最終確定。第六章、內(nèi)燃機(jī)的換氣過程一、換氣過程的分析：答：1、自由排氣階段：該階段自排氣門在點(diǎn)b開啟時(shí)起至缸內(nèi)壓力p和排氣管內(nèi)壓力pr相等時(shí)止，特點(diǎn)為，利用缸內(nèi)和排氣管內(nèi)的壓差排氣。2、強(qiáng)制排氣階段：該階段至自缸內(nèi)氣體壓力p和管內(nèi)燃?xì)鈮毫r相等時(shí)起至排氣門關(guān)閉的點(diǎn)r止，特點(diǎn)為，依靠活塞強(qiáng)制推擠將燃?xì)馀懦變?nèi)，在此階段，缸內(nèi)氣體狀態(tài)由活塞速度，排氣門有效流通面積，排氣管內(nèi)的氣體狀態(tài)共同決定。3、進(jìn)氣階段：該階段進(jìn)氣門在點(diǎn)r

10、開啟時(shí)起至點(diǎn)g關(guān)閉時(shí)止，在進(jìn)氣階段，下行的活塞把充量吸入氣缸，缸內(nèi)的氣體狀態(tài)取決于活塞速度，進(jìn)氣門開啟規(guī)律，進(jìn)氣管內(nèi)氣體狀態(tài)。4、氣門重疊和燃燒室掃氣階段:活塞在上止點(diǎn)附近時(shí)進(jìn)、排氣門同時(shí)開啟，稱為“氣門重疊”，進(jìn)氣提前角與排氣延遲角的和稱為氣門重疊角，由于這時(shí)缸內(nèi)形成的空間也就是活塞在上止點(diǎn)附近形成的燃燒室空間，所以這一階段也稱為燃燒室掃氣。二、殘余燃?xì)庀禂?shù) ：在進(jìn)氣過程結(jié)束時(shí)，氣缸內(nèi)的殘余燃?xì)赓|(zhì)量M與氣缸內(nèi)的新鮮空氣質(zhì)量之比M ,即：三、補(bǔ)充進(jìn)氣比：進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg與進(jìn)氣過程到下止點(diǎn)時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg'之比四、充氣系數(shù)(充氣效率)v：進(jìn)氣過程結(jié)柬時(shí)，實(shí)際進(jìn)入

11、氣缸的新鮮空氣質(zhì)量mL與在進(jìn)氣狀態(tài)下能充滿氣缸工作容積的新鮮空氣質(zhì)量ms，之比，第七章、內(nèi)燃機(jī)增壓一、增壓技術(shù)：所謂內(nèi)燃機(jī)增壓，就是增加進(jìn)入內(nèi)燃機(jī)氣缸之前的空氣壓力，即增加進(jìn)氣密度，以增加進(jìn)入氣缸的空氣質(zhì)量。二、采用增壓的優(yōu)點(diǎn)答：采用增壓的方法，除能提高內(nèi)燃機(jī)升功率以外，還具有一下優(yōu)點(diǎn)：1.因?yàn)樵鰤浩髟鰤旱闹亓亢统叽缍枷鄬?duì)較小，而內(nèi)燃機(jī)的功率可有較大提高，所以增壓柴油機(jī)單位功率的重量、尺寸將會(huì)相應(yīng)減??；2.內(nèi)燃機(jī)單位功率的造價(jià)降低，特別是大型柴油機(jī)尤為顯著；3.排氣的噪聲有所降低，對(duì)減少有害物質(zhì)排放也會(huì)有所好處；4.在采用渦輪增壓時(shí)，內(nèi)燃機(jī)的熱效率較高，經(jīng)濟(jì)性將會(huì)得到改善。三、渦輪增壓和諧振系

12、統(tǒng)組成的復(fù)合增壓優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，不要專門的控制系統(tǒng)；內(nèi)燃機(jī)的扭矩特性可獲得明顯改善；內(nèi)燃機(jī)的加速性能也可得到改善。因?yàn)檫M(jìn)氣系統(tǒng)的容積較大，空氣儲(chǔ)備充足，在加速時(shí)進(jìn)氣動(dòng)力效應(yīng)又無惰性，故可縮短響應(yīng)時(shí)間。采用電控可變預(yù)行程技術(shù)，來控制噴油規(guī)律。四、脈沖式和定壓式渦輪增壓系統(tǒng)的比較？1、排氣能量利用的效果（1）排氣能量傳遞效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較低；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較高。（2）渦輪效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較高；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較低。2、對(duì)柴油的性能影響（1）柴油機(jī)的加速性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)響應(yīng)快，加速性能較好； 在脈沖渦輪增壓系

13、統(tǒng)效應(yīng)慢，加速性能較差。（2）低速轉(zhuǎn)矩特性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩較小；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩特性比定壓渦輪增壓系統(tǒng)的好。 （3）柴油機(jī)得油耗效率：采用定壓渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在高增壓負(fù)荷時(shí)才具有較小的油耗率；采用在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在增壓壓力較低。并處于部分負(fù)荷時(shí)才有較小的油耗率。第八章、內(nèi)燃機(jī)的排放與控制一、采用多氣門技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)答：1、增加了內(nèi)燃機(jī)的充氣量，可以提高內(nèi)燃機(jī)功率百分之20左右；2、有利于噴油器在氣缸蓋中垂直布置，并使噴油嘴中心靠近燃燒室中心，從而改善混合氣形成及燃燒，可減低內(nèi)燃機(jī)油耗百分之3-；3、可使內(nèi)燃機(jī)排放減少百分之15-20；4、多節(jié)氣門技術(shù)為擴(kuò)大排氣再循環(huán)率提

14、供了可能。二、內(nèi)燃機(jī)燃燒后的產(chǎn)物的基本成分是：二氧化碳、水蒸汽、氧氣、氮?dú)?。三、微粒過濾器：氧化劑過濾器是一種能顯著降低柴油機(jī)顆粒排放的排氣出理裝置。四、排氣再循環(huán)EGR(廢氣再循環(huán))答：指將排氣管內(nèi)一部分排氣，再返流至進(jìn)氣管，并參與缸內(nèi)循環(huán)，這可降低NOx的排放，這樣一種系統(tǒng)稱為廢氣再循環(huán)。五、工況：將內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)稱為工況。六、內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定功率分為：15分鐘功率、1小時(shí)功率、12小時(shí)功率、持續(xù)功率。七、內(nèi)燃機(jī)的速度特性：其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速n而變化的規(guī)律內(nèi)燃機(jī)的外特性：當(dāng)柴油機(jī)的循環(huán)供油量被限制在對(duì)應(yīng)于標(biāo)定工況點(diǎn)的位置或汽油機(jī)的節(jié)氣門全開時(shí)，其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速不同而變化的規(guī)律被稱為全負(fù)荷

15、速度特征，俗稱外特性。部分負(fù)荷速度特性（315頁名）工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)資料1熱力系內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量若保持恒定，則該熱力系一定是 D 。A開口系 B閉口系 C孤立系 D不能確定題解：當(dāng)穩(wěn)定流動(dòng)的開口系則熱力系工質(zhì)質(zhì)量亦保持恒定2當(dāng)分析以下熱現(xiàn)象時(shí)，通常哪些可以取作閉口系：（B）1）正在使用的壓力鍋內(nèi)的蒸汽 。 2）被扎了胎的自行車輪胎。 3）汽車行駛中輪胎被熱的路面加熱。 4）內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)燃燒的氣體。 5）內(nèi)燃機(jī)排氣沖程時(shí)氣缸內(nèi)的燃燒氣體。A 1）、2）可取作閉口系 B 3）、4）可取作閉口系C 4）、5）可取作開口系 D 2）、4）可取作開口系3熱力系與外界既有質(zhì)量交換，又有能量交換的是 D 。A閉口系

16、 B開口系 C絕熱系 D開口系或絕熱系4開口系的質(zhì)量是 C 。A不變的 B變化的 C 變化的也可以是不變的 D在理想過程中是不變的5某設(shè)備管道中的工質(zhì)為50mmHg，設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀A 。A 73.3 k Pa B 86.67 k Pa C 130 k Pa D 30k Pa6如圖所示，某容器壓力表A讀數(shù)300kPa,壓力表B讀數(shù)為120kPa,若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Ρ碜x數(shù)720mmHg，則壓力表C的讀數(shù)為 B 。 A C B A 276.06kPa B 180kPa C 396.1kPa D 216.06kPa7容器內(nèi)工質(zhì)的壓力將隨測(cè)壓時(shí)的地點(diǎn)不同而 C 。A 增大

17、 B減小 C不變 D無法確定 8某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為與在拉薩時(shí)相比較 B 。A 相同 B 增大 C 減小 D 無法確定9某負(fù)壓工作的凝汽器，若有個(gè)與大氣相連的閥門未關(guān)緊，真空遭破壞，此時(shí)凝汽器的真空表讀數(shù) A 。A 降低 B升高 C不變 D 沒有反應(yīng)10平衡狀態(tài)就是 D 。A 穩(wěn)定狀態(tài) B 均勻狀態(tài) C不隨時(shí)間變化的狀態(tài) D 與外界不存在任何勢(shì)差的的狀態(tài)11平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)， B 。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變 C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致12可逆過程 A 。 A要求過程一定是準(zhǔn)平衡過程 B并不要求過程是準(zhǔn)平衡過程 C

18、強(qiáng)調(diào)的是過程可以按原路線返回 D 只是要求過程中不存在摩擦13準(zhǔn)平衡過程就是 D 。A平衡過程 B可逆過程 C不可逆過程 D無限接近平衡的過程14可逆過程一定是 C 。A工質(zhì)能回復(fù)到初態(tài)的過程 B非平衡過程 C準(zhǔn)平衡過程 D存在著損耗的準(zhǔn)平衡過程15可逆過程與準(zhǔn)平衡過程的主要區(qū)別是 C 。A可逆過程比準(zhǔn)平衡過程進(jìn)行的快得多 B準(zhǔn)平衡過程是進(jìn)行得無限慢的過程C可逆過程不但是內(nèi)部趨于平衡，而且與外界亦趨于平衡 D可逆過程中工質(zhì)可以恢復(fù)為初態(tài)16初、終狀態(tài)相同的任何過程，其過程中傳遞的熱量 B 。A 相等 B C 均為 D T-S圖面積均相等17推動(dòng)功 B 。A是過程量 B是狀態(tài)的函數(shù) C是儲(chǔ)存能

19、D是熱力狀態(tài)變化時(shí)作的功18熱力系與外界發(fā)生能量交換時(shí)，功和熱量是 A 。A 過程量 B強(qiáng)度量 C廣延量 D狀態(tài)參數(shù)19動(dòng)力循環(huán)中膨脹功 C 壓縮過程消耗的功。A等于 B小于 C大于 D不能確定兩者的大小20制冷循環(huán)中，膨脹功 C 壓縮功。A吸熱量大于放熱量 B等于 C小于 D不能確定兩者大小21任意一個(gè)逆向循環(huán)，其 B 。A吸熱量大于放熱量 B吸熱量小于放熱量 C吸熱量等于放熱量 D吸熱和放熱的大小關(guān)系不定22工質(zhì)膨脹時(shí) D 。A一定對(duì)外放熱 B一定要對(duì)工質(zhì)加熱 C工質(zhì)溫度一定降低 D工質(zhì)必須滿足能量平衡方程23下列各式正確的是 A 。1） 2） 3） 4） 5） 6）A 1） 2） 6）

20、B 3） 4） 6） C 1） 3） 5） D 2） 5） 6）24外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學(xué)能變化量為 D 。A 40Kj B 60Kj C 40Kj D 80kJ25適用于 D 過程。A任何工質(zhì)的不可逆 B任何工質(zhì)的可逆 C理想氣體的任何 D理想氣體的可逆26技術(shù)功適用于 C 。A 任何工質(zhì)的任何過程 B理想氣體的定壓過程 C 任何工質(zhì)的絕熱過程 D理想氣體的任何過程27絕熱節(jié)流過程為 D 過程。A定焓 B 定溫 C可逆 D不可逆28吸熱量的表達(dá)式只適用于 B 。A 可逆的定容過程 B定壓條件的可逆、不可逆過程 C 定溫條件的可逆、不可逆過程 D任

21、何條件的可逆、不可逆過程29穩(wěn)定流動(dòng)的開口系其質(zhì)量流量 C 。A進(jìn)口處大于出口處的 B進(jìn)口處小于出口處的 C進(jìn)口處等于出口處的 D為30穩(wěn)定流動(dòng)的開口系能否同時(shí)滿足 ？ （ D ）A無法判斷 B不可以滿足C D,所以滿足31輸氣管路向絕熱、真空的剛性容器充氣。若充氣時(shí)輸氣管路中的參數(shù)保持恒定，為定值，則當(dāng)氣體充入容器后其溫度將 A 。A升高 B降低 C不變 D不能確定32體積為1m3的容器中充有N2 ，溫度為20，表壓力為1000mmHg，當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?kg/cm2，為了確定其中的氣體質(zhì)量，下列計(jì)算哪些是正確的。（ C ）ABC D 33已知空氣的溫度20，壓力760mmHg，則此時(shí)空氣的密

22、度 C 。A B C D 34某剛性容器體積3.0m3，盛有10kg的一氧化碳?xì)怏w，氣體溫度40，若維持其溫度不變，慢慢注入一氧化碳?xì)怏w，當(dāng)壓力升至原先狀態(tài)的3倍時(shí)，容器內(nèi)氣體的質(zhì)量為原先的 C 倍。A B C D 35某車胎體積0.05m3，內(nèi)有20、0.2MPa的空氣。若車胎在高溫路面上行駛，設(shè)車胎體積一定，受高溫路面影響，胎內(nèi)氣體溫度上升至40時(shí)，氣體壓力為 A MPa。A 1.068 p1 B 3 p1 C 2 p1 D p136氣體流量若在冷態(tài)測(cè)得體積流量qv10m3/s，熱態(tài)工作時(shí)，常采用系數(shù)KT修正溫度對(duì)流量的影響。設(shè)冷態(tài)t125，熱態(tài)t2300，忽略壓力變化，熱態(tài)時(shí)氣體流量 B

23、 。A B C D 372kmol的各種氣體所占的體積 B 。A均相等 B同溫同壓下均相等 C均為22.4m3 D均為2×22.4m33810標(biāo)準(zhǔn)立方米空氣定容吸熱，溫度由300升高至500，其吸熱量為 D kJ。A B C D 3910標(biāo)準(zhǔn)立方米氧氣定壓吸熱，溫度由20升高至150，其吸熱量為 D kJ。A B C D 4010kg氮?dú)舛ㄈ菸鼰?，溫度?00升高至400，其吸熱量為 C kJ。A B C D 4110kg空氣定壓吸熱，溫度由300升高至350，其吸熱量為 D kJ。A B C D 42利用定值熱容分析氣體問題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定容過程，物量單位選擇體積計(jì)量時(shí)，

24、 C 。A各種氣體定值容積熱容均為 B 各種氣體定值容積熱容均為C 各種氣體定值容積熱容均為 D 各種氣體定值容積熱容均為43利用定值熱容分析氣體問題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定壓過程，物量單位選擇質(zhì)量計(jì)量時(shí)， D 。A各種氣體定值質(zhì)量熱容均為 B各種氣體定值質(zhì)量熱容均為C定值質(zhì)量熱容均為 D定值質(zhì)量熱容均為44下列關(guān)系式中適用于任何氣體的是 D 。A B C D 45邁耶公式， B 。A適用于理想氣體，且定值比熱容 B適用于理想氣體，是否定值比熱容不限C適用于任何氣體，但要求定值比熱容 D適用于任何氣體，是否定值比熱容不限46任何熱力過程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為 B 。A B

25、 C D 47一定量理想氣體從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過不可逆過程A、可逆過程B到達(dá)相同的終狀態(tài)，則兩過程中氣體熱力學(xué)能變化 B 。A B C D 48一定量空氣從初態(tài)t120，p11.01325×105Pa經(jīng)一可逆過程達(dá)到終態(tài)T2=293K，p22Mpa，空氣的熱力學(xué)能變化量 C 。A B C D 491kg理想氣體，從初態(tài)20，p11MPa，定壓膨脹至p20.1MPa，然后又經(jīng)定容加熱至t320，氣體經(jīng)123過程的熱力學(xué)能變化量 B 。A B C D 50任何熱力過程中，理想氣體的焓變化量都可以采用 B 確定。A B C D 511kg空氣從初態(tài)T1=300K， p1=1MPa，分別

26、經(jīng)兩條不同路徑：途經(jīng)1A2到達(dá)狀態(tài)2，T2=500K， p2=1.5MPa；途經(jīng)1B3到達(dá)狀態(tài)3，T3=500K， p3=2MPa。則兩過程的焓變化 D 。A B C -= D =52某一理想氣體經(jīng)歷一個(gè)熱力學(xué)能不變的過程，則這個(gè)過程中焓的變化 A 。A B C D不能確定 58某種理想氣體由狀態(tài)1經(jīng)歷不可逆絕熱膨脹過程，變化到達(dá)狀態(tài)2，該過程中工質(zhì)熵的變化 D 。A B C D 531kg氣體經(jīng)歷一個(gè)定壓過程，則過程中的熵變化 B 。A B C D 54絕熱過程中技術(shù)功等于過程初、終狀態(tài)的焓降，即，這個(gè)結(jié)論適用于 D 。A理想氣體 B水蒸汽 C可逆過程 D任何工質(zhì)的可逆、不可逆過程55理想氣

27、體等溫壓縮過程，其焓變化量 C 。A總是負(fù)值 B總是正值 C為零 D有時(shí)是負(fù)值56理想氣體在一 氣缸中被壓縮，若容器與外界絕熱，氣體的溫度將 B 。A降低 B升高 C保持不變 D無法確定57理想氣體在一個(gè)帶活塞的氣缸中絕熱膨脹，則氣體溫度 B 。A升高 B降低 C保持不變 D無法確定58理想氣體熱力過程分析中，只有在 D 時(shí)才可以采用表示過程中的熱交換量。A絕熱過程 B任何過程 C多變過程 D定壓過程59卡諾循環(huán)是 D 。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán) B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩?，且滿足的循環(huán)C熱效率等于的循環(huán) D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無其它熱交換的可逆循環(huán)60卡諾循環(huán)在300K

28、、1000K熱源之間工作，每小時(shí)吸收熱量20KJ，每小時(shí)完成6次循環(huán)，則此循環(huán)輸出效率為 B 。A 3.67W B 3.89W C 0.56W D14W61卡諾循環(huán)在0º、100º兩熱源間工作，若輸出功率1kW，每5分鐘完成一次循環(huán)，每次循環(huán)工質(zhì)從高溫?zé)嵩次諢崃?D 。A 373Kj B 223.8Kj C 1200Kj D 1119kJ62卡諾循環(huán)在300K、1200K熱源間工作，每小時(shí)吸收熱量20kJ，向冷源排出熱量 B 。A 2.5Kj B5Kj C15Kj D15kJ63循環(huán)熱效率t=1-T2/T1 ，只適用于 B 。A卡諾循環(huán) B兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的可逆循環(huán)C兩個(gè)恒

29、溫?zé)嵩撮g的一切循環(huán) D多個(gè)熱源的可逆循環(huán)64一切不可逆熱機(jī)的熱效率與可逆熱機(jī)的相比較， D 。Att Btt Ctt D需視具體條件而定65工質(zhì)經(jīng)歷不可逆循環(huán) B 。A 0 B 0 C 0 D正向循環(huán)066對(duì)于一個(gè)不可逆過程 A 。A S2S1 B S2S1 C S2S1 D 需視過程而定67閉口系工質(zhì)經(jīng)過定壓變化，熵變化 D 。A必為正值 B必為負(fù)值 C必為零 D正、負(fù)、零均有可能68某過程既是等熵過程又是絕熱過程，則過程 A 。A一定是可逆過程 B一定是一個(gè)膨脹過程 C一定是一個(gè)壓縮過程 D不能確定其過程性質(zhì)69可逆過程的熵必為零，不可逆過程熵必大于零，這種認(rèn)為是 D 。A正確的 B針對(duì)定

30、壓過程而言的 C針對(duì)理想氣體而言的 D針對(duì)絕熱過程而言的70不可逆絕熱壓縮過程，終狀態(tài)S2與初狀態(tài)S1之間的關(guān)系 B 。A B C D S2可以大于S1，也可以小于S1，視過程是否有摩擦71不可逆絕熱膨脹過程，終狀態(tài)溫度，與達(dá)到相同終態(tài)壓力的可逆過程溫度T2之間 C 。A = B C D 視情況而定72工質(zhì)從相同的初態(tài)，分別經(jīng)過可逆、不可逆絕熱膨脹至相同的終態(tài)壓力時(shí)，不可逆過程的 與可逆過程的v2之間 。A =v2 B v2 C v2 D 可以v2，也可以v2、=v2。73“熵增大S2S1的過程，必定是吸熱過程”,這種認(rèn)為是 。A 正確的 B針對(duì)可逆過程的 C 針對(duì)定壓過程的 D針對(duì)定溫過程的

31、74熵增大的過程 B ，則過程為不可逆過程。A必有不可逆因素存在 B若熱力系與外界無熱量交換C若熱力系與外界無功交換 D一定有功的損耗75工質(zhì)通過邊界與外界可逆條件下交換功時(shí)熵的變化 C 。A 為正 B為負(fù) C為零 D 無法確定76熱量由高溫?zé)嵩碩1傳向低溫?zé)嵩碩2，且T1T2，則該過程 B 。A為可逆過程 B為不可逆過程 C以上兩者均有可能 D無法確定其性質(zhì)77絕熱系發(fā)生不可逆過程，熵的變化 A 。A B C D 0 78某一定量工質(zhì)將2000KJ的熱量散失到周圍環(huán)境，環(huán)境溫度300K，若工質(zhì)散熱時(shí)熵變化-5，這過程 B 。A可以發(fā)生且為可逆 B可以發(fā)生且為不可逆 C不可能發(fā)生 D違反熵增原

32、理79閉口系工質(zhì)經(jīng)歷可逆變化，對(duì)外作功20kJ，散熱20kJ，則系統(tǒng)熵 B 。A增加 B減小 C不變 D不能確定80閉口系工質(zhì)經(jīng)歷不可逆變化過程，向外輸出功，同時(shí)散熱，則系統(tǒng)熵變化 D 。A減小 B增加 C不變 D不能確定81不可逆過程時(shí)，系統(tǒng)熵 D 。A增大 B減小 C不變 D不確定82不可逆絕熱過程中，系統(tǒng)熵 B 。A不變 B增大 C減小 D不確定83閉口系熵增加，則該熱力系 D 。A必為吸熱過程 B必為不可逆過程 C必為放熱過程 D不能確定其吸熱、放熱84不可逆過程使絕熱系的熵變化 B 。A可增大，可減小 B一定增大 C保持不變 D減小85孤立系內(nèi)各物體的熵 B 。A只能增大 B能增大也

33、能減小 C可逆變化時(shí)只能保持不變 D增大時(shí)必為不可逆過程86由氧氣O2與氮?dú)釴2組成的空氣,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù) B 。A B C D 87由某種x氣體與某種氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T，已知其中x氣體的分壓力px，分體積Vx，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程 C 。A B C D 88剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)p1、V1、T1，現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2，容器中現(xiàn)貯氣體 C 。A B C D 89由體積分?jǐn)?shù)為20氧氣，30%氮?dú)猓?0二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容 C 。A B C D 90由組成的混合氣體，其定容體積定值熱容 A 。A B C D 91由

34、組成的混合氣體，其定壓定值質(zhì)量熱容 A 。A B C D 92兩種不同性質(zhì)的氣體由隔板隔開，隔板兩側(cè)體積相等，壓力分別為p1、p2，溫度相等T1=T2，抽去隔板混合氣體的壓力 。A B C D 93開口系的質(zhì)量是 C 。A不變的 B變化的 C 變化的也可以是不變的 D在理想過程中是不變的94下列熱力系中與外界可能與外界有質(zhì)量交換的系統(tǒng)是 D 。A開口系 B絕熱系 C 閉口系 D開口系、絕熱系95某設(shè)備管道中的工質(zhì)為50mmHg，設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀數(shù)為 A 。A 73.3 k Pa B 86.67 k Pa C 130 k Pa D 30k Pa96某壓力容器，其

35、壓力表的讀數(shù)在南京為與在拉薩時(shí)相比較 B 。A 相同 B 增大 C 減小 D 無法確定97可逆過程 A 。 A要求過程一定是準(zhǔn)平衡過程 B并不要求過程是準(zhǔn)平衡過程 C強(qiáng)調(diào)的是過程可以按原路線返回 D 只是要求過程中不存在摩擦98平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)， B 。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變 C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致99外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學(xué)能變化量為 D 。A 40Kj B 60Kj C 40Kj D 80kJ100技術(shù)功適用于 C 。A 任何工質(zhì)的任何過程 B理想氣體的定壓過程C 任何工質(zhì)

36、的絕熱過程 D理想氣體的任何過程101任何熱力過程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為 B 。A B C D 102.1kg理想氣體，從初態(tài)20，p11MPa，定壓膨脹至p20.1MPa，然后又經(jīng)定容加熱至t320，氣體經(jīng)123過程的熱力學(xué)能變化量 B 。A B C D 103.任何熱力過程中，理想氣體的焓變化量都可以采用 B 確定。A B C D 1041kg空氣從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過不可逆過程1A2、可逆過程1B2到達(dá)相同的終狀態(tài)，則過程中焓的變化 D 。A B C D 題解：與過程無關(guān)，僅取決與初、終狀態(tài)。105卡諾循環(huán)是 D 。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩?，且滿足的循環(huán)C熱效率等于的循環(huán)D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無其它熱交換的可逆循環(huán)106卡諾循環(huán)在300K、1000K熱源之間工作，