車庫頂板加固方案精編版

1、目錄第一章編制依據(jù)2第二章工程概況2第三章加固方案的設(shè)計3第四章加固方案的驗算3第一節(jié)車載的計算3第二節(jié)車庫支模架的驗算5第三節(jié)后澆帶鋼梁驗算13第五章附件15附圖一：地下室車庫頂板施工通道平面布置圖15附圖二：輪壓應(yīng)力擴散示意圖15附圖三：車庫頂板施工通道做法示意圖15附圖四：車庫頂板施工通道后澆帶加固做法示意圖15附圖五：后澆帶處支模架示意圖15車庫頂板加固專項施工方案1第一章編制依據(jù)序號名稱編號1 杭政儲出200981 號地塊商品住宅施工圖及會審紀要2 杭政儲出200981 號地塊商品住宅施工組織設(shè)計3建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-20024建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50

2、202-20025建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20016混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20027鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20038城市供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范CJJ105-20059公路工程技術(shù)標準JTJ001-9710 施工手冊11 集團公司 CIS 形象設(shè)計標準12 杭州市創(chuàng)文明安全工地的有關(guān)文件13對荷載規(guī)范第 4.1.1 條的理解與應(yīng)用參考文獻朱 炳 寅14足夠覆土下車庫頂板消防車活荷載合理取值參考文獻李永康 馬國祝第二章工程概況工程名稱：杭政儲出200981號地塊商品住宅建設(shè)單位 ：杭州綠城北秀置業(yè)有限公司設(shè)計單位 ：浙江綠城建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位 ：杭州信達投資咨詢估價

3、監(jiān)理有限公司勘察單位 ：杭州市勘測設(shè)計研究院施工總承 包單位 ：浙江耀廈建設(shè)有限公司工程地點 ：杭政儲出（ 2009）81號地塊商品住宅工程；工程建設(shè)地點：杭州市拱墅區(qū)半山鎮(zhèn)；屬于框剪結(jié)構(gòu)； 1#、 2#、5#、6#樓為十一層、 3#、 4#樓為四層； 7#樓為 1層商鋪，8#樓為開閉所， 9#樓為門衛(wèi)。地下一層；建筑高度最高為 35.80m； 1#、2#、 5#、6#樓標準層層高為 3.05m、3#、 4#樓標準層層高為 3.2m；地上建筑面積為 32998平方米、地下建筑面積為 18037.53 平方米、建筑占地面積為 56534.26 平方米；總工期： 810天。本工程根據(jù)施工現(xiàn)場的實際

4、情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體及裝修階段的施工通道。為確保本工程地下車庫頂板作為施工通道使用期間的結(jié)構(gòu)安全，特編制本車庫頂板加固專項施工方案指導(dǎo)施工。2第三章加固方案的設(shè)計根據(jù)本工程的實際情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體及裝修階段的施工通道，即利用車庫頂板消防通道。施工通道位置與車庫頂板消防車道位置重合。具體詳見施工現(xiàn)場通道布置圖。消防車對樓面的荷載作用，主要包括車輛滿載重量和汽車輪壓的動荷載效應(yīng)，根據(jù) 建筑 結(jié)構(gòu) 荷載規(guī)范條的說明，一 般取 300kN 的消防車，按 最大輪壓為 60kN 考慮 。根據(jù) 建筑 結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 ，消防車道允許通車 的重 量為 30T

5、（ 300kN ）。根據(jù)本工程地下室頂板結(jié)構(gòu)平面布置圖說明第 7 條、第 8 條，本工程地下室頂板覆土厚度設(shè) 計考 慮為 1.5m ，且 本工程施 工覆 土?xí)r，運 土車 只能在消防 車道內(nèi)開，等效荷載不大于 20kN/m 2 。 考慮在 高層 區(qū)主 體施 工階 段主 樓混凝 土澆 筑時 車庫 頂板需上混凝土罐車、混凝土泵車、吊車、鋼筋車等，由于一般鋼筋運輸車以及大方量的混凝土罐車核載總重量一般在 50T 左右，則頂板加固設(shè)計必須要求施工通道位置頂板需滿足能承受 50T 汽車行駛產(chǎn)生的荷載。根據(jù)上述條件綜合考慮，本工程地下室車庫頂板加固方案設(shè)計如下：1、地下室車庫頂板混凝土澆筑以及地下室頂板防水

6、施工完畢后，待達到設(shè)計 強度 100% 以上 時， 在地 下車 庫頂 板上 澆 C35 素砼 ，厚 度為 150mm ，寬 度為 6m 。2、消防車道底部地下室頂板搭滿堂支模架（1000×1000×1800）。3、由于施工通道經(jīng)過后澆帶，后澆帶位置加固處理方案詳見附圖。第四章加固方案的驗算第一節(jié)車載的計算根據(jù)公路工程技術(shù)標準(編號 JTJ00197)中表 7.0.1A，各級汽車荷載主要技術(shù)指標如下：各級汽車荷載的主要技術(shù)指標汽車 -10 級汽車 -超 10汽車 -20 級汽車-超 20級主要指標單位級主車重車主車 重車主車重車主車重車一輛汽車總重力kN10015020030

7、0550一行汽車車隊中重車輛1111數(shù)量3前軸重力kN3050706030中軸重力kN2×120后軸重力kN701001302×1202×140軸 距m4.04.04.04.0+1.43+1.4+7+1.4輪 距m1.81.81.81.81.8前輪著地寬度及長度m0.25×0.200.25 ×0.200.3 ×0.20.3 ×0.20.3 ×0.2中、后輪著地寬度及長m0.5×0.20.5 ×0.20.6 ×0.20.6 ×0.20.6 ×0.2度車輛外形尺寸（長

8、×寬）m7.0×2.57.0 ×2.57.0 ×2.58.0 ×2.515.0 ×2.5本工程車載計算根據(jù)杭州三中混凝土有限公司提供的車輛核載量統(tǒng)計表(具體詳見附件)，商品混凝土攪拌站共有 43 輛混凝土罐車，滿載總重量在 26 噸28.8噸之間，汽車核載計算參考 300KN 級重車，由于混凝土罐車一般尺寸在， 軸 距為 4.0m+1.4m ， 滿 載總 重約 為 30T 左 右， 則計 算總量力 選用 300KN ，前后軸重力分配如下：前軸重力為 60KN （兩個著力點），后軸重力為 2*120KN （共兩軸、每 軸 四個著力 點）

9、；前 輪著 地寬度及長度為，后 輪著地寬度及長度。綜上所述，荷載取最大值按 2*120KN （共兩軸、每軸四個著力點）考慮，每個著力點著地寬度及長度。考慮汽車輪壓在混凝土中壓力擴散的影響，根據(jù)城市供熱管網(wǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中相關(guān)內(nèi)容，汽車輪壓在混凝土中的擴散角為 45°。 因此取罐車輪壓在混凝土中擴散角 45°進 行計算。后輪著 地于 混凝土施工道路的 寬度 及長度，根 據(jù)應(yīng)力擴散原 則，最終應(yīng)力傳 至車 庫頂板 的面 積為， 具體 詳見下 圖 。4將車輪的局部荷載換算為等效均布荷載：（ 2*140/4 ） /（） =16.01KN/m 2考慮本 工程結(jié)構(gòu)板在達到 結(jié)構(gòu) 設(shè)計強度

10、 100% 后能承受 20 KN/m 2 的 荷載，則車庫頂板消防通道位置已能承受車輛傳遞下來的荷載，則需驗算支模架的承載力對上部自重（混凝土頂板、混凝土路面）是否滿足要求。混凝土頂板、混凝土路面荷載為：1、 200 板厚荷載： 25*0.2=5 KN/m22、 150mm 道 路自重： 25*0.15=3.75 KN/m2 ；3、頂板模板 荷載： 0.3 KN/m 2 ；總計： 上部傳遞的自重荷 載為 ： 5+3.75+0.3=9.05 KN/m2第二節(jié) 車庫支模架的驗算1、荷載的選擇：靜載： 300 板厚荷 載： 25*0.2=5 KN/m2 ；頂板 模板 荷載： 0.3 KN/m2 ；活

11、荷： 施工 均布荷載： 2 KN/m 2 ；混凝土傾倒荷載 ： 3 KN/m2；荷載效應(yīng)組合為：1.2* （ 5+0.3 ） +1.4* （ 2+3 ） =13.36 KN/m252、樓板模板扣件鋼管支撐架計算書：模板支架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001) 、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB 50017-2003) 等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息 :1. 模板支架參數(shù)橫向間距或排距 (m):1.00 ；縱距 (m):1.00 ；步距 (m):1.80 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度

12、(m):0.10 ；模板支架搭設(shè)高度 (m):3.80 ；采用的鋼管 (mm): 48×3.0 ；板底支撐連接方式 : 鋼管支撐；扣件連接方式 : 雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù) :0.80 ；板底鋼管的間隔距離 (mm):450.00 ；2. 荷載參數(shù)模板與木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000 ；施工均布荷載標準值 (kN/m2):1.000 ；3. 樓板參數(shù)樓板的計算厚度 (mm):200.00 ；4. 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；22；面板彈性模量 E(N/mm):9500；面板抗彎強度設(shè)計值 (N

13、/mm):13托梁材料為：鋼管 ( 單鋼管 ) : 48 × ；36圖 2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件 , 需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為：W = 100× 1.8 2/6 = 54 cm 3；I = 100 × 1.8 3/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。7面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m) ：q1 = 25 × 0.2 × 1+0.35 ×1 = 5.35 kN/

14、m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載 (kN) ：q2 = 1 ×1= 1 kN/m ；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中： q=1.2 ×5.35+1.4 ×1= 7.82kN/m最大彎矩 M=0.1× 7.82 × 0.45 2= 0.158 kN ·m；面板最大應(yīng)力計算值= 158355/54000 = 2.933 N/mm 2；面板的抗彎強度設(shè)計值f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為2.933 N/mm 2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值13 N/mm2, 滿足要求!3、

15、撓度計算撓度計算公式為其中 q = 5.35kN/m面板最大撓度計算值v = 0.677×5.35 ×4504/(100 ×9500×107800)=1.45 mm；面板最大允許撓度V=450/ 250=1.8 mm；8面板的最大撓度計算值1.45 mm 小于 面板的最大允許撓度1.8 mm, 滿足要求 !三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=4.49cm 3；截面慣性矩 I=10.78cm 4；方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q11= 25 ×0.3

16、× 0.2 = 1.5 kN/m；(2) 模板的自重線荷載 (kN/m):q12= 0.35 × 0.3 = 0.105 kN/m；(3) 活荷載為 1施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN) ：q2 = (1 + 2)× 0.3 = 0.9 kN/m；2. 強度驗算 :最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下 :靜荷載： q1= 1.2× (q 1 + q 2) = 1.2 × (1.5+0.105) = 1.926 kN/m ；活荷載：

17、q2= 1.4×0.9 = 1.26 kN/m ；最大彎距 Mmax = (0.1 ×1.926+0.117 ×1.26 )×12 = 0.34 kN.M ；最大支座力 N = ( 1.1×1.926 + 1.2 ×1.26)×1 = 3.631 kN ；62；最大應(yīng)力計算值 = M / W = 0.34 ×10/4490 = 75.728 N/mm9縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm2；縱向鋼管的最大應(yīng)力計算值為75.728 N/mm 2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值205.02N/mm, 滿足要

18、求 !3. 撓度驗算 :最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下 :靜荷載 q 1 = q 11 + q 12 = 1.605 kN/m活荷載 q 2 = 0.9 kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.677 ×1.605+0.990 × 0.9) ×10004/( 100 × 20.6 × 105× 10.78 ) =0.891 mm ；支撐鋼管的最大撓度小于 1000/150 與 10 mm,滿足要求 !四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管 ( 單鋼管 ) : 4

19、8 ×；3W=4.49 cm3；I=10.78 cm 4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.631 kN ；托梁計算簡圖10托梁計算彎矩圖 (kN.m)托梁計算變形圖 (mm)托梁計算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax = 0.893 kN.m；最大變形 V max = 2.58 mm；最大支座力 Qmax = 9 kN；2最大應(yīng)力= 892583.01/4490 = 198.794 N/mm；托梁的抗壓強度設(shè)計值f=205 N/mm 2；托梁的最大應(yīng)力計算值198.794 N/mm 2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值205 N/mm2, 滿足要求 !托梁的最大撓度為2.58

20、mm 小于 1000/150 與10 mm,滿足要求 !11五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.116 ×3.8 = 0.441 kN；(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.35 ×1×1 = 0.35 kN；(3) 鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 25 ×0.2 ×1×1 = 5 kN ；靜荷載標準值 NG = N G1+NG2+NG3 = 5.791 kN ；2. 活荷載為施工荷載

21、標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1+2 )× 1×1 = 3 kN ；3. 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N = 1.2NG + 1.4N Q = 11.149 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N -立桿的軸心壓力設(shè)計值 (kN) ：N = 11.149 kN ；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 L o/i 查表得到；i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) ：i = 1.59 cm ；A -立桿凈截面面積 (cm2) ：A = 4.24 cm 2；W -立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ：W=4.49 cm3；-

22、 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2) ；f-鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f =205 N/mm 2；L 0-計算長度 (m) ；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算：l0 = h+2aa -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m ；得到計算結(jié)果：12立桿計算長度 L 0 = h + 2a = 1.8+2 ×0.1 = 2 m；L0 / i = 2000 / 15.9=126；由長細比 l o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.417 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值； =11149.416/(0.4172×424) = 63.059 N/mm；立桿穩(wěn)定性計算22= 63.059 N/mm 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205 N/mm，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p f g地基承載力設(shè)計值 :f g = f gk× kc = 170 ×1=170 kpa ；其中，地基承載力標準值：f gk=