[學(xué)士]30m鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支t梁橋設(shè)計(jì)_secret

1、鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20091目錄目錄第 1 章 小平岡橋設(shè)計(jì).1 11.1 方案初選.11.2 基本設(shè)計(jì)資料.11.3 主梁內(nèi)力計(jì)算.21.3.1 受壓翼緣有效寬度計(jì)算 .21.3.2 全截面幾何特性的計(jì)算 .31.3.3 恒載內(nèi)力計(jì)算 .31.4 汽車(chē)、人群作用效應(yīng)的計(jì)算.81.4.1 內(nèi)力組合 .131.5 施工方法要點(diǎn).141.6 截面設(shè)計(jì).141.6.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 .151.6.2 截面幾何性質(zhì)計(jì)算 .19第 2 章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算.21212.1 跨中截面正截面承載能力計(jì)算 .212.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 .212.2.1 距支點(diǎn) H/2 截

2、面斜截面抗剪承載力計(jì)算 .222.2.2 邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算 .23第 3 章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算.26263.1 摩阻損失 .263.2 錨具變形損失 .263.3 分批張拉損失計(jì)算 .283.4 鋼筋應(yīng)力松弛損失 .293.5 混凝土收縮、徐變損失 .293.6 預(yù)應(yīng)力損失組合 .31第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算.33334.1 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算 .334.1.1 正截面抗裂性驗(yàn)算 .334.1.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算 .34第 5 章 撓度計(jì)算.38385.1 使用階段的撓度計(jì)算 .385.2 預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 .38小平岡橋設(shè)計(jì)2第 6 章 持久狀況

3、應(yīng)力驗(yàn)算.40406.1 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 .406.2 跨中截面壓應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 .406.3 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 .41第 7 章 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算.45457.1 上緣混凝土拉應(yīng)力 .457.2 下緣混凝土壓應(yīng)力 .45第 8 章 錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算.46468.1 局部受壓尺寸要求 .468.2 局部抗壓承載力計(jì)算 .47參考文獻(xiàn).4848致 謝 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4、. . . . 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20091第 1 章 小平岡橋設(shè)計(jì)1.11.1 方案初選方案初選初選橋型方案：拱橋方案，門(mén)式剛構(gòu)橋方案，預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T 型梁橋方案三種橋型主要優(yōu)缺點(diǎn)比較：拱橋：造型美觀，與周?chē)h(huán)境協(xié)調(diào)好，但下部結(jié)構(gòu)和地基(特別是橋臺(tái))必須能經(jīng)受住很大的水平推力作用，因此對(duì)工程地質(zhì)要求高，由于工程所處地區(qū)的天然地基主要是軟土地基，所以不宜修建拱橋；且因拱圈（或拱肋）在合龍前自身不能維持平衡，拱橋在施工過(guò)程中的難度和危險(xiǎn)性要遠(yuǎn)大于梁式橋。門(mén)式剛構(gòu)橋：門(mén)式剛構(gòu)橋在豎向荷載作用下，柱腳處具有水平反力，梁部主要受彎，但彎矩值較同跨徑的簡(jiǎn)支梁小，梁內(nèi)還有軸壓力，因而其

5、受力狀態(tài)介于梁橋與拱橋之間，剛架橋跨中的建筑高度就可做的較小，對(duì)于有通航要求的區(qū)域，可以?xún)?yōu)先考慮此種橋型。但普通鋼筋混凝土修建的剛架橋在梁柱剛接處較易產(chǎn)生裂縫，需在該處多配鋼筋，這就會(huì)增加成本，使工程的經(jīng)濟(jì)性差。另外，門(mén)式剛架橋在溫度變化時(shí)，內(nèi)部易產(chǎn)生較大的附件應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T 型梁橋：目前中小跨徑橋梁應(yīng)用最廣泛的是混凝土梁式橋。這兩種橋梁具有能就地取材、工業(yè)化施工、耐久性好、適應(yīng)性強(qiáng)、整體性好以及美觀等許多優(yōu)點(diǎn)。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁更兼有降低梁高和跨越能力大的長(zhǎng)處，特別是預(yù)應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用，為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段，使建橋技術(shù)和運(yùn)營(yíng)質(zhì)量均產(chǎn)生了較大的飛躍。從受力特點(diǎn)上

6、看，混凝土梁式橋分為簡(jiǎn)支梁（板）橋、連續(xù)梁（板）橋和懸臂梁（板）橋。簡(jiǎn)支梁橋?qū)凫o定結(jié)構(gòu)，是建橋?qū)嵺`中受力和構(gòu)造最簡(jiǎn)單的橋型，應(yīng)用廣泛。通常在跨徑 25m50m 時(shí)，采用預(yù)應(yīng)力裝配式簡(jiǎn)支 T 梁，其優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造簡(jiǎn)單，整體性好、接頭也方便。通過(guò)以上比選，選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 T 型梁橋方案。1.21.2 基本設(shè)計(jì)資料基本設(shè)計(jì)資料標(biāo)準(zhǔn)跨徑：LK=29.64m 計(jì)算跨徑：L=29.14m橋面凈空：凈9+2 1、5m主梁間距：2.2m（全橋由五片梁組成）主梁高：2.0m設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)荷載,人群荷載 3.0KN/m2,結(jié)構(gòu)重要系數(shù) 0=1.0材料規(guī)格：C50 混凝土 fck = 32.4MPa， ftk

7、= 2.65MPa fcd = 22.4MPa， ftd = 1.83MPa 小平岡橋設(shè)計(jì)2 單 mm 圖1= 3.45 104CE預(yù)應(yīng)力筋采用 1 7 標(biāo)準(zhǔn)型15.21860GB/T 52241995 鋼絞線。 fpk = 1860MPa， fpd = 1260MPa Ep = 1.95 105MPa， b = 0.4 , pu = 0.2563普通鋼筋采用 HRB400 鋼筋 fsk = 400MPa， fsd = 330MPa Es = 2.0 105MPa b = 0.53 , pu = 0.1985箍筋及構(gòu)造鋼筋采用 HRB335 鋼筋 fsk = 400MPa， fsd = 280

8、MPa Es = 2.0 105MPa1.31.3 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算主梁全截面幾何特性，跨中截面尺寸見(jiàn)圖 1-11.3.11.3.1 受壓翼緣有效寬度計(jì)算受壓翼緣有效寬度計(jì)算按公路橋規(guī)規(guī)定，T 形截面梁受壓翼緣板有效寬度 bf,取下列三者中的最小值：a)簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的 l/3，即;3 .97133291403mml=b)相鄰兩梁的平均間距，對(duì)于中梁為 2200mm；c)（b+2） ，式中 b 為梁腹板寬度，b 為承托長(zhǎng)度，這里 b =0，h12fhhb +hh為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度，其值可取跨中截面翼板厚度的平均值，/f既 h （1900。/fmm1 .1721900)601400

9、21150=+鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20093所以有（b+2）=；12fhhb +mm3 .22251 .1721206160=+綜上，受壓翼緣區(qū)的有效寬度取=2200mm。/fb1.3.21.3.2 全截面幾何特性的計(jì)算全截面幾何特性的計(jì)算在工程設(shè)計(jì)中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行，其計(jì)算式為全截面面積： A=Ai全截面重心至梁頂?shù)木嚯x：y =Ay /Auii式中 A 分塊面積i y 分塊面積的重心至梁頂邊的距離。i 主梁跨中截面的幾何特性如圖所示，計(jì)算的其幾何特性為A=0.752，y =665.0mm,y =1335.0mm, ix Ic=0.37676377mm4 Wc

10、x=0.282225mm31210由以上參數(shù)，可以計(jì)算簡(jiǎn)支梁橋的結(jié)構(gòu)基頻，公式如下：f = ccmEIl22 m =G/gc代入數(shù)值得 f = 3.37（Hz）則沖擊系數(shù) =0.1767f-0.0157=0.199式中：l結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑；E結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/） ；Ic結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩（mm4） ；Mc結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（/m） ；G結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（N/m） ；g重力加速度，g=9.81。1.3.31.3.3 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算主梁預(yù)制時(shí)自重（第一期恒載）g1此時(shí)翼板寬 1.9mA.按主梁跨中截面計(jì)算主梁每延米自重邊主梁：g =0.704173/1mKN /60

11、.1725=a)橫隔梁折算成每延米重量對(duì)于邊主梁：gmKN /65. 014.29/255216. 015. 022 . 08 . 1)218. 012. 0-4 . 1 (/2=+=所以 g = g + g =17.60+0.65=18.25 KN/m1/1/2b)欄桿、人行道、橋面鋪裝（第二期恒載）g2橋面坡度以蓋梁做成斜面坡找平，橋面鋪裝厚取 6cm，瀝青混凝土的重力密度小平岡橋設(shè)計(jì)4取為3/23mKN=人行道每側(cè)重：4.1KN/m欄桿每側(cè)重：1.5 KN/m橋面鋪裝：（0.02 ）/5=4.72 KN/m2400. 9212. 006. 02300. 9+外邊梁 g =4.1+1.5+

12、4.72=10.32 KN/m2c)橋面板間接頭現(xiàn)澆段中主梁：g =0.6 KN/m325. 22515. 0=內(nèi)外邊主梁：g = KN/m3125. 125. 221=設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離，并令則：,lx=主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： (公式 1-1)glMg2)-1 (21= (公式 1-2)lg)21 (21=gQ根據(jù)上述公式及各期荷載每延米重量、結(jié)構(gòu)的已知數(shù)據(jù)，計(jì)算出自重、恒載內(nèi)力，結(jié)果見(jiàn)下表表表 1-11-1 自重、恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果自重、恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果預(yù)制梁自重現(xiàn)澆段二期恒載彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力截面位置(KN.m)kGM1(KN)kGV1(KN.m)kmGM1(

13、KN)kmGV1(KN.m)kGM2(KN)kGV2支點(diǎn)0.0234.00.017.050.0198.8h/2229.6223.516.4615.88184.6179.74.5m912.0166.564.8611.78732.6132.1跨中1734.90.0124.190.01393.40.01.3.3.1 活載內(nèi)力活載內(nèi)力汽車(chē)荷載按公路級(jí)荷載計(jì)算，沖擊系數(shù) 1+=1.199，人群荷載按3.0KN/m2。 當(dāng)荷載位于支點(diǎn)處時(shí)，按杠桿原理法計(jì)算荷載分布系數(shù)。首先各繪制出 1、2、3 號(hào)梁的橫向影響線，如圖 1-2 所示鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20095杠桿原理法計(jì)算橫向分布系數(shù)圖1-2

14、（單位：cm)a)橋梁橫截面；b)1 號(hào)梁荷載橫向分布影響線；c)號(hào)梁荷載橫向分布影響線；d)3 號(hào)梁荷載橫向分布影響線；再根據(jù)橋歸規(guī)定，再在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。例如：對(duì)于汽車(chē)荷載，汽車(chē)橫向輪距為 1.8m，兩列汽車(chē)車(chē)輪的橫向最小間距為1.3m，車(chē)輪距人行道緣石最少為 0.5m。由此，求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值后，按公式： 汽車(chē)：mq = 2q 人群；mr = r可求得 1 號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)為：公路級(jí) mq = mq = = 0.818/2 = 0.4092q人群荷載 mr = r = 1.386同理可得 2、3 號(hào)梁的橫向荷載分布系數(shù)分別為mq = 0.5

15、91 和mr = 0 及mq =0.795 和 mr = 0。這里在人行道上沒(méi)有布載，是因?yàn)槿诵械篮奢d引起負(fù)反力，在小平岡橋設(shè)計(jì)6考慮荷載組合時(shí)，反而會(huì)減小 2、3 號(hào)梁的受力。因?yàn)楸緲蛟O(shè)有剛度較大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)寬跨比為=bl265. 22 . 25 14.29=當(dāng)荷載位于跨中時(shí)，故用偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) mc，其步驟如下：以 1 號(hào)梁為例a)求荷載橫向分布影響線豎標(biāo)本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)為 n=5，梁間距為 2.2m，則2220225124 .48)2 . 22()2 . 2(02 . 2)2 . 22(maii=+=+=由式 =+=512111iikkaaan得 1

16、號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向影響線豎標(biāo)值 6 . 04 . 02 . 040.48)22 . 2(51211=+=+= 2 . 04 . 02 . 040.48)2 . 22(-51215=b)繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，如下圖所示：鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20097q3=q4=q6q1q2rrq1q2q3=q4=剛性橫梁計(jì)算橫向分布系數(shù)圖式a)1號(hào)梁計(jì)算圖式 b)2號(hào)梁計(jì)算圖式 c)3號(hào)梁計(jì)算圖式圖 1-3 剛性橫梁計(jì)算橫向分布系數(shù)圖示a)1 號(hào)梁計(jì)算圖示 b)2 號(hào)梁計(jì)算圖示 c）3 號(hào)梁計(jì)算圖示其中：人行道緣石距 1 號(hào)梁軸線的距離 為 =1.60-1.50=0.1m荷

17、載橫向分布影響線的零點(diǎn)至 1 號(hào)梁的距離為 x，可按比例關(guān)系求得 2 . 02 . 246 . 0 xx=由上式解得 x=6.6m并按此計(jì)算出對(duì)應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo)和。qirc)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)mc1 號(hào)梁的活荷載橫向分布系數(shù)分別計(jì)算如下汽車(chē)荷載 =（）=qcqm2121644321qqqqqq+ =（0.564+0.4+0.282+0.118+0-0.164）21 =0.6小平岡橋設(shè)計(jì)8人群荷載 677. 0 =rcrm求得 1 號(hào)梁的各種荷載橫向分布系數(shù)后，就可得到各類(lèi)荷載分布至該梁的最大荷載值。用同樣的方法可得 2 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 =04 . 021=25汽車(chē)荷

18、載 =（0.018+0.1+0.159+0.241+0.3+0.382）=qcqm2121 =0.6人群荷載 =rcrm439. 08 . 84 . 065. 9=3 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 =0.2 =0.23135 =（6 0.2）=0.6=qcqm2121 0.2=rcrm1.41.4 汽車(chē)、人群作用效應(yīng)的計(jì)算汽車(chē)、人群作用效應(yīng)的計(jì)算截面汽車(chē)、人群的作用效應(yīng)一般計(jì)算公式如下 （公式 1-3）iiPyms+=.).1 (可見(jiàn)，對(duì)于汽車(chē)荷載，將集中荷載直接布置在內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置，其計(jì)算公式為 S汽=（1+） （公式 1-4）).(ikikcyPmqm+而對(duì)于人群荷載，則計(jì)

19、算公式為 S人=. （公式 1-5）cmrq上述式中：S所示截面的彎矩或剪力； 汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)； 汽車(chē)荷載折減系數(shù)； 跨中橫向分布系數(shù)；cm q 汽車(chē)車(chē)道荷載中，每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；k 彎矩、剪力的影響線面積； m 沿橋跨縱向與集中荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)；i P 汽車(chē)荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；k y 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值；i鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20099 縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值。rq利用（公式 1-4）和（公式 1-5）計(jì)算支點(diǎn)截面剪力或靠近支點(diǎn)截面的剪力時(shí)，應(yīng)另外計(jì)及支點(diǎn)附近因荷載橫向分布系數(shù)變化引起的內(nèi)力增（或減）值，即 S=（1+） （公式 1

20、-6）)-(2. 0qymmac式中： a荷載橫向分布系數(shù) m 過(guò)渡段長(zhǎng)度； q每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ym 變化區(qū)荷載重心處對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)； 其余符號(hào)意義同上。現(xiàn)以計(jì)算跨中最大彎矩。最大剪力以及支點(diǎn)截面的最大剪力為例，計(jì)算活荷載作用效應(yīng)：荷載橫向分布系數(shù)匯總表 1-2 荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào)荷載位置公路-級(jí)人群荷載邊主梁跨中 mc支點(diǎn) m00.60.4090.6771.386a)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表 1-3 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算公路-級(jí)均布荷載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（或 m）影響線圖式M2/L10.53.0=14.10682=lQ2/L10.53.0=5

21、 . 014.292121=3.64m類(lèi)型截面小平岡橋設(shè)計(jì)10Q010.53.0=29.14121=14.57mb)公路-級(jí)中集中荷載 P 計(jì)算k計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) P =180+（29.14-5）=276.6KNk550180360計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí) P =1.2276.6=331.9KNkc)跨中彎矩 M、跨中剪力 Q計(jì)算2/L2/L因雙車(chē)道不折減，故=1，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表表 1-4 跨中彎矩 M、跨中剪力 Q計(jì)算結(jié)果2/L2/LS（KN.m 或 KN）截面荷載類(lèi)型q 或krq（KN/m）Pk（KN）1+mc或 ySiS106.14801.8公路-級(jí)10.5276.61.1990.67.2851450

22、2252M2/L人群3.0-0.68106.14215.63.6427.5公路-級(jí)10.5331.91.199060.5119.4146.9Q2/L人群3.0-0.683.647.4d)計(jì)算支點(diǎn)截面汽車(chē)荷載最大剪力繪制荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線，如下圖所示鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200911 公路-I級(jí)人群Q0影響線mcm0=1.386m0=0.409mc=0.538圖3 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式圖 1-4 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度：m 變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 =1 （29.14-7.335）/29.14=0917y31利用（公式-1） 、

23、 （公式-3）計(jì)算得 Q均=（1+）q m+（m - m ）y 0kc2a0c =1.199 10.5 0.6 14.57+ （0.409-0.6） 0.917 2335. 7=101.97KN小平岡橋設(shè)計(jì)12 Q0 集=（1+）m P yiki =1.199 1 0.409 331.9 1.0 =162.76KN則，公路-級(jí)作用下，1 號(hào)梁指點(diǎn)的最大剪力為 Q0= Q0 集+Q均=101.97+162.76=264.73KN0a)計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力人群荷載引起的支點(diǎn)剪力按（公式 1-4）和（公式 1-5）計(jì)算Qr= m+（m -m ） y0crq2a0crqi =0.677 3 1

24、4.57+（1.386-0.677） 3 0.917 2335. 7 =39.06KN表 1-5 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 公路 I 級(jí)荷載最大彎矩最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離 x（m）(KN.m)1Q KM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)1Q KV對(duì)應(yīng)M（KN.m）支點(diǎn)0.00.0508.86575.180.0h/21.0517.49491.06555.31569.424.5m4.51954.21407.06467.622074.76跨中14.573742.70198.96244.813083.81鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200913 續(xù)表 1-5人群荷載最大彎矩最大剪力截面位置距支點(diǎn)截面距離

25、x（m）(KNm)2Q KM對(duì)應(yīng) V(KN) (KN)2Q KV對(duì)應(yīng)M（KN.m）支點(diǎn)0.00.042.2442.240.0h/21.041.8539.3539.9838.964.5m4.5166.229.4629.99134.79跨中14.57316.220.010.09147.011.51.5 內(nèi)力組合內(nèi)力組合基本組合：（用于承載能力極限狀態(tài)） M (公式 1-7)KQKQKGKmGKGdMMMMM2121112. 14 . 1)(2 . 1+= V (公式 1-8KQKQKGKmGKGdVVVVV2121112. 14 . 1)(2 . 1+=短期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)）M（M+0

26、.7 (公式 1-9)=s)211KGKmGKGMM+KQKQMM211+長(zhǎng)期組合：（用于正常使用極限狀態(tài)） M（M+0.4（） (公式 1-10)=l)211KGKmGKGMM+KQKQMM211+各種組合的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 1-6表 1-6 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果基本組合 Sd短期組合 SS長(zhǎng)期組合 SLMdVdMsVsMlVl截面位置項(xiàng)目（KN.m）(KN)(KN.m)(KN)(KN.m)(KN)最大彎矩0.01299.530.0789.170.0636.51支點(diǎn)最大剪力0.01392.380.0827.890.0658.63最大彎矩1288.151235.16774.63745.75620.0

27、4598.90h/2最大剪力1357.621324.40802.06782.63636.21620.084.5m最大彎矩4973.39916.123016.57527.822427.89408.15小平岡橋設(shè)計(jì)14最大剪力5106.981000.713055.54563582455.54428.38最大彎矩9496.934278.545753.77116.164627.5966.38跨中最大剪力8384.97354.035199.89153.044340.0985.711.61.6 施工方法要點(diǎn)施工方法要點(diǎn)后張法施工，金屬波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉，張拉順序與剛束序號(hào)相同，構(gòu)建

28、暴露在 II 類(lèi)環(huán)境中。本方案中，主梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下幾個(gè)階段，截面幾何性質(zhì)需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。1.主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋未張拉截面幾何性質(zhì)未計(jì)入普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響，該階段頂板寬為 1900mm。2.灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板 300 的連接段截面幾何性質(zhì)為計(jì)入普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的換算截面性質(zhì)，該階段板寬度仍為 1900mm。3.二期橫荷載及活載作用全截面工作，頂板寬為 2200mm，截面幾何性質(zhì)為記入普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。1.71.7 截面設(shè)計(jì)截面設(shè)計(jì)跨中截面尺寸如圖 1-5 所示。鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20091531

29、4526 錨 (單 mm)123456圖1-5圖 1-5 跨中截面 錨固截面跨中截面配筋計(jì)算1.7.11.7.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置由圖-5，取成橋狀態(tài)（計(jì)入現(xiàn)澆段）的 bmm，求得跨中截面毛截面幾何2200/=f性質(zhì)： A=0.752， y =665.0mm, y =1335.0mm, ix Ic=0.37676377mm4 Wcx=0.282225 10 mm312109首先，根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。為滿(mǎn)足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為： (公式 1-11)1(85. 0/WcxeAWcxMsNppe+Ms 為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，查

30、表-6 得：Ms=5753.77 KN.me 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，e = y -a ,設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重ppxp心距截面下緣的距離 a 為 160 mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的各力作用點(diǎn)至截面重心軸的距p離 e =1335.0-160=1175.0 mm。p小平岡橋設(shè)計(jì)16N =4366345.0 N)2822250000 .11757520001(0852822250001077.57536+=pe采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱(chēng)截面面積 Ap1=139mm ,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2 .15s2fpk=1860 MPa，雜亂控制應(yīng)力取=0.75 fpk=0.75 1860=1395 MPa，預(yù)

31、應(yīng)力損失con按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：A = mmp5 .39121395)2 . 01 (0 .4366345=lconpeN2采用 6 束 5預(yù)應(yīng)力筋，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置2 .15s應(yīng)符合公路橋規(guī)中的有關(guān)構(gòu)造要求。參照已有的設(shè)計(jì)圖紙并按公路橋規(guī)中的構(gòu)造要求，對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行初步布置。預(yù)應(yīng)力束的布置如圖，OVM15-5 型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為 A =6 5 139=4170 mm ，采用金屬p255波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑 60mm。為方便施工，全部 6 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與梁端。這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿(mǎn)

32、足張拉的要求，而且 N1、N2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。a)鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎曲半徑 采用直線段中接圓弧線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，各鋼束彎起角度均取=10 ；各鋼束的彎曲半徑為：Rmm, 00822781=NR=69772mm, R=R=62680mm, R=R=67541mm。 2N3N4N5N6Nb)鋼束號(hào)各控制點(diǎn)位置的確定 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200917跨徑中線aoX1X2X3X5X4Ryy1y2L1計(jì)算點(diǎn)計(jì)算點(diǎn)彎起結(jié)束點(diǎn)起彎點(diǎn)圖 1-6 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖 以 N1 號(hào)鋼束為例 由 Lcot確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平

33、距離. cd=0 Lcot=370 cot10 =2098 mm. cd=00由 L=R.tan確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離2b20 L=R.tan2b20所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 (公式 1-12) L = L +L wd2b則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 x =(29140/2+312)- L (公式 1-13)kw根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎起點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 L= L cot (公式 1-14)1b2b0小平岡橋設(shè)計(jì)18故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 （x + L+ L） (公式 1-15)k2b1b同理可以計(jì)

34、算其他各鋼束的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總與下表表 1-7 鋼筋彎起參數(shù)鋼束號(hào)升高值 c（mm）彎起半徑 R（mm）彎起角（ ）00N1125082278100N2106069772100N3N461062680100N5N637067541100c)各截面鋼束位置及其傾角的計(jì)算仍以 N1 號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任意一點(diǎn) i 離梁底距離 a =a+c 及該點(diǎn)處鋼束ii的傾角，式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，如圖-6 所示對(duì)于鋼束iN1、N3、N4，a=190 mm, 對(duì)于鋼束 N5、N2、N6，a=80mm；c 為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處i鋼束位置的升高值。計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出

35、i 點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算 c 及，即ii當(dāng)（x -x ） 0 時(shí)，i 點(diǎn)位于直線段，還未彎起，c =0，故 a =80 mm 或ikiia =190 mm；=0ii當(dāng) 0（L+ L）時(shí)，i 點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時(shí)= ik1b2bi010 ，c 按下式計(jì)算，即 c =（x -x - L）tan (公式 1-19)0iiik2b0鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200919各截面鋼束位置 a 及其傾角計(jì)算值見(jiàn)下表ii表 1-8 預(yù)應(yīng)力鋼束至梁底邊緣的距離（mm）跨中4.5mh/2支點(diǎn)錨固截面L/3N1190726.11204.01368.81440295.4N280453.1906.2

36、1069.01140108.5N3、N4190306.1618.1743.8800190N5、N680114.2316.7408.245080平均135336.6663.3790.3846.7157.3預(yù)應(yīng)力彎起角度（ ）0跨中4.5mh/2支點(diǎn)錨固截面N10.06.54449.00459.710210N20.05.92798.82639.658310N3、N40.03.48806.70047.62178N5、N60.01.82424.79855.65046N110.03.45560.99550.28980.0N210.04.07211.17370.34170.0N3、N48.04.5121.

37、29960.34960.0累計(jì)N5、N66.04.17581.20150.34960.0L（mm）w14980491014104100.01.7.21.7.2 截面幾何性質(zhì)計(jì)算截面幾何性質(zhì)計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本截面鋼束截面鋼束號(hào)小平岡橋設(shè)計(jì)20題中的 T 型梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段。a) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力筋主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以，其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T 梁翼板寬度為1900mm。b)

38、灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆 300mm 濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿。封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 300mm 濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板寬度仍為 1900mm。c)橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T 梁翼板的有效寬度為 2200mm。截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，現(xiàn)將各階段截面的幾何特性計(jì)算結(jié)果列與下表中鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200921表 1-9

39、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何特性階段截面A（）2610 mmys(mm)yx(mm)ep(mm)I(mm4)1210支點(diǎn)1.060573770.41229.6439.30.43504218h/20.704173700.01300.0636.70.358955704.5m0.704173698.71301.3964.70.35747650階段 1跨中0.704173697.91302.1964.70.35626136小平岡橋設(shè)計(jì)22支點(diǎn)1.082798779.51220.5430.20.44153798h/20.726398719.51280.5617.20.369619454.5m0.726

40、398728.31217.7935.10.37848647階段 2跨中0.726398733.61266.41131.40.38567036支點(diǎn)1.127798751.31248.7458.40.46297833h/20.771398681.91318.1654.80.387298854.5m0.771398690.21309.8973.20.39657285階段 3跨中0.771398659.21304.81169.80.40405157第 2 章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算2.12.1 跨中截面正截面承載能力計(jì)算跨中截面正截面承載能力計(jì)算跨中截面尺寸見(jiàn)圖 1-1，配筋情況見(jiàn)圖 1-5，預(yù)應(yīng)力束到

41、截面邊緣距離 a =p=135.0mm，h =h- a =2000-135.0=1865.0 mm,上翼緣厚度為 150 63803190+0pmm，考慮承托影響，其平均厚度為 h =170.6 mm。/f確定翼緣板的有效寬度 = 9140 = 9713.3m/fb3L31鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200923 s = 2200mm/fb b+12h = 160+12 170.6 = 2207.2mm/fb/f綜合上述結(jié)果，取=2200mm。/fb首先按式fpdA fcd h 判斷截面類(lèi)型：P/fb/f fpdA =1260 4170 10 =5254.2KNP3 fcd h =22.4

42、 2200 170.6 10=8407.2KN/fb/f3fpdA fcd h ，屬于第一類(lèi) T 形，按寬度為的矩形截面計(jì)算其承載力。P/fb/f/fb由=0 的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x =106.62 mm/fcdppdbfAfx =22004 .2241701260X h =170.6 mm 且 x=9496.934KN.mdM0計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載能力滿(mǎn)足要求。2.22.2 斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算選取距支點(diǎn) h/2，和變截面點(diǎn)進(jìn)行斜截面抗剪承載力的復(fù)核。預(yù)應(yīng)力筋的位置及彎起角度按表采用。箍筋采用 HRB335 鋼筋，直徑為 10mm，雙肢箍，間距Sv=2

43、00mm，距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距 Sv=100 mm.2.2.12.2.1 距支點(diǎn)距支點(diǎn) H/2H/2 截面斜截面抗剪承載力計(jì)算截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核：0.502310bhftd0,301051. 0bhfVkcud小平岡橋設(shè)計(jì)24式中：V 距支點(diǎn) h/2 處剪力組合設(shè)計(jì)值，查表-1 得：V =1324.40KN；dd 預(yù)應(yīng)力提供系數(shù)，取=1.25;22 b驗(yàn)算截面處的截面腹板寬度，距支點(diǎn) h/2 處腹板寬 b=400mm； h 計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離，本題中預(yù)應(yīng)力0筋均彎起，h 近似按跨中截面的有效高度取值，h =186

44、5.0mm，則000.5=0.5 101.25 1.83 400 1865.0=853.24KN02310bhftd30.51 10=0.51 10400 1865.0=2690.26KN30,bhfkcu350 8.53.24V =1324.4KN2.5，取,0bhAAppb+=鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200925p=2.5，p=100=0.5990；0 筋配筋率，=。svsv00196. 02004005 .782=vsvbSA=1.25 1.1 0.45400 1865.0csV31028000196. 050)5590. 0062(+ =1389.58

45、KN V為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力。pb V=0.75 10pb3ppdpdAfsin 式中：斜截面受壓端正截面出的預(yù)應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角，p由表中的曲線要素可得：=3.6388 。pppppp650430201,44471. 5,6949. 7,0444. 8=0 V=0.75 10 1260 pb3)6388. 3sin24471. 5sin26949. 7sin0444. 8(sin641700000+ =387.91KN 該截面的抗剪承載力為： V = 1389.58+387.91 = 1777.49KN = 1198.31KNpbcsduVV+=dV0說(shuō)明該截面抗剪截面承

46、載力滿(mǎn)足要求。2.2.22.2.2 邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核： 0.502310bhftd0,301051. 0bhfVkcud式中：V =1000.71KN, b=160mm, h 仍取 1865.0mm。d0 0.5=0.51.25 1.83 160 1865.002310bhftd310 =341.30KN 0.51 10=0.51 10160 1865.030,bhfkcu350小平岡橋設(shè)計(jì)26 =1076.1KN341.3KN1000.7KN =998.2KNpbcsduVV+=dV0鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20

47、0927說(shuō)明截面抗剪承載力滿(mǎn)足。第 3 章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算3.13.1 摩阻損失摩阻損失1l =1-e1 lcon)(kx+式中：張拉預(yù)應(yīng)力，=0.75f =0.75*1860=1395MPa;concontk 摩擦系數(shù)，查得=0.25； k局部偏差影響系數(shù)，查表得 k=0.0015.各截面摩阻損失的計(jì)算見(jiàn)下表 3-1表 3-1 摩阻損失計(jì)算表 小平岡橋設(shè)計(jì)28123、45、6X(m)0.410.410.410.41（弧度）0.005060.005960.006600.00610支點(diǎn)(MPa)1 l2.622.933.162.98X(m)1.411.411.411.41（弧度）0.017370

48、.020480.022680.02097h/2(MPa)1 l8.9810.0610.8210.23X(m)4.914.914.914.91（弧度）0.060310.071070.0787490.072884.5m(MPa)1 l30.9634.6237.2335.24X(m)14.9814.9814.9814.98（弧度）0.174530.174530.139630.10472跨中(MPa)1 l89.2389.2377.7966.243.23.2 錨具變形損失錨具變形損失2l反摩擦影響長(zhǎng)度 lf l = （公式 3-1）fdplE/ (公式 3-2)ld10=式中: 張拉端錨下控制張拉應(yīng)力

49、，=1395MPa；00con 錨具變形值，OVM 夾片錨有頂壓時(shí)取 4mm；l 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力；l l張拉端到錨固端之間的距離，本方案 l=14980mm。 當(dāng)時(shí)，離張拉端 x 處錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮fll鋼束號(hào)截面鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200929反摩擦后的預(yù)拉應(yīng)力為：x = (公式 3-3)xfflxl (公式 3-4)fdl=2當(dāng) x時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。fl錨具變形損失見(jiàn)表 3-2 和表 3-3. 表 3-2 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表 鋼束號(hào)1234=（MPa0con）1395139513951395=-10（MPa）1 l13

50、05.771305.771317.211328.76ld10=（MPa/mm）0.05956610.005956610.005192920.0044219（mm）fl11443.2111443.2112255.7913281.38表 3-3 錨具變形損失計(jì)算表123、45、6鋼束號(hào)截面小平岡橋設(shè)計(jì)30 x(mm)410410410410（MPa）136.33136.33127.29117.46支點(diǎn)(MPa)l2131.44131.44123.03113.83x(mm)1410141014101410（MPa）136.33136.33127.29117.46h/2(MPa)l2119.53119

51、.53112.64104.99x(mm)4910491049104910（MPa）136.33136.33127.29117.464.5m(MPa)l277.8377.8376.2974.03x(mm)14980149801498014980（MPa）136.33136.33127.29117.46跨中(MPa)l20.00.00.00.03.33.3 分批張拉損失計(jì)算分批張拉損失計(jì)算4l =4lEppc式中： 計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝pc土法向應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比，Ep=5.652.Ep451045. 31095. 1=cpEE本方案中預(yù)應(yīng)力鋼

52、束的張拉順序?yàn)椋?23456。 )()1()1()1(npininpipnippcieIeNAN+=式中：第 i+1 束預(yù)應(yīng)力筋扣除相應(yīng)應(yīng)力損失后的張拉力；)1( +ipN 第 i 束預(yù)應(yīng)力筋重心到凈截面重心的距離。npie預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見(jiàn)附表3.43.4 鋼筋應(yīng)力松弛損失鋼筋應(yīng)力松弛損失5l鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200931 =5l)26. 052. 0(pkpefpe式中：超張拉系數(shù)，本題中取 1.0； 鋼筋松弛系數(shù)，本題中采用低松弛鋼絞線，取 =0.3； 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，=。pepe421lllcon 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見(jiàn)表表 3-4 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表

53、 （MPa）pe123456支點(diǎn)1241.891236.891242.471249.971265.671278.19h/21225.991218.631224.921238.481259.11279.784.5m1208.121201.671212.661233.761258.651285.73跨中1173.661193.011237.261262.571299.471328.76（MPa）5l123456支點(diǎn)32.4931.8432.5633.5435.6337.33h/230.4429.5030.3032.0434.7537.544.5m28.1827.3828.7531.4334.693

54、8.36跨中23.9826.3231.8835.2240.2744.443.53.5 混凝土收縮、徐變損失混凝土收縮、徐變損失6l =6lpsttpcEpttcspE1519 . 0),(),(00+ pKGnpnkmGnpnKGnnppnppceIMeIMeIMIeNAN0022111121+=鋼束號(hào)截面鋼束號(hào)截面小平岡橋設(shè)計(jì)32 ， 221iepsps+=nnAIi/=式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階pc段應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮),(0ttcs0t應(yīng)變； 加載齡期為，計(jì)算齡期為 t 時(shí)的

55、混凝土徐變系數(shù)；),(0tt0t 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率，=。cpAA設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28d，計(jì)算時(shí)間 t= ，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為 75%，以跨中截面計(jì)算其理論厚度 h： =uAhc2=640603806010204002902120)2104102000(1502220075200022222+ =174.36mm查表混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，得： =0.22，=1.686),(0ttcs310),(0tt混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見(jiàn)下表 3-5表 3-5 混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算表鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200933截面pN(KN)KG

56、M1(KN.m)預(yù)（MPa）自（MPa）pc（MPa）pse(mm)ps6l（MPa）支點(diǎn)5222.970.07.240.07.24493.31.47092.69變截面5175.601709.4613.19-0.7512.44636.71.975125.39L/45143.40430.6620.69-4.4216.27946.72.833142.44跨中5208.833252.4927.31-10.0817.231167.13.692140.493.63.6 預(yù)應(yīng)力損失組合預(yù)應(yīng)力損失組合 =,421lll+=II65ll+ IIll+=上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力組合情況見(jiàn)下表表 3-6 預(yù)應(yīng)力損失組合表

57、第一階段損失（MPa）lI截面123456平均支點(diǎn)153.11158.11152.53145.03129.33116.81142.49h/2169.01176.37170.08156.52135.90115.22153.854.5m186.88193.33182.34161.24136.35109.27161.57跨中221.34201.99157.74132.4395.5366.24145.88 續(xù)表 3-6 小平岡橋設(shè)計(jì)34第二階段損失（MPa）lII截面123456平均支點(diǎn)125.18124.53125.25126.23128.32130.02126.59h/2155.83154.891

58、55.69157.43160.14162.93157.824.5m170.62169.82171.19173.87177.13180.8173.91跨中164.47166.81172.37175.71180.76184.93174.18損失合計(jì)預(yù)應(yīng)力損失總和IIll+=截面支點(diǎn)h/24.5m跨中（MPa）li142.49153.85161.57145.88（MPa）lII126.59157.82173.91174.18（MPa）L269.08311.67335.48320.06鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 200935第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算4.14.1 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算全

59、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算4.1.14.1.1 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊正應(yīng)力控制。在短期效應(yīng)組合作用下，應(yīng)滿(mǎn)足： -0.850stpc為荷載短期效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力st =stxKQKQKGxnnkmGnlxnKGyIMMMyIMyIM0021222111)1/(7 . 0+ = 3048. 1100040405157. 022.316199. 17 .37427 . 04 .1393100035626136. 03021. 19 .1734+ +100038567036. 02664. 119.124 =6.34+12.58+0.408=1

60、9.33MPa(其中由截面幾何性質(zhì)表查得，彎矩值由表 1-1 和表 1-xxnxnnnyyyIII021021,2 查得)為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力pc =pcnxnpnpnpyIeNAN+ NplconppepAA)(= =（1395-320.06）4170310 =4482.50KN e=1167.1mmpn =pc3021. 1100035626136. 01671. 15 .44821000704173. 05 .4482+小平岡橋設(shè)計(jì)36 =6.37+19.12=25.19MPa-0.85=19.33-0.8525.49 = -2.34MPa 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期