北京某綜合樓大跨度模板支撐體系施工方案附計算書se

1、大跨度模板支撐體系專項施工方案目 錄1.編制依據(jù)12.工程概況22.1工程概況22.2方案編制概況22.3頂板大跨度結(jié)構(gòu)平面圖33.施工部署及準備43.1施工部署43.2施工準備63.3模板設(shè)計制作要求74.模板的安裝施工105.模板的拆除作業(yè)115.1拆模時機115.2模板拆除順序116.質(zhì)量標準126.1腳手架質(zhì)量檢查與驗收標準126.2模板質(zhì)量驗收標準147.成品保護158. 安全及消防措施158.1消防措施158.2腳手架的搭設(shè)、使用和拆除技術(shù)、安全措施158.3模板工程施工安全措施189.模板計算書199.1頂板模板驗算199.2梁模板設(shè)計計算書249.3樓板強度的計算331.序號名

2、 稱編號2圖紙會審記錄3*開發(fā)總公司綜合樓施工組織設(shè)計4建筑施工手冊（第四版）5混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量及驗收規(guī)范GB502042002678910鋼管腳手架、模板腳手架安全選用技術(shù)規(guī)程DB11/T538200811121314151516序號項 目內(nèi) 容1建筑功能綜合樓（地下一層為設(shè)備用房；地上112層為辦公用房）2建筑特點功能齊全、立面造型美觀、結(jié)構(gòu)跨度大、超長結(jié)構(gòu)3建筑面積總建筑面積（m2）26766.33建筑基底面積（m2）13785.57地下部分建筑面積（m2）2240地上建筑面積（m2）24526.334建筑層數(shù)地上12層地下1層5建筑層高地下部分層高地下一層（m）5.1地上部分層高

3、首層11層（m）3.912層（m）3.8/3.9/4.8/6.96建筑高度絕對標高（m）71.890室內(nèi)外高差（m）2.770檐口高度（m）52.80建筑總高（m）56.47結(jié)構(gòu)形式主體結(jié)構(gòu)形式框架-剪力墻結(jié)構(gòu)樓板結(jié)構(gòu)形式鋼筋混凝土現(xiàn)澆梁、板結(jié)構(gòu)8混凝土強度等級C3012層框架柱及頂層框架梁、板2.2方案編制概況主體結(jié)構(gòu)12層多功能廳及大會議室為大跨度“井”字梁結(jié)構(gòu)，由于跨度較大超過18m，層高為6.9m，因此須編制大跨度模板支撐體系專項安全施工方案。 主體12層514軸/AH軸、2025軸/AH軸范圍內(nèi)均為“井”字梁結(jié)構(gòu)，AH軸之間跨距為19.10m，514軸跨距為33.80m，2025軸跨

4、距為19.00m；邊梁截面尺寸為350×1500mm，“井”字梁截面尺寸為300×1300mm，樓板厚度為110mm。2.2.3大跨度端部框架柱最大截面尺寸為1000×600mm，其他框架柱截面尺寸700×700mm；框架柱及梁板混凝土強度等級為C30。2.2.4流水段劃分12層頂層共劃分為三個施工流水段，以后澆帶為施工流水段的劃分區(qū)域，更有效實施流水作業(yè)。2.3頂板大跨度結(jié)構(gòu)平面圖多功能廳大會議室3.1施工部署為方便運輸和施工模板加工場設(shè)在施工現(xiàn)場，指派專業(yè)施工隊伍負責(zé)模板加工、滿堂紅腳手架的搭設(shè)，在加工場加工完成后的“井”字梁模板根據(jù)施工進度和實際情

5、況吊運到作業(yè)面，搭設(shè)“井”字梁滿堂紅腳手架的立桿必須與下一層立桿在同一鉛錘線上，以滿足施工荷載均勻下傳。3.1.2混凝土澆筑部署要求在混凝土澆筑時，大跨度“井”字梁部分采用從中間向四周澆筑的施工方法，以避免半跨荷載對支撐體系造成不利影響?；炷翝仓x擇清晨天明后開始，澆筑方量為270m3，兩臺地泵同時作業(yè)，考慮泵管改移及混凝土罐車到場等時間，預(yù)計澆筑時間為8小時。在澆筑施工過程中，滿堂紅腳手架體底部應(yīng)有專人時時檢查其井字梁是否有異常，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形等情況時，及時停止混凝土澆筑，上報項目管理人員進行加固。3.1.3建立大跨度模板工程管理組織機構(gòu)，如圖所示：3.1.4項目經(jīng)理部技術(shù)人員依據(jù)圖

6、紙及施工規(guī)范要求進行模板尺寸放樣、工程量計算，由總工程師嚴格審查料單，并審核簽字后方可施工。3.2施工準備技術(shù)準備根據(jù)施工圖紙，集中組織技術(shù)、質(zhì)量、測量部門學(xué)習(xí)圖紙，做好模板施工準備工作，尤其是各節(jié)點部位的模板制作與安裝流程。正式施工前應(yīng)對外施隊作業(yè)人員進行詳細交底。材料準備施工前，制定出模板材料計劃（包括多層板、方木、鋼釘、脫模劑、租賃鋼管、扣件等）。各種材料進場具體數(shù)量及時間見下表：序號名稱規(guī)格數(shù)量進場形象進度1多層板厚12mm4000m2 8層頂板拆除后由卸料平臺運至施工作業(yè)面，8層在梁中及頂板跨中部位有效回頂。2方木50mm×100mm70m3100mm×100mm

7、30m33鋼管6m300根1.5m600根4碗扣架1.8m15001.5m45001.15m橫撐84005500個150個6可調(diào)上托0.7m2000個3.2.3勞動力準備大跨度井字梁模板梁高度大、數(shù)量多、梁與梁節(jié)點復(fù)雜，施工耗時較多，冬期施工投入大。為保證施工進度，在采取改進施工工藝、集中勞動力投入量，在冬期來臨初期階段，將12層大跨度“井”字梁結(jié)構(gòu)施工完畢，計劃使用木工60人，各流水段需用勞動力人數(shù)按照其工程量進行分配。3.3模板設(shè)計制作要求3.3.1頂板、框架梁模板尺寸本工程頂層樓板板厚度為110mm，“井”字梁截面尺寸為3.3.2.1模板選型頂板模板采用12厚多層板，40×90

8、mm方木次龍骨間距200mm，95×95mm方木主龍骨間距1200mm。3.3.2.2支撐體系頂板支撐系統(tǒng)采用滿堂紅碗扣式腳手架，立桿上加設(shè)U托，立桿間距1200mm，橫桿間距1200mm，其中最上一道橫桿距離可調(diào)托撐頂不得大于900mm，要求立桿為對接連接，不得搭接。由于頂層頂板板處層高大于4m，風(fēng)荷載的作用會產(chǎn)生一定影響，在向風(fēng)面立桿出現(xiàn)拉力，即產(chǎn)生架體傾覆。為保證架體有足夠的防傾覆能力，滿堂紅碗扣式模板支架兩端與中間每隔4排立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐；滿堂紅須與周邊框架柱以及剪力墻可靠拉頂，以提高支撐體系的穩(wěn)定

9、性及抵抗風(fēng)荷載的能力，滿足超高架體整體承載能力及穩(wěn)定要求。為保證模板平整度，要求方木主次龍骨上下兩面刨平。多層板拼縫處，必須有方木龍骨，不允許懸挑，以防多層板下沉，造成混凝土面錯臺。在頂板與墻體交接的陰角處采用40×90mm方木，其貼近墻體混凝土、頂板混凝土的兩側(cè)刨光，并加貼海綿條。多層板之間拼縫采用硬拼縫的方法，不采用粘貼海綿條的方法，對縫隙過大處局部粘貼。梁與柱及墻交接處，采用多層板預(yù)留梁口形式支立模板。井字梁按整體跨度的南北向考慮，在跨中以跨度的2起拱（起拱高度40mm）。傾斜方向主龍骨與U托間加設(shè)29°角木楔子，與主龍骨固定，采用70mm長鐵釘，三角形固定，以保證主

10、龍骨與U托間的穩(wěn)定。由于“井”字梁除頂板厚度后，仍有近1.2m高，因此須在底部向上1/3處加設(shè)2排16穿墻螺桿固定梁體側(cè)模，以此控制梁內(nèi)截面尺寸。為增強框架梁模板支撐體系整體穩(wěn)定性，采用雙立桿梁底支撐的方法。梁側(cè)梆用1.5m鋼管增設(shè)斜向支撐，以增強梁的穩(wěn)定性。井字梁梁模板支模示意圖如下所示：頂板、梁滿堂紅架支撐體系及大跨度剪刀撐支設(shè)見下列圖：4.模板的安裝施工4.1工藝流程搭設(shè)支撐體系安裝主龍骨檢查主龍骨標高安裝次龍骨鋪多層板、固定多層板檢查驗收4.2搭設(shè)頂板模板滿堂紅碗扣架支撐體系，碗扣架立桿為間距1200mm，梁底增設(shè)雙鋼管支撐，柱距1200mm。以滿足承載力需要。搭設(shè)架子同時粗略調(diào)整U托

11、高度。4.3井字梁模板制作：根據(jù)柱頭的標高線支設(shè)梁底模板，在立桿上依次安放可調(diào)頂托、龍骨，鋪設(shè)梁底模時拉十字線，通過調(diào)整可調(diào)頂托來校正梁底標高。待梁鋼筋綁扎完畢后，現(xiàn)場加工梁側(cè)模，將多層板板按加工尺寸進行剪切，用鐵釘將面板與40×90mm方木龍骨釘牢，釘頭必須在一條直線上。梁模安裝遵循側(cè)模包底模的原則。側(cè)模安裝前在底模側(cè)邊粘貼海綿條，待梁側(cè)模板安裝就位后進行固定。4.4頂板模板安裝：從梁邊開始第一步250mm，其余1200mm一步立桿。拉桿間距1200mm。支撐時上下層立桿必須圓心對準并且鋪設(shè)40×90mm×500mm墊木，墊木朝向統(tǒng)一。支撐搭設(shè)完畢后，安裝頂托，

12、頂托的外漏絲扣長度不得超過300mm。由于多功能廳及大會議室層高大于4m，頂板搭設(shè)滿堂紅碗扣架，滿堂紅碗扣式支架兩端與中間每隔4排立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。安裝主、次龍骨：鋪設(shè)95mm×95mm方木作為主龍骨，次龍骨采用40×90mm木方，鋪設(shè)前必須經(jīng)過壓刨處理。次龍骨立向架設(shè)，架設(shè)時由兩端向中間鋪設(shè)，第一道方木緊貼梁邊，其他間距200mm一道。次龍骨必須錯開搭接。鋪設(shè)頂板模板：采用硬拼法進行頂板模板的安裝，相鄰兩塊多層板板長邊必須拼在次龍骨上，并分別用鐵釘釘牢。調(diào)整模板標高：根據(jù)柱子上的建筑500mm線

13、，拉十字線，調(diào)整可調(diào)頂托校正頂板標高。4.5多層板接縫大于1.5mm的縫隙，用膠泥將縫隙抹平，以免漏漿。4.6清理模內(nèi)雜物，將清掃口安裝、固定。5.模板的拆除作業(yè)5.1拆模時機梁、板模板拆除時要以同條件試塊抗壓強度試驗報告為準，并應(yīng)符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范，GB50204-2002中的底模板拆除時對混凝土的強度要求，填寫拆模申請，經(jīng)項目總工審批后方可拆除。本工程梁板跨度大于8m，當混凝土強度達到100%時，方可拆除頂板、梁模板及其碗扣架支撐。5.2模板拆除順序梁、板模板拆除：梁側(cè)模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。頂板模板拆除時，應(yīng)根據(jù)混凝土的強度填寫拆

14、模申請，要以頂板混凝土同條件抗壓強度試驗報告作為依據(jù)，經(jīng)技術(shù)主管核實后，下達拆模通知單，否則不許拆模。拆除順序為先裝后拆，后裝先拆，先拆除承重較小部位的模板及其支架，然后拆除其他部位的模板及支架。在拆除模板工程中，不應(yīng)該對樓層形成沖擊力，如果發(fā)現(xiàn)混凝土出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，可能影響混凝土結(jié)構(gòu)安全和質(zhì)量問題時，應(yīng)該立刻停止拆模，并經(jīng)過處理認證后才能繼續(xù)拆模。6.1腳手架質(zhì)量檢查與驗收標準構(gòu)配件檢查與驗收.1新鋼管檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：1）應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2）應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告；3）鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合下表規(guī)定

15、：表1 構(gòu)配件允許偏差表項次項 目允許偏差檢查方法1焊接鋼管尺寸（mm）外徑48壁厚3.5（mm）-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲L1.5m5鋼板尺立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m305）鋼管必須涂有防銹漆；.2舊鋼管檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：1）表面銹蝕深度應(yīng)符合表-1構(gòu)配件允許偏差中序號3的規(guī)定。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使用。2）鋼管彎曲變形應(yīng)符合表-1構(gòu)配

16、件允許偏差序號4的規(guī)定。.3扣件的驗收應(yīng)符合下列規(guī)定：1）新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。當對扣件質(zhì)量有懷疑時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測；2）舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；3）新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。滿堂紅腳手架檢查與驗收6.1.2.1腳手架使用中，檢查下列項目：1）桿件的設(shè)置和連接，支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護措施是否符合要求；5）是否超載；6.2模板質(zhì)量驗收標準保證項目模板及其支架必須具

17、有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；其支撐部分要有足夠的支撐面積?；卷椖磕０褰涌p要嚴密，不得漏漿。模板與混凝土接觸表面清理干凈并涂隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接茬處。允許偏差項目項目允許偏差（mm）檢查方法梁軸線位移3尺量檢查底模上表面標高±3用水準儀或拉線尺量梁截面尺寸±3尺量檢查層高垂直度各層32m靠尺檢查表面平整度2用靠尺和塞尺檢查預(yù)埋管、預(yù)留孔中心線位移2拉線和尺量檢查插筋中心線位移5尺量外露長度+10、07.1吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞已安裝好的模板和其它硬物；模板吊運就位時要平衡、準確，不得兜掛鋼筋。7.2模板拆除遵循先支后拆、后支先拆的原則。7.3模板拆除困

18、難時，可使用撬棍從模板底部加方木作為支點撬動，嚴禁以新成型的結(jié)構(gòu)為支點撬拆模板。7.4拆模時按程序進行，禁用大錘敲擊或橇棍硬橇，以免損傷混凝土表面和棱角。8.8.1.1方木及木材堆放區(qū)必須設(shè)在距消火栓較近的地方。木模及木材除按規(guī)定碼放整齊外，垛與垛之間必須設(shè)900mm以上寬度的消防通道，并備有足夠的消防器材，設(shè)專職人員負責(zé)現(xiàn)場消防安全作業(yè)。木料、多層板堆放區(qū)及木工棚嚴禁吸煙及明火作業(yè)。當必須明火作業(yè)時，必須有消防員開具的用火證，有專人看護。木料堆放場地應(yīng)遠離易燃物品，且道路暢通，提高自救能力。安排專人負責(zé)消防及場容的管理工作，對消放器材要定期檢查。施工現(xiàn)場嚴禁吸煙，違者罰款。8.2.1人員要求

19、8.2.1.1滿堂紅腳手架搭設(shè)人員必須經(jīng)過特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，體檢合格方可上崗。8.2.1.2搭設(shè)腳手架施工人員必須佩戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等安全防護用具，衣著要靈便，派專人統(tǒng)一協(xié)調(diào)指揮搭設(shè)（拆除）作業(yè)。8.2.2安全技術(shù)要求8.2.2.1搭設(shè)階段：(1) 腳手架構(gòu)配件必須保證質(zhì)量合格，安全網(wǎng)要有抗重物沖擊試驗報告，且具有阻然性能，方準選用。(2) 碗扣架鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的鋼扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。(3) 在搭設(shè)之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的桿、配

20、件。(4) 腳手架的搭設(shè)作業(yè)，必須在統(tǒng)一指揮下，嚴格按照以下規(guī)定程序進行：按施工方案放線、鋪墊板、設(shè)置底座或標定立桿位置。搭設(shè)應(yīng)按定位依次固定，拆除順序相反。校正立桿垂直之后再予以固定。腳手架各桿件相交伸出的端頭均應(yīng)大于10cm，以防止桿件滑脫。(5) 腳手架搭設(shè)按階段進行質(zhì)量檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時校正。8.2.2.2支設(shè)模板使用階段(1) 腳手架搭設(shè)完畢后，經(jīng)驗收合格后，方準使用。(2) 在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構(gòu)架桿件、整體性桿件和連接緊固件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經(jīng)主管人員同意，采取相應(yīng)補強措施，并在作業(yè)完畢后，及時予以恢復(fù)。(3) 施工人員在架上作業(yè)中，應(yīng)注意自我安全保

21、護和他人的安全保護，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。(4) 搭設(shè)完滿堂紅腳手架后，在梁底掛3000×6000mm大眼安全網(wǎng)，以保證施工人員在高跨上作業(yè)的安全，安全網(wǎng)上有多余的方木或多層板及時進行清理，并且不得放其他雜物。(5) 每班施工人員上架作業(yè)時，應(yīng)先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應(yīng)立即停止作業(yè)進行檢查，解決以后才能恢復(fù)正常作業(yè)；發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時，應(yīng)立即通知所有架上人員撤離。8.2.2.3拆除階段拆除腳手架時，必須設(shè)置圍擋和警戒標志，并派安全員旁站監(jiān)督，嚴禁一切非操作人員

22、入內(nèi)。由于滿堂紅碗扣腳手架體支設(shè)較高，拆除過程中應(yīng)注意安全事項：(1) 拆除模板要按工序進行，拆模遵循先上后下的原則，嚴禁上下交叉作業(yè)，拆除模板時，先拆非承重部分，后拆承重部分。(2) 拆除模板前應(yīng)經(jīng)工程技術(shù)人員及監(jiān)理單位的拆模申請，技術(shù)總工程師及總監(jiān)理工程師簽字同意后方可進行拆除作業(yè)。拆模時應(yīng)按順序分段進行。嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。收工前，不得留下松動和懸掛的模板。拆下來的模板應(yīng)及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。(3) 拆模時不得硬撬模板接縫處，以防損壞成形混凝土。拆除的多層板、龍骨及碗扣架要碼放整齊，并注意不要集中堆料。(4) 模板拆除時設(shè)專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員進入作業(yè)

23、段，拆除大面積底模板時，設(shè)臨時支撐，以防止大面積模板毀落砸傷人。分段拆除時，相鄰兩段的安全高差不得大于2步。8.3模板工程施工安全措施碗扣9.模板計算書9.1頂板模板驗算本工程頂板模使用12mm厚的多層板，拼接采用硬拼縫。由于購進方木須過刨后使用，尺寸不足，因此主龍骨均按95×95mm方木，間距1200mm，次龍骨均按40×90mm，間距200mm。支撐體系根據(jù)層高采用1.8m、1.5m的碗扣架子管，立桿縱橫間距不大于1200mm。頂板模板計算9.1.1.1荷載計算a. 多層板自重（多層板板容重9000N/m3，取104N/m3)104×0.012=120N/m2

24、b. 110mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土自重25000×0.11=2750N/mm2c. 40×90木方自重6000×0.09×0.04/0.2=108N/mm2d. 95×95木方自重6000×0.095×0.095/1.2=45N/mm2e. 施工荷載取2500N/mm29.1.1.2面板計算(1)面板設(shè)計荷載為(a+b)´1.2+1.4e=(120+2750)´1.2+1.4´2500=6944N/m2(2)計算簡圖：按三跨連續(xù)梁計算。取1m單元，則線荷載q=6944N/m。9.1.1.3面板截面特

25、征W=(1/6)bh2=(1/6)´1000´122=2.4´104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)´1000´123=14.4´104mm4E=8.5´103N/mm fm=15.0 N/mm29.1.1.4強度驗算M=0.1qL2=0.1´6944´0.202=27.78N·ms=M/w=27.78´103/(2.4´104)=1.16N/mm2fm=15.0N/mm2滿足要求。.5抗剪計算可以不計算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600ql=0.600&

26、#215;6944×0.200=833.28N截面抗剪強度計算值 T=3×833.28/(2×1000×12)=0.1N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT滿足要求。9.1.1.6撓度驗算撓度驗算取荷載標準值=0.677qL4/(100EI)=0.677´6.944´2004/(100´8.5´103´14.4´104)=0.06mmL/500=0.40滿足要求。9.1.2次龍骨計算9.1.2.1設(shè)計荷載為(a+b+c)´1.2+1.4e=(120+2750

27、+108)´1.2+1.4´2500=7074N/m29.1.2.2計算簡圖：按三跨連續(xù)梁計算.取0.2m單元，則線荷載q=7074´0.2=1415N/m9.1.2.3次龍骨截面特征：W=(1/6)bh2=(1/6)´40´902=5.4´104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)´40´903=2.43´106mm4E=9´103N/mm，取調(diào)整系數(shù)0.85，則E=7650N/mmf=11N/mm29.1.2.4強度驗算：M=0.1qL2=0.1´1415´1.22

28、=204N·ms=M/w=204´103/(5.4´104)=3.78N/mm2f=11N/mm2滿足要求。.5木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.600ql=0.600×1415×1.2=1018.8N截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T=3×1018.8/(2×40×90)=0.425N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T=1.60N/mm2抗剪強度驗算TT木方的抗剪強度計算滿足要求。9.1.2.6撓度驗算：=0.677ql4/(100EI)=0.677´1.415&

29、#180;12004/(100´7650´4.17´106)=0.62mmL/500=1200/500=2.4mm滿足要求。9.1.3主龍骨計算9.1.3.1設(shè)計荷載為(a+b+c+d)´1.2+1.4e=(120+2750+108+45)´1.2+1.4´2500=7128N/m29.1.3.2計算簡圖按三跨連續(xù)梁計算(近似按均布荷載考慮)。取1.2m單元，則線荷載 q=7128´1.2=8554N/m.3主龍骨截面特征I=(1/12)bh3=(1/12)´95´953=6.79´106mm4

30、W=(1/6)bh2=(1/6)´95´952=14.3´104mm3E=7650N/mm f=11N/mm29.1.3.4強度驗算M=0.1qL2=0.1´8554´1.22=1232N·ms=M/w=1232´103/(12.2´104)=10N/mm2f=11N/mm2滿足要求。9.1.3.5撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=0.677´8.554´12004/(100´7650´6.79´106)=2.3mmL/500=1200/500=2.4mm

31、滿足要求。由于強度、撓度值均偏大，因此須將主龍骨下頂托盡可能加密，主龍骨截面尺寸加大，保證安全。9.1.4支撐計算48(t=3.5)碗扣支撐1200mmA=4.89cm2 I=15.8cm4 fc=205N/mm2 鋼管自重系數(shù)0.129KN/m單根鋼管承受主龍骨傳來壓力為(120+2750+108+45)×1.2+2500×1.4×1.2×1.2=10264Ns=N/A=10264/489=21N/mm2fc=205N/mm2。滿足要求。支撐長細比=L0/i=1200/15.8=76N/mm2(碗扣鋼管每隔1200mm設(shè)橫向支撐，因此計算長度L0取12

32、00mm)查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，穩(wěn)定系數(shù)F=0.6s=N/(FA)=10264/(0.6x489)=35N/mm2fc=205N/mm2。不會失穩(wěn)。經(jīng)計算，本工程所采用的頂板模板及支撐系統(tǒng)符合工程要求，可安全使用。9.2梁模板設(shè)計計算書按最不利情況考慮：設(shè)計主梁截面尺寸350×1500mm，支撐為碗扣腳手架，格構(gòu)1200×1200mm，次楞40×90mm，方木200mm，主楞48×3.5鋼管，間距400mm，梁側(cè)模采用兩道16穿墻螺栓加固，螺栓間距600mm。梁底增設(shè)承重立桿。F0.22rt012V1/2F24HF：最大側(cè)壓力(KN/m2) r：混凝土重力密

33、度(計24KN/m3)V：混凝土澆筑速度(計2.5m/h) t0：初凝時間(h) t0200/（T+15） (T為混凝土澆筑溫度，計20)，故t05.714hh：混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度(m)B1：外加劑修正系數(shù)；不摻取1.0；摻取1.2B2：混凝土坍落度修正系數(shù)，小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm時，取1.15混凝土最大側(cè)壓力為：F0.22×24×5.714×1.2×1.15×61/266KN/m2F24×1.536KN/m2取F=36KN/m2荷載計算模板自重 0.50KN/

34、m2新澆混凝土自重標準值 1.5×24.0=36KN/m2鋼筋自重 1.5×1.5=2.25KN/m2振搗對水平模板產(chǎn)生的壓力標準值 2.00KN/m2新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力標準值 36KN/m2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載 4.00KN/m21.2×(+)+1.4×=1.2×(0.50+36+2.25)+1.4×2.0=49.30KN/m2（用于計算梁底模板龍骨彎矩、應(yīng)力）+=0.50+19.20+1.20=20.90KN/m2(用于計算梁底模板龍骨撓度）1.2×+1.4×=1.2×36+1.4

35、15;4.0=48.80KN/m2（用于計算梁側(cè)模板龍骨彎矩、應(yīng)力）=36KN/m2（用于計算梁側(cè)模板龍骨撓度）梁底小龍骨驗算:.1小龍骨采用4cm×9cm木龍骨，間距20cm；背楞各項性能指標：彈性模量E=9´103N/mm，取調(diào)整系數(shù)0.85，則E=7650N/mm抗彎承載力:=11N/mm2截面抵抗矩:W=bh2/6=40×902/6=5.4×104mm3慣性矩：I=bh3/12=40×903/12=2.43×106mm4計算跨度:L=0.4m，允許撓度:w=L/500=0.8按三跨連續(xù)梁計算q1=49.30×0.2=

36、9.86KN/m （用于計算彎矩）q2=20.90×0.2=4.18KN/m （用于計算撓度）.2抗彎強度驗算:Mmax=0.1q1l2=0.1×9.86×0.42=0.16KN·m=Mmax/W=0.16×106/（5.4×104）=2.96N/mm211N/mm2滿足應(yīng)力要求。.3小龍骨撓度驗算：=0.677q2l4/100EI=0.677×4.18×4004/（100×7200×4.17×106）=0.02mm滿足撓度要求。9.2.3梁底大龍骨強度及撓度驗算9.2.3.1大龍骨采

37、用48×3.5鋼管，間距0.4m；背楞各項性能指標：彈性模量E=2.06×105N/mm2抗彎承載力:=205N/mm2截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D=3.14×（484-414）/（32×48）=5.08×103mm3慣性矩：I=（D4-d4）/64=3.14×（484-414）/64=12.19×104mm4計算跨度:L=0.6m，允許撓度:w=L/500=1.2按簡支梁集中荷載計算F1=49.30×0.35×0.400÷3=2.30KN （用于計算彎矩）F2=20.90×

38、0.35×0.400÷3=0.98KN （用于計算撓度）9.2.3.2抗彎強度驗算：Mmax=F1l/2=2.30×0.4/2=0.46KN·m=Mmax/W=0.46×106/（5.08×103）=90.56N/mm2滿足應(yīng)力要求。9.2.3.3大龍骨撓度驗算：=19F2l3/384EI=19×0.98×103×4003÷（384×2.06×105×12.19×104）=0.124mm結(jié)論：滿足撓度要求。9.2.4梁底支柱驗算.1采用48.5鋼管腳手架；

39、間距600×1200mm；計算長度L=1200mm；允許荷載fc=205N/mm2已知:A=489mm2 i=15.78mmN=49.30×1.20×0.60=35.50KN=L/i=1500/15.78=76查表:=0.6=N/A=35.50×103/(0.6×489)=121N/mm2允許荷載fc=205N/mm2立桿滿足應(yīng)力要求。.2垂直荷載計算梁底立桿以其作為最不利桿進行計算。模板自重 0.50KN/m2新澆混凝土自重標準值 1.5×24.0=36KN/m2鋼筋自重 1.5×1.5=2.25KN/m2振搗對水平模板產(chǎn)

40、生的壓力標準值 2.00KN/m2新澆混凝土對模板側(cè)面的壓力標準值 36KN/m2傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載 4.00KN/m2單肢立桿軸心荷載：N=1.2×(+)+1.4×=1.2×(0.50+36+2.25)+1.4×2.0=49.30KN/m2強度核算立桿長細比：= L/i=1500/15.78=94.94折減系數(shù)=0.6立桿承載力：N=Af=0.6×489×205=62753.4N=62.75KNNN合格.3風(fēng)荷載計算全部支架以中心線為界，分為兩部分各自分擔(dān)自己的分荷載，化為節(jié)點荷載和，采用單斜桿布置。其中基本風(fēng)壓(kN/m2

41、)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定采用：=0.40風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：=0.62，風(fēng)荷載體型系數(shù)：=1.0絎架擋風(fēng)系數(shù)：=0.8(1) 上端模板風(fēng)荷載標準值：(2) =0.7×0.62×0.8×0.4=0.13888KN/(3) 轉(zhuǎn)化節(jié)點風(fēng)載：=1.4×1.2×0.8×0.14=0.19 KN/(4) 下端架體風(fēng)荷載：擋風(fēng)系數(shù)=（1.2+1.2）×0.05/（1.2×1.2）=0.08標準風(fēng)載風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MWMW=0.85×1.4W

42、klah2/10其中Wk風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值(kN/m2)；la立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(m)。經(jīng)計算得，底部立桿段彎矩Mw=0.85×1.4×0.139×1.20×1.202/10=0.03kN/m立桿的穩(wěn)定性計算=4930/(0.6×489)+(60000/5080)=28.6N/mm2205 N/mm2由于風(fēng)荷載計算值遠小于架體自重標準值，架體自身能夠抵御水平向風(fēng)荷載。9.2.5梁側(cè)模板計算9.2.5.1模板采用1.2cm厚木多層板，取1m單元，面板各項性能指標：W=(1/6)bh2=(1/6)´1000´12

43、2=2.4´104mm3I=(1/12)bh3=(1/12)´1000´123=14.4´104mm4E=8.5´103N/mm fm=15.0N/mm2按連續(xù)三跨計算，模板計算跨度L=0.200m荷載:q1=(1.2×+1.4×)×1=48.8×1=48.8KN/m （用于計算彎矩）q2=×1=36×1=36KN/m （用于計算撓度）9.2.5.2抗彎強度驗算:M=0.1q1l2=0.1×48.8×2002=195200N·mm=M/W=195200/（

44、2.4´104）=8.13N/mm2f=15.0N/mm2滿足應(yīng)力要求。9.2.5.3撓度驗算:=0.677×q2l4/100EI=0.677×36×2004/(100×8500×14.4´104)=0.32mm=1.5mm滿足撓度要求。9.2.6梁側(cè)水平龍骨強度驗算9.2.6.1梁側(cè)水平龍骨采用40mm×90mm木龍骨；間距200mm彈性模量E=9´103N/mm，取調(diào)整系數(shù)0.85，則E=7650N/mm抗彎承載力:=11N/mm2截面抵抗矩:W=bh2/6=40×902/6=5.4

45、5;104mm3慣性矩：I=bh3/12=40×903/12=2.43×106mm4計算跨度:L=0.6m，允許撓度:w=L/500=1.2按三跨連續(xù)梁計算q1=48.80×0.200=9.76KN/m （用于計算彎矩）q2=36×0.200=7.2KN/m （用于計算撓度）9.2.6.2抗彎強度驗算Mmax=0.1q1l2=0.1×9.76×0.62=0.35KN·m=Mmax/W=0.35×106/（5.4×104）=6.48N/mm211N/mm29.2.6.3小龍骨撓度驗算=0.677q2l4/1

46、00EI=0.677×7.2×6004/(100×7650×2.43×106)=0.34mm=L/500=600/500=1.2mm9.2.7梁側(cè)豎向龍骨強度驗算:9.2.7.1豎向大龍骨采用248×3.5鋼管，間距0.6m，外加兩道16穿墻螺栓加固，背楞各項性能指標：彈性模量E=2.06×105N/mm2抗彎承載力:=205N/mm2截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D=3.14×（484-414）/（32×48）=5.08×103mm3慣性矩：I=（D4-d4）/64=3.14×

47、（484-414）/64=12.19×104mm4計算跨度:L=0.6m，允許撓度:w=L/500=1.2按均布荷載計算q1=48.80×0.6=29.28KN/m （用于計算彎矩）q2=36×0.6=21.6KN/m （用于計算撓度）9.2.7.2抗彎強度驗算:Mmax=0.125q1l2（1-4a2/l2）=0.125×29.28×0.62（1-4×0.32/0.62）=0KN·mMA=MB=qa2/2=29.28×0.32/2=1.32KN·m=Mmax/W=1.32×106/（2

48、5;5.08×103）=130N/mm2滿足應(yīng)力要求。9.2.7.3大龍骨撓度驗算：=（5-24a2/l2）q2l2/384EI=（5-24×3002/6002）21.6×6002/（384×2.06×105×2×12.19×104）=4×10-7mm滿足撓度要求。9.2.8對拉螺栓的計算RA=RB=（1+2a）q/2=（1+2×0.3）×29.28/2=23.424計算公式NN=fA其中N對拉螺栓所受的拉力；A對拉螺栓有效面積(mm2)；f對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2

49、；對拉螺栓的直徑(mm)：16對拉螺栓有效直徑(mm)：14對拉螺栓有效面積(mm2)：A=154對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：N=26.18對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=23.424對拉螺栓強度驗算滿足要求。9.3樓板強度的計算計算樓板強度說明按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.40m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。圖紙標注寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋，經(jīng)計算，配筋率為0.75%，配筋面積As=6270mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為b×h=7600mm

50、×110mm，截面有效高度h0=90mm。9.3.2計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8.40m，短邊8.4×0.905=7.6m，樓板計算范圍內(nèi)擺放7×7排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=1×1.20×（0.35+25.00×0.11）+1×1.20×0.94×7×7/（8.40×7.6）+1.4×2.5=8.09kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=7.6×8.09=61.48kN/m板帶所需承擔(dān)的最

51、大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.08×ql2=0.08×61.48×7.62=284.09kN·m驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天后混凝土強度達到62.40%，C25混凝土強度近似等效為C15.6?；炷翉澢箟簭姸仍O(shè)計值為fcm=7.49N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：=As·fy/（b·h0·fcm）=6270×300/(7600×90×7.49)=0.37查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為s=0.301此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=s·b·h02·fcm=0.301×7600×902×7.49×10-6=138.79kN·m結(jié)論：由于Mi=138.79Mmax=284.09所以