課程設(shè)計(jì)減速器you

1、5.完成器裝配草圖6.器裝配圖繪制過程7.完成裝配圖一、設(shè)計(jì)任務(wù)書1. 設(shè)計(jì)題目:2. 題目數(shù)據(jù): 拉力F= 速度v=卷筒直徑D=班制：工作年限：圓錐圓柱齒輪器2100 N1.3 m/s 320 mm1 班10 年每班小時8 h每年工作天數(shù)： 300 天3.方案圖二、傳動裝置的總體設(shè)計(jì)1.傳動方案的確定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書，改傳動方案的設(shè)計(jì)分為原、傳構(gòu)和執(zhí)行機(jī)構(gòu)三部分。（1）原的選擇按設(shè)計(jì)要求，動力源為三相交流電。（2）傳構(gòu)的選擇可選用的傳構(gòu)類型有：帶傳動、鏈傳動、齒輪傳動、蝸輪蝸桿傳動。帶傳動平穩(wěn)性好，噪音、維護(hù)都比較方便，成本也較低， 然傳動效率高，但會引起一定的好，但效率低，沒有緩沖吸震和過載

2、保護(hù)的能力，制造要求率高，使用高，也無傳動方向的變化，所以初步?jīng)Q定采用圓錐圓柱齒輪安裝傳動雖然平穩(wěn)性 而齒輪傳動傳動效總傳動比不是很比要求的同時擁有較高的效率和比較緊湊的結(jié)構(gòu)，同時封閉的結(jié)構(gòu)有利于在粉塵較大的工作環(huán)境下工作。2.電的選擇計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果計(jì)算項(xiàng)目的類型 根據(jù)用途選用Y系列三相異步電1.選擇電輸送帶所需功率FvwP=2.73 kWw1000h卷 =卷筒傳動效率為0.96滾子軸承傳動效率為h軸承 = 0.97圓柱齒輪傳動效率為h齒 =0.97h聯(lián) =聯(lián)軸器傳動效率為0.992.選擇電的功率h =錐h =hh4 hh2h =總卷 軸承齒 聯(lián) 錐PwP =0h總查表可選取電Ped =的

3、額定功率為卷筒的轉(zhuǎn)速為= vw ´ 60´1000 =nwpD可選擇的電3.電466 -1397 r/min進(jìn)行綜合考慮價格、重量、傳動比等因素，選定電機(jī)型號為：Y160M1-8Ped =nm =nt =額定功率滿載轉(zhuǎn)速同步轉(zhuǎn)速3.傳動比的計(jì)算及分配計(jì)算項(xiàng)目4 kW720 r/min 750 r/min計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果= nmw=i1.總傳動比9.28總n高速級傳動比為i1 = 0.25i =2.32低速級傳動比為ii2 =4i14.傳動裝置運(yùn)動、動力參數(shù)的計(jì)算計(jì)算及說明720 r/min720 r/min計(jì)算結(jié)果計(jì)算項(xiàng)目n0 = nm =n1 = nm = n11=n3

4、11 r/min2i1.各軸轉(zhuǎn)速= n22=n77.6 r/min3inw = n3 =77.6 r/minP0 =P1 = P0h聯(lián) = P2 = P1h錐h軸承 = P3 = P2h齒h軸承 =Pw = P3h聯(lián)h軸承 =3.52 kW3.48 kW3.24 kW3.05 kW2.93 kW2.各軸功率T = 9550000 P0 =46683N.mm0n0T = 9550000 P1 =46217N.mm1n1T = 9550000 P2 =99792N.mm3.各軸轉(zhuǎn)矩2n2T = 9550000 P3 =375579N.mm3n3T = 9550000 Pw =360668N.mmw

5、nw三、傳動件的設(shè)計(jì)計(jì)算1.高速級的圓錐齒輪設(shè)計(jì)與計(jì)算計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果計(jì)算項(xiàng)目考慮到帶式 均選用45鋼 調(diào)質(zhì)處理，大查表得小齒輪值為260HBW進(jìn)行162217HBW，取輪1.選擇材料，熱處理方式和公差等級硬度為算因?yàn)槭擒淉X面閉式行設(shè)計(jì)，則有面接觸強(qiáng)度進(jìn)2æ ZE ZHö4KtT1ç÷d1 ³ 3s0.85u(1- 0.5f )f2RèH ø3R1. 試選載荷系數(shù)Kt2. 選取齒寬系數(shù)fR3. 查表得彈性系=ZE =89.8MPaZH =4. 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系5. 齒數(shù)比u6. 接觸= ZNsHlimsHSH由圖查得接觸sH l

6、im1 =2.初步計(jì)算傳動的s=H lim2小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)系數(shù)分別為N1 = 60n1aLh =1.04 ´109= N1=N´1084.472i1ZN1 = 1.0ZN 2 =由圖查得由表取安全系數(shù)SH，則= ZN1sH lim1s=580MPaH1SH= ZN 2sH lim 2s=MPa425.1H 2SHsH =取425.1 MPa初算小齒輪的分度圓直徑ö2 4K Tæ Z Z³ 3çE H ÷=t 1- 0.5d188.83mmf )s2 ç÷tf0.85u(1èø

7、RRH1.計(jì)算載荷系數(shù)，由表查得使用系數(shù) KA = 1.0齒寬中點(diǎn)分度圓直徑為= d1t (1- 0.5fR ) =dm1t75.5 mmpdm1t n1n =故m/s2.84m160 ´1000=由圖查得動載荷系數(shù) KV由圖查得齒向載荷系數(shù)則載荷系數(shù)1.1Kb =1.13K = KAKV Kb =1.24d1t2.對直徑進(jìn)行修正Kd1 ³ d1t 3=87.51mmKtz1 =z2 = uz1 =3.確定齒數(shù)，選齒數(shù)2251z2 =取51u' = z2 =z1Du2.32= -0.03% ，在3.確定傳動則范圍內(nèi)u4.確定模數(shù)m = d1 =z13.98 mm按表

8、取m=分度圓直徑為4 mmd1 = mz1 =d2 = mz2 =錐頂距為88204mmmmR = d1u2 +1 =2齒寬為111.09 mmb =fR R =33.3 mm34 mmb =取KFtY Y £ ss =FF0.85bm(1- 0.5f )F SR1. KbfRm同前2.圓軸力為2T1F =1236Ntd (1- 0.5f )1R3.齒形系數(shù)YF 和應(yīng)力修正系數(shù) YSucosd =0.921u2 +11cosd =0.242u2 +1則當(dāng)量齒數(shù)為z1z=24v1cosd1z2z=209v2cosd2YF1 = 2.65YF 2 =YS 2 =由圖查得2.131.884

9、.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度Y=1.58S16.彎曲應(yīng)力= YNsF limsFSF由圖查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為sF lim1 =sF lim2 =由圖查得220 MPa170 MPa系數(shù)YN 2 =YN1 =11SF =有表查得安全系數(shù)1.25 故= YN1sF lim1s=176MPaF1SF= YN 2sF lim2s=136MPaF 2SFKFtss=Y Y88.2MPaF1F1 S10.85bm(1- 0.5f )F1RYF 2YS 2ss =s=84.4 MPaF 2F1 YYF 2F1 S1ha = m =hf = 1.2m =c = 0.2m =齒頂高齒根高頂隙4 mm4.8 mm0.

10、8 mmud = arccos=23.3 °1u2 +11d = arccos=66.7 °2u2 +1齒頂圓直徑da1 = d1 + 2m cosd1 =da2 = d2 + 2m cosd2 =齒根圓直徑df 1 = d1 - 2.4m cosd1 =df2 = d2 - 2.4m cosd2 =2.低速級的斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)與計(jì)算95.35205.95mmmm79.19201.66mmmm計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果考慮到帶式機(jī)為一般機(jī)械，故大均選用45鋼。為制造方便采用軟齒面，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理，選用7級精度查表得小齒輪齒面硬度為217255HBW，取硬度值

11、為240HBW進(jìn)行計(jì)算；大齒輪齒面硬度為162217HBW，取硬度值200HBW進(jìn)行計(jì)算1.選擇材料，熱處理方式和公差等級因?yàn)槭擒淉X面閉式傳動，故按齒面接觸強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，則有ö22K T u +1æ ZZ Z Z t 2ç E H e b ÷d3 ³ 3sHfduèø=1.試選載荷系數(shù)Kt1.42.選取齒寬系數(shù)fd 1.1=ZE =MPa3.查表得彈性系數(shù)189.84.節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH = 2.46 ，螺旋角=125.齒數(shù)比u=i=46.確定齒輪齒數(shù)，初選小齒輪齒數(shù)z4 = uz3 =z3 =取23 則z4 =92.0092

12、7.重合度端面重合度為éêë1 öùæ1e =ç+z÷ú cosb=1.88- 3.21.67azè34 øû軸向重合度為eb = 0.318fd z3 tanb= 1.71由圖查得重合度系數(shù) Ze = 0.76由圖查得螺旋角系數(shù) Zb =0.992.初步計(jì)算傳動的主要8.接觸應(yīng)力= ZNsHlimsHSH由圖查得接觸疲勞極限應(yīng)力為sH lim3 =580 MPasH lim 4 =390 MPa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)系數(shù)分別為N3 = 60n2aLh =4.47 

13、0;108= N3 i=N´1081.08 ZN 2 =1.12，則1.1242ZN1 = 1.0由圖查得系數(shù)由表取安全系數(shù)SH= ZN 3sH lim3s=626MPaH 3SH= ZN 4sH lim4s=437MPaH 4SHsH =取437 MPa初算小齒輪的分度圓直徑ö22K T u +1æ ZZ Z Z t 2ç E H e b ÷³ 3=d3t59.00mmsHfduèø1.計(jì)算載荷系數(shù)，由表查得使用系數(shù) KA = 1.0pd3t n2n=因m/s0.9660 ´1000= 1.05Kb =

14、由圖查得動載荷系數(shù) KV由圖查得齒向載荷系數(shù)1.11Ka =由表查得齒間載荷分配系數(shù)1.1則載荷系數(shù)K = KAKV KbKa =1.28Kt差異較大，故需對d3t 進(jìn)行修正，即2.K與Kd3 ³ d3t 3=57.29mmK3.確定模數(shù)t= d3 cosb=m2.44 mmnz3mn =按表取2.5 mm4.計(jì)算傳動中心距為a = m (z + z ) =n34146.96mm2 cosb圓整，取a =150 mm則螺旋角為b= arccos mn (z3 + z4 ) =16.598°2a因b 值與初選值相差較大，故對與b有參數(shù)進(jìn)行修正ZH =由圖查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)則端面

15、重合度為2.46éêë1 öùæ1ç÷ú cosb=e =+z1.88- 3.21.64azè 34 øû軸向重合度為3.確定傳動e = 0.318fz tanb=2.4bd 3由圖查得重合度系數(shù) Ze =由圖查得螺旋角系數(shù) Zb =0.780.99ö22KT u +1æ ZZ Z Z 2ç E H e b ÷³ 3=d3t58.05mmsHfduèø精確計(jì)算圓周速度為pd3t n2n=m/s0.9460&

16、#180;1000= 1.05由圖查得動載荷系數(shù) KVK值不變= d3t cosb=mmm2.42nz3mn =查表，取2.5 mm，則高速級中心矩為a = mn (z3 + z4 ) =150mm2cosb則螺旋角修正為b= arccosmn (z3 + z4 ) =16.598°2a=16°3552修正完畢，故分度圓直徑為mn z3d =60.00mm3cosbmn z4d =240.00mm4cosb齒寬為b =fd d3 =66 mmb4 =取70 mmb = b + (5 10)34b3 =取75 mm2KTY Y Y £ ss =2F S eFFbmd

17、31. KT2 d3m同前2.齒寬 b = b4 =70 mm3.齒形系數(shù)YF 和應(yīng)力修正系數(shù) YSz3z=26.1v 3cos3 bz4z=105v 4cos3 bYF 4 =YS 4 =Ye =Yb =由圖查得 YF 3 = 2.61YS 3 = 1.594. 由圖查得重合度系數(shù)5. 由圖查得螺旋角系數(shù)2.251.790.710.926.彎曲應(yīng)力= YNsF lims4.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度FSF由圖查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為sF lim3 =sF lim4 =由圖查得220 MPa170 MPa系數(shù)YN 4 =YN 3 =11SF =有表查得安全系數(shù)1.25 故= YN 3sF lim3s=

18、176MPaF 3SF= YN 4sF lim 4s=136MPaF 4SF2KTss =Y Y Y Y =266.1MPaF 3F 3 S 3e bbmdF13YF 4YS 4s =s=s64.1MPaF 4F 3 YYF 2F 3 S 3mn=m端面模數(shù)2.60870mmtcosbh = h*m =齒頂高齒根高全齒高頂隙2.5 mm3.125 mm5.625 mm0.625 mmaah = (h + c )*m =fah = ha + hf =c = c*m =n齒頂圓直徑5.計(jì)算齒輪傳動其他幾何da3 = d3 + 2ha =da4 = d4 + 2ha =齒根圓直徑df3 = d3 -

19、 2hf =df4 = d4 - 2hf =65.00245.00mmmm53.75233.75mmmm四、齒輪上作用力的計(jì)算計(jì)算及說明高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為 T1 = 46216.51計(jì)算結(jié)果計(jì)算項(xiàng)目N.mmn1 =轉(zhuǎn)速為720 r/min小齒輪大端分度圓直徑d1 =88 mm1.圓周力為2T1F =1236Nt1d（1- 0.5f）1R2. 徑向力為Fr1 = Ft1 tana1 cosd1 =3. 軸向力為Fa1 = Ft1 tanasind1 =4. 法向力為1.高速級齒輪傳動的作用力413 N178 NFt1F =1315Nn1cosa從動齒輪2各個力與主動齒輪1上相應(yīng)的力大小相等，左右

20、方向相反低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為 T2 = 99792.45N.mmn2 =轉(zhuǎn)速為311 r/mind3 =小齒輪分度圓直徑60 mm小齒輪左旋，大齒輪右旋1.圓周力為= 2T2=F3326Nt3d32.徑向力為2.低速級齒輪傳動的作用力tananF = F=1263 Nr3t3cosb3. 軸向力為Fa3 = Ft3 tanb=4. 法向力為992 NFt1F =n13694Ncosa cosbn從動齒輪4各個力與主動齒輪3上相應(yīng)的力大小相等，左右方向相反五、軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算1.高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算及軸承、鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果計(jì)算項(xiàng)目1.高速軸傳遞的功率為P1 = 3.48 kWT

21、1 =n1 =轉(zhuǎn)矩為轉(zhuǎn)速為46216.51 N.mm720 r/min88 mm34 mm1.已知條件小齒輪分度圓直徑d1 =齒輪寬度b1 =因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)無特殊要求，故選用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理2.選擇軸的材料軸徑可按下式求得，有表取C=120 則Pd ³ C3 =nmm20.30考慮到軸上有鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%5%，則d= 20.91mm21.31=dmin取20.9 mm1.設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)并繪制出軸的草圖2.軸段1的設(shè)計(jì)d1 =L1 =30 mm115 mm（根據(jù)聯(lián)軸器設(shè)定）選用A型普通平鍵3.軸段2的設(shè)計(jì)4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)d2 =L2 =35 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）

22、16 mm4.軸段3的設(shè)計(jì)d3 =L3 =42 mm130 mm5.軸段4的設(shè)計(jì)d4 =L4 =35 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）16 mm6.軸段5的設(shè)計(jì)d5 =L5 =30 mm58 mm1.畫出軸的受力簡圖l1 =l2 =l3 =96.5 mm147 mm54 mm2.支承反力在水平面上為d（1 1- 0.5fR）F l - Fr1 3a12N106R=1Hl2= Fr1 + R1H =R2H在垂直面上為519 N= - Ft1l3=RN-4541Vl2= -Ft1 - R1V =R2VN-782支承1的總支承反力R =R2+ R2 =466 N11H1V支承2的總支承反力R =R2+ R2

23、 =939 N22H2V3.彎矩計(jì)算 在水平面上為MaH= -R1H l2 =-15638N.mmd1 (1- 0.5fR ) =M= F6663N.mmbH左a12在垂直面上為MaV= R1V l2 =-667300N.mmN.mm=M bV5.軸的受力分析彎矩M =+ M 2 =M 2685386663N.mmN.mmaaHaVM=+ M 2 =M 2bH左bVb左4. 畫出彎矩圖5. 畫出轉(zhuǎn)矩圖軸承2處的彎矩較大，同時作用有轉(zhuǎn)矩，故a點(diǎn)截面為截面其抗彎截面系數(shù)為pd 3W =432抗扭截面系數(shù)為=4207mm³pd 3=416=WT8414mm³最大彎曲應(yīng)力為= Ma

24、 Ws=16.3MPaA6.校核軸的強(qiáng)度扭剪應(yīng)力為T1t=WT5.49MPa按彎扭強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合系數(shù)a=0.6 ，則當(dāng)量應(yīng)力為() = 17.6 MPas = s + 4at22eA由表查得45鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限sB= 650MPa，由表查得軸的彎曲應(yīng)s -1bss =60MPa。，e-1b選擇LX3型彈性柱銷聯(lián)軸器（G7.聯(lián)軸器的選擇直徑d=30 mm軸孔長度L60 mm聯(lián)軸器鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長10 ×8 （GB/T96-2003）50 mm擠壓應(yīng)力為4T1s =19.3 MPapd hl1取鍵、軸及聯(lián)

25、軸器的材料8.鍵的選擇及鍵連接強(qiáng)sp = 125150MPa，spsp，強(qiáng)度度的校核齒輪處鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長10 ×8 （GB/T1096-03）28 mm擠壓應(yīng)力為4T1s =42.8 MPapd hl5取鍵、軸及聯(lián)軸器的材料spsps= 125150MPa，強(qiáng)度足夠p1.當(dāng)量動載荷選用30207（GB/T 297-1994)軸承內(nèi)徑d=厚度B= C=35 mm17 mm外徑D=72 mmC0 =54200NY=63500Ne=0.371.6軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為R1S =146 N12YR2S =293 N22Y外部軸向力A=S2 + A =178

26、N471 NS1則兩軸承的軸向力分別為9.軸承的選擇與核校Fa1 = S2 + A =Fa2 = S2 =471 N293 NeFa1/R1 = 1.011由P1 = 0.4R1 + YFa1 =941 N因Fa2/R2 = 0.313eP2 = R2 =939 N2.軸承P1P2因fT =f p =以下工作，查10æC ö 3106fç T÷Lh =çP ÷60nf1 è pø軸承預(yù)期L'=24000hhL L'，故軸承hh2.中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算及軸承、鍵和聯(lián)軸器的核計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1.中間軸傳

27、遞的功率為P2 =3.24 kW計(jì)算結(jié)果T2 =n2 =d2 =轉(zhuǎn)矩為轉(zhuǎn)速為齒輪分度圓直徑99792.45 N.mm311 r/min204 mm34 mm1.已知條件d3 =b3 =齒輪寬度b2 =因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)無特殊要求，故選用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理2.選擇軸的材料軸徑可按下式求得，有表取C=120 則Pd ³ C3 =nmm26.23=dmin取26.2 mm1.設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)并繪制出軸的草圖2.軸段1的設(shè)計(jì)d1 =L1 =30 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）43 mm3.軸段2的設(shè)計(jì)d2 =L2 =35 mm73 mm4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)選用A型普通平鍵4.軸段3的設(shè)計(jì)d3

28、=L3 =40 mm13 mm5.軸段4的設(shè)計(jì)d4 =L4 =35 mm38 mm選用A型普通平鍵6.軸段5的設(shè)計(jì)d5 =L5 =30 mm41 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）1.畫出軸的受力簡圖l1 =l2 =l3 =70.5 mm62.5 mm59.5 mm2.支承反力在水平面上為d（2 1- 0.5fR）+ Fa3 d3F (l + l ) - F l + Fr3 23r2 3a 2908 N22R=1Hl + l + l123= Fr3 - R1H - Fr2 =R2H-57 N在垂直面上為= F（t3 l2 + l3）+ Ft2l3=RN24901Vl + l + l123= Ft3 +

29、Ft 2 - R1V =R2VN2072支承1的總支承反力R =R2+ R2 =2650 N1支承2的總支承反力1H1VR =R2+ R2 =2073 N22 H2V3.彎矩計(jì)算 在水平面上為MaH左 = -R1H l1 =d3-63999N.mmM= M+ F=-34253N.mmaH右aH右a32MbH右 = -R2Hl3 =3416N.mmd 22M= M- F=-14755N.mmbH左bH右a 2在垂直面上為= R1V l1 = R2V l3 =MaVM bV175554123286N.mmN.mm5.軸的受力分析彎矩M=M 2+ M 2=1868551788641241651233

30、33N.mm N.mm N.mmN.mma左aH左aVM=M 2+ M 2a右aH右aVM=+ M 2M 2bH左bVb左M=+ M 2M 2b右bH右bV4. 畫出彎矩圖5. 畫出轉(zhuǎn)矩圖a左側(cè)彎矩大，故a左側(cè)為截面其抗彎截面系數(shù)為pd 3W =232抗扭截面系數(shù)為=mm³4207pd 3=216=WTmm³8414最大彎曲應(yīng)力為Ms =a左44.4MPabW6.校核軸的強(qiáng)度扭剪應(yīng)力為T2t=WT11.9MPa按彎扭強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合系數(shù)a=0.6 ，則當(dāng)量應(yīng)力為+ 4(at)2s =s2= 46.6 MPaeb右由表查得45

31、鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限sB= 650MPa，由表查得軸的彎曲應(yīng)力s-1b =60MPa。ss，強(qiáng)度滿足要求。1e- b齒輪2鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長10 ×8 （GB/T1096-2003）32 mm擠壓應(yīng)力為4T2s =64.8 MPapd hl4取鍵、軸及聯(lián)軸器的材料鋼，由表查得，強(qiáng)度足夠sp =125150MPa，7.鍵的選擇及鍵連接強(qiáng)spsp度的校核齒輪3鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長10 ×8 （GB/T1096-2003）70 mm擠壓應(yīng)力為4T2s =23.8 MPapd hl2取鍵、軸及聯(lián)軸器的材料鋼，由，強(qiáng)度足夠sp = 12

32、5150MPa， 1.當(dāng)量動載荷spsp選用30206（GB/T 297-1994)軸承內(nèi)徑d=厚度B= C=30 mm16 mm外徑D=62 mmC0 =43200NY=50500Ne=0.371.6軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為R1S =828 N12YR2S =648 N22Y外部軸向力A = Fa3 - Fa 2 =813 NS2 + A =S11461 N則兩軸承的軸向力分別為8.軸承的選擇與核校Fa1 = S2 + A = Fa2 = S2 =因Fa1/R1 = 0.5511461 N648 Ne 3398 Ne2073 NP = 0.4R1 + YFa1 =因Fa2/R2 =0.3

33、13P2 = R2 =2.軸承P1P2因，故只需校核軸承1。軸承在100fT =f p =以下工作，查表得1011.2æ fC ö 3106ç T÷Lh =140191.3hçP ÷60nf2 è pø為h軸承預(yù)期=L'24000hL L'，故軸承足夠hh3.低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算及軸承、鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明1.低速軸傳遞的功率為P3 = 3.05 kW計(jì)算結(jié)果T3 =n3 =轉(zhuǎn)矩為轉(zhuǎn)速為375578.9 N.mm77.6 r/min 240 mm70 mm1.已知條件小齒輪分度圓直

34、徑d4 =齒輪寬度b4 =因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)無特殊要求，故選用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理2.選擇軸的材料軸徑可按下式求得，有表取C=110 則Pd ³ C3= 37.41nmm考慮到軸上有鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%5%，則d= 38.53mm39.28=dmin取38.5 mm1.設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)并繪制出軸的草圖2.軸段1的設(shè)計(jì)d1 =L1 =40 mm82 mm（略小于聯(lián)軸器寬度）選用A型普通平鍵3.軸段2的設(shè)計(jì)d2 =L2 =45 mm45 mm4.軸段3的設(shè)計(jì)d3 =L3 =4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)50 mm34 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）5.軸段4的設(shè)計(jì)d4 =L4 =55 mm45.5 m

35、m6.軸段5的設(shè)計(jì)d5 =L5 =60 mm15 mm7.軸段6的設(shè)計(jì)d6 =L6 =55 mm68 mm選用A型普通平鍵8.軸段7的設(shè)計(jì)d7 =L7 =50 mm45.5 mm（根據(jù)軸承內(nèi)徑選擇）1.畫出軸的受力簡圖l1 =l2 =l3 =67 mm132 mm241.5 mm2.支承反力在水平面上為d42F l - Fr 4 2a 4935 NR=1Hl + l12= Fr4 - R1H =R2 H328 N在垂直面上為Ft4l2=R2206 N1V+ ll12= Ft4 - R1V =R2V1120 N支承1的總支承反力R =+ R2 =R22397 N11H1V支承2的總支承反力R =

36、+ R2=R21167 N22 H2V3.彎矩計(jì)算 在水平面上為MaH左 = R1H l1 =MaH右 = R2Hl2 =在垂直面上為6266343307N.mmN.mm= R1V l1 =MaV147833N.mm5.軸的受力分析彎矩M=+ M 2 =M 2160566154046N.mmN.mmaH左aVa左M=M 2+ M 2 =a右aH右aV4. 畫出彎矩圖5. 畫出轉(zhuǎn)矩圖因a左側(cè)彎矩較大，因此此截面為截面其抗彎截面系數(shù)為pd 3W =632抗扭截面系數(shù)為=mm³16326pd 3=616=WTmm³32651最大彎曲應(yīng)力為= Ma左s=9.84MPaAW6.校核軸

37、的強(qiáng)度扭剪應(yīng)力為T3t=WT11.5MPa按彎扭強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故取折合系數(shù)a=0.6 ，則當(dāng)量應(yīng)力為()s =sat+ 42=216.9 MPaeA由表查得45鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限sB= 650MPa，由表查得軸的彎曲應(yīng)力s -1b =60MPa。ss ，強(qiáng)度滿足要求。e-1b齒輪4處鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長16 ×10 （GB/T1096-2003）56 mm擠壓應(yīng)力為4T3s =68.3 MPapd hl6取鍵、軸及聯(lián)軸器的材料鋼，由表查得spsp7.鍵的選擇及鍵連接強(qiáng)sp = 125150MPa，強(qiáng)度足夠度的校核聯(lián)

38、軸器處鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵b×h=長12 ×8 （GB/T1096-2003）70 mm擠壓應(yīng)力為4T3s =80.9 MPapd hl1故其強(qiáng)度也足夠1.當(dāng)量動載荷選用30210（GB/T 292-1994)軸承內(nèi)徑d= 厚度B=C=50 mm20 mm外徑D=90 mmC0 =73200NY=92000Ne=0.421.4軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為R1S =856 N12YR2S =417 N22Y則兩軸承的軸向力分別為Fa1 = S1 =856 N9.軸承的選擇與校Fa2 = S2 =核417 N因Fa1/R1 =e0.357P1 = R1 =因Fa2/R2 =

39、0.357P2 = R2 =2.軸承2397 Ne1167 NP1P2因，故只需校核軸承1。軸承在100fT =f p =以下工作，查表得11.2C ö3æ106fç T÷L=3540701hçP ÷h60nf3 è pø為h器預(yù)期24000L'=hL L'，故軸承足夠hh六、器的潤滑與密封1.齒輪的潤滑閉式齒輪傳動，因?yàn)閭鲃友b置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于150-200 m/min，所以選擇脂潤滑。對于圓柱齒輪而言，齒輪浸入油池深度至少為1-2個齒高，但浸油深度不得大于分度圓半徑的1

40、/3。大齒輪齒頂距油池底面距離不小于30-50mm。根據(jù)以上要求，箱使用前須加注潤滑脂，使油面高度達(dá)到33-71mm。從而選用LAN-68潤滑油。2.軸承的潤滑滾動軸承的潤滑劑可以是脂潤滑、潤滑油或固體潤滑劑。選擇何種潤滑方式可以根據(jù)齒輪圓周速度。由于V齒=0.89m/s2m/s，所以均選擇脂潤滑。采用脂潤滑軸承的時候，為避免稀油稀釋油脂，需用擋油環(huán)將軸承與箱體內(nèi)部隔開，且軸承與箱體內(nèi)壁需保持一定的距離。在本箱體設(shè)計(jì)中滾動軸承距箱體內(nèi)壁距離故選用通用潤滑脂（GB 7324- 1987），它適用于寬溫度范圍內(nèi)各種機(jī)械設(shè)備的潤滑，選用牌號為ZN-3的潤滑脂。3.器的密封為防止箱體內(nèi)潤滑劑外泄和外部

41、雜質(zhì)進(jìn)入箱體內(nèi)部影響箱體工作，在箱體的各零件間，如箱蓋與箱座間、及外伸軸的輸出、輸入軸與軸承，需設(shè)置不同形式的密封裝置。對于無相對運(yùn)動的結(jié)合面，常用密封膠、耐油橡膠墊圈等；對于旋轉(zhuǎn)零件如外伸軸的密封，則需根據(jù)其不同的運(yùn)動速度和密封要求考慮不同的密封件和結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)中由于密封界面的相對速度較小，故采用接觸式密封。輸入軸與軸承V <3m/s，輸出軸與軸承蓋間也為V <3m/s，故均采用半粗羊毛氈封油圈。七、器附件的選擇確定1.軸承端蓋根據(jù)下列的公式對軸承端蓋進(jìn)行計(jì)算：d0=d3+1mm；D0=D +2.5d3；D2=D0+2.5d3； e=1.2d3；e1e；m由結(jié)構(gòu)確定；D4=D -

42、(1015)mm；D5=D0 -3d3；D6=D -(24)mm；d1、b1由密封確定；b=510，h=(0.81)b2.油面指示器用來指示箱內(nèi)油面的高度。3.放油為排放放油螺塞器箱體內(nèi)污油和便于箱體內(nèi)部，在箱座油池的最低處設(shè)置放油孔，箱體內(nèi)底面做成斜面，向放油孔方向傾斜1°2°，使油易于流出。4.窺視視窺視孔用于檢查傳動零件的嚙合、潤滑及輪齒損壞情況，并兼作注油孔，可向內(nèi)注入潤滑油。器箱體5.對由箱銷配時能夠保持精確位置6.由于裝配。在箱體剖分面上涂有密封用的水或密封膠，因而在拆卸時往往因膠結(jié)緊密難于開蓋，旋6.軸承蓋螺釘，軸承用作安裝連接用。蓋連接螺栓八、器的箱體計(jì)算名

43、稱mm111.086錐齒輪錐距低速級中心距a150）+188箱座壁厚d1箱8b =1.5d箱座凸緣厚度b1 =1.5d1箱蓋凸緣厚度12p =2.5d20箱座底厚度df地腳螺栓直徑16n d1d24地腳螺栓數(shù)目軸承旁聯(lián)接螺栓直徑12箱蓋與箱座聯(lián)接螺栓直徑d3d4dfdf軸承端蓋固定螺視箱體外壁至軸承座端面距離K42d50.8 d28銷直徑箱座加強(qiáng)筋厚度m0.858m1 0.85d18箱蓋加強(qiáng)筋厚度D軸承端蓋直徑132102130九、1.拆卸器的繪制與結(jié)構(gòu)分析器按拆卸的順序給所有零、部件編號，并登記名稱和數(shù)量，然后分類、分組保管，避免產(chǎn)生保證和丟失；拆卸時避免隨意敲打造成破壞，并防止碰傷變形等，以使再裝配時仍能器正常運(yùn)轉(zhuǎn)。拆卸順序：拆卸觀察。拆卸箱體與箱螺栓，起出銷釘，然后擰動起蓋螺釘，卸下箱蓋。拆卸各軸兩邊的軸承蓋、端蓋。一邊轉(zhuǎn)動軸順著軸旋轉(zhuǎn)方向?qū)⒏咚佥S軸系拆下，再用橡膠榔頭輕敲軸將低、中速軸系拆卸下來。最后拆卸其它附件如油標(biāo)尺、放油螺塞等。2.分析裝配方案按照先拆后裝的原則將原來拆卸下來的零件按編好的順序返裝回去。檢查箱