浙江固定式塔機基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程

1、注意：此資料來源網(wǎng)絡(luò)，請慎重使用。 DB浙 江 省 工 程 建 設(shè) 標 準 DB33/ T1053-2008固定式塔式起重機基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程Technical specification for immovable foundation of tower crane DB /T1053-20082008-08-01發(fā)布 2008-09-01實施浙 江 省 建 設(shè) 廳 發(fā)布浙 江 省 工 程 建 設(shè) 標 準固定式塔式起重機基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程Technical specification for immovable foundation of tower craneDB /T1053-2008 主編單位：浙

2、江寶業(yè)建設(shè)集團有限公司參編單位：合肥中寶機械制造有限公司 浙江省建設(shè)機械有限公司批準部門： 浙 江 省 建 設(shè) 廳施行日期： 2008年 9 月 1 日浙江省標準設(shè)計站2008 杭州前 言 本標準由浙江省建設(shè)廳立項，根據(jù)浙江省建設(shè)廳下達的關(guān)于印發(fā)<二OO五年度浙江省工程建設(shè)地方標準編制計劃（第二批）>的通知（建科發(fā)2005233號），參考了建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009）、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017）、建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202）、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79）、建筑塔式起

3、重機安全規(guī)程（GB5144）、塔式起重機設(shè)計規(guī)范（GB/T13752）、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(省標DB 33/1001-2003)等有關(guān)標準，結(jié)合編寫單位多年來有關(guān)塔機基礎(chǔ)設(shè)計與施工經(jīng)驗編寫。 編制過程中，編寫單位對本規(guī)程組織了多次內(nèi)部技術(shù)論證，并廣泛征求了省內(nèi)大專院校、設(shè)計單位與施工單位的意見，結(jié)合我省不同地區(qū)的多種情況，經(jīng)過多個實例驗算，經(jīng)過反復討論和修改，最終定稿。 本標準主要內(nèi)容包括：總則、術(shù)語、符號、基本規(guī)定、荷載計算、地基及基礎(chǔ)設(shè)計與計算、施工要求、附錄及條文說明。 本規(guī)程由主編單位負責具體內(nèi)容的解釋工作。 請有關(guān)單位在執(zhí)行本規(guī)程的過程中，注意總結(jié)經(jīng)驗，積累數(shù)據(jù)，隨時將意見和建議回

4、饋給主編單位浙江寶業(yè)建設(shè)集團有限公司技術(shù)部（浙江省紹興縣楊汛橋鎮(zhèn)，郵編：312028，電話傳真Email：），以供今后修訂時參考。 本規(guī)程主編單位：浙江寶業(yè)建設(shè)集團有限公司本規(guī)程參編單位：合肥中寶機械制造有限公司 浙江省建設(shè)機械有限公司 目 次1 總則 62 術(shù)語、符號 72.1 術(shù)語 72.2 主要符號 73 基本規(guī)定104 荷載計算114.1 塔基荷載 114.2 風荷載114.3 荷載組合 135 地基及基礎(chǔ)設(shè)計與計算145.1 地基計算 145.2 基礎(chǔ)設(shè)計與計算155.3 鋼格構(gòu)柱基礎(chǔ)設(shè)計與計算 196 施工要求 22附錄A

5、 浙江省各地區(qū)50年一遇風壓值 23用詞和用語說明 24附：條文說明 251 總則 為了規(guī)范塔機基礎(chǔ)設(shè)計與施工，確保塔機安全及正常使用，確保塔機基礎(chǔ)的技術(shù)先進與經(jīng)濟合理，特制定本規(guī)程。 本規(guī)程適用于浙江省內(nèi)建筑工程施工中使用基礎(chǔ)固定的塔式起重機的基礎(chǔ)設(shè)計與施工，不適用采用預制拼裝式基礎(chǔ)的塔式起重機的基礎(chǔ)設(shè)計與施工。 塔機基礎(chǔ)設(shè)計與施工應(yīng)綜合考慮工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件、工程基礎(chǔ)類型、基坑開挖深度、基坑支護形式、建筑高度、降排水條件、周邊環(huán)境、施工季節(jié)、地區(qū)環(huán)境及氣候狀況、塔機基礎(chǔ)使用期限等因素，做到因地制宜，合理設(shè)計、精心施工、嚴格監(jiān)控。 塔機基礎(chǔ)設(shè)計與施工除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家及

6、地方現(xiàn)行的有關(guān)標準、規(guī)范、規(guī)程有關(guān)規(guī)定。2 術(shù)語、符號2.1 術(shù)語 塔機 tower crane塔式起重機的簡稱，為進行建筑施工垂直水平運輸所用的一種重要的起重設(shè)備，它具有豎直的塔身，起重臂安裝在塔身上部，具有工作空間大，起重高度高的特點。 基坑支護 retaining and protecting for foundation excavation 為保證地下結(jié)構(gòu)施工及基坑周邊環(huán)境的安全，對基坑側(cè)壁及周邊環(huán)境采用的支擋、加固與保護措施。 塔機基礎(chǔ)tower crane foundation將塔機所承受的各種作用傳遞到地基上的結(jié)構(gòu)組成部分，簡稱塔基。 起重力矩 lift moment塔機起重量

7、與起重機力臂長度的乘積，為綜合塔機起重量與幅度兩個因素的參數(shù)，是塔機起重性能的一個重要指標。 有效作用半徑 virtual function radius塔機起重臂吊重物時所能夠到達的最大水平距離，即吊重點距塔機基礎(chǔ)中心的最大水平距離。 附墻件 attachment to the wall為減少塔機的自由高度，增加塔機的整體穩(wěn)定性，在塔機與在建工程主體結(jié)構(gòu)間進行可靠連接的裝置。2.2 主要符號f a修正后的地基承載力特征值；Ra單樁豎向承載力特征值；qpa、qsia樁端端阻力承載力特征值、樁側(cè)第i層土的側(cè)阻力特征值；pkmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值；pkmin相應(yīng)于

8、荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最小壓力值；Nk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力；Gk塔機基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)上土的標準自重；Mk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的力矩；N作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載值設(shè)計值；G考慮荷載分項系數(shù)的塔機基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)上的土自重；M相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的力矩設(shè)計值；VHk作用于基礎(chǔ)頂面的水平力標準值或風荷載水平力標準值；VH作用于基礎(chǔ)頂面的水平力設(shè)計值；Qkmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，樁基中單樁所受最大豎向力；Qma x相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，樁基中單樁所受最大豎向力設(shè)計值；H塔機計算高度，按塔機基礎(chǔ)頂面至塔機獨立最大裝高

9、頂端高度取值，其中塔帽高度可按一半高度取值，平頭塔機則按全高取值；B塔機標準節(jié)寬度(即計算風荷載時塔架迎風面的外輪廓寬度，45°風向時按標準節(jié)對角線長)；A基礎(chǔ)底面面積或構(gòu)件毛截面面積；W基礎(chǔ)底面的抵抗矩；I基礎(chǔ)底面的慣性矩或鋼格構(gòu)柱的截面慣性矩；a十字形基礎(chǔ)中心矩形塊邊長或鋼格構(gòu)柱邊長；b十字形基礎(chǔ)梁寬度或力矩作用方向正方形基礎(chǔ)底面邊長；c十字形基礎(chǔ)外伸梁距中心延長距離；h塔機基礎(chǔ)厚度或塔基底距基坑底距離；D樁直徑或鋼格構(gòu)柱抗側(cè)剛度；Ap樁底端橫截面面積；up樁身周邊長度；li第i層巖土土層的厚度； 3 基本規(guī)定 塔機基礎(chǔ)設(shè)計前應(yīng)具備以下資料：1 建筑工程總平面圖、工程建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)

10、計文件；2 巖土工程勘察報告及氣象資料；3 塔機使用說明書，塔機使用期限、單構(gòu)件最大吊裝重量及吊升高度等；4 基坑支護設(shè)計方案；5 塔機活動半徑范圍內(nèi)及附近的建筑與地面以上的架空高壓線等情況；6 塔機基礎(chǔ)周邊地下管線的情況。塔機基礎(chǔ)應(yīng)滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的要求，塔機基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)包括以下內(nèi)容： 1 塔機基礎(chǔ)的定位、標高；2 塔機基礎(chǔ)的類型；3 地基承載力、抗傾覆驗算；4 塔基結(jié)構(gòu)計算，配筋及構(gòu)造設(shè)計； 5 監(jiān)測項目及施工要求。 塔基設(shè)計應(yīng)考慮以下作用：1 塔機及基礎(chǔ)自重與上覆土重量；2 塔機吊重及起重力矩；3 風荷載； 4 塔機上附加設(shè)施的作用。3.0.4 塔機基礎(chǔ)設(shè)計時，所采用

11、的荷載效應(yīng)最不利組合與相應(yīng)的抗力限值應(yīng)按下列規(guī)定： 1 按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積、進行抗傾覆驗算或按單樁承載力確定樁時，傳至基礎(chǔ)或基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標準組合。相應(yīng)的抗力應(yīng)采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。 2 在計算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，荷載效應(yīng)組合和相應(yīng)的基底反力應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項系數(shù)。4 荷載計算4.1塔基荷載 塔基荷載計算簡圖（圖4.1.1）圖 塔基荷載作用計算簡圖圖中 Mk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的力矩； VHk作用于基礎(chǔ)頂面的水平力標準值； Nk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，

12、作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力； Gk塔基基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)上土的標準自重。作用于塔機基礎(chǔ)頂面的力矩Mk包括自重引起的力矩標準值M1k、起重力矩M2k、由風荷載標準值VHk產(chǎn)生的對基礎(chǔ)頂面的力矩M3k。 作用于塔機基礎(chǔ)頂面的豎向荷載標準值Nk包括塔機自重引起的豎向靜載標準值N1k、塔機吊重引起的豎向動載N2k。 塔機自重引起的豎向靜載標準值N1k及力矩標準值M1k可根據(jù)塔機說明書按最大獨立裝高計算。1自重引起的豎向靜載標準值N1k包括塔機起重臂、平衡臂、基礎(chǔ)節(jié)、標準節(jié)、配重等塔身結(jié)構(gòu)與附著物自重。2 力矩M1k為塔機自身不平衡所引起的力矩，一般由塔機不工作時配重所產(chǎn)生的力矩大于起重臂自重所產(chǎn)生的力矩引起。

13、 塔機吊重引起的豎向動載N2k及起重力矩M2k分別按塔機說明書最大吊重及最大起重力矩取用。當施工采取限位等措施時，則可按實際情況取用。4.2 風荷載 垂直于塔機塔身的風荷載標準值應(yīng)按下述公式計算： wk=zsz w0 ()式中 wk風荷載標準值（kN/m2）； z高度z處的風振系數(shù)； s風荷載體型系數(shù)； z風壓高度變化系數(shù)； w0基本風壓（kN/m2）。 在非工作狀態(tài)下，基本風壓按本規(guī)程附錄A中給出的50年一遇的風壓采用。 風壓高度變化系數(shù)z根據(jù)塔機的計算高度及地面粗糙度類別按GB50009表查用。地面粗糙度可分為A、B、C、D四類： A 類指近海海面和海島、海岸及沙漠地區(qū)； B類指田野、鄉(xiāng)村

14、、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。 風荷載體型系數(shù)s按下列方法采用： 1 角鋼塔架體型系數(shù)按表計算采用； 2 圓管（鋼）類塔架體型系數(shù)s根據(jù)下述條件確定： 1）當z w0 d20.002時, s按角鋼塔架的s值乘以0.8系數(shù)采用； 2）當z w0 d20.015時, s按角鋼塔架的s值乘以0.6系數(shù)采用；式中d為塔架圓管直徑。中間值按插入法計算。 表 角鋼塔架體型系數(shù)s擋風系數(shù)正向45°風向單角鋼組合角鋼0.12.62.93.10.22.42.72.90.32.22.42.70.42.02.22.40.

15、51.91.92.0 塔架的擋風系數(shù)=An/AB；An為塔架桿件和節(jié)點擋風的凈投影面積；AB=HB為塔架的輪廓面積，H為塔機計算高度，即塔機一次獨立裝高距地面距離，對有塔帽的塔機算至塔帽高度的一半，平頭塔機則按全高取值；B為塔架迎風面外輪廓寬度。圖 風向作用示意圖 風振系數(shù)可按下式計算： （ ） 式中 脈動增大系數(shù)，按表-1確定；脈動影響系數(shù)，按表-2確定；z振型系數(shù)，簡化計算，地面處按0，頂端按1.00考慮；z風壓高度變化系數(shù)。表-1 脈動增大系數(shù)0.010.020.040.060.080.100.20 1.471.571.691.771.831.882.04注: 1 計算w0T12時,對地

16、面粗糙度B類地區(qū)可直接代入基本風壓，而對A、C、D類地區(qū)按基本風壓分別乘以1.38、0.62和0.32后代入； 2 T1按0.013H計算。（H為塔機計算高度）； 3 w0T12的區(qū)間數(shù)值可按插入法取用。表-2 脈動影響系數(shù)總高度H（m）1020304050粗糙度類 別A0.780.830.860.870.88B0.720.790.830.850.87C0.640.730.780.820.85D0.530.650.720.770.81注：高度區(qū)間數(shù)值按插入法確定。 風荷載作用值計算風荷載作用計算簡圖如圖4-2-6。 圖風荷載計算簡圖由風荷載產(chǎn)生的水平力標準值VHK按下式計算：VHK=0.5（W

17、1+W2）H =0.5 (Wk1B+ Wk2B)H （ -1）式中：Wk1（Wk2）作用于塔機頂端（底端）風載標準值； B 塔機標準節(jié)寬度(45°風向時按標準節(jié)對角線長)； 塔機標準節(jié)擋風系數(shù)； H塔機計算高度，按塔機基礎(chǔ)頂面至塔機獨立最大裝高頂端高度取值，其中塔帽高度可按一半高度取值，平頭塔機則按全高取值；由風荷載產(chǎn)生的對基座頂面彎矩標準值M3 k按下式計算： （ -2）4.3 荷載組合 塔機基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)按非工作狀態(tài)下作用在結(jié)構(gòu)上的荷載的荷載效應(yīng)組合進行設(shè)計。 當塔基為正方形基礎(chǔ)且采用天然地基時，按風向為正向進行荷載效應(yīng)組合及計算，當采用樁基或十字形基礎(chǔ)時，按45°風向進行

18、荷載效應(yīng)組合。相應(yīng)的分項系數(shù)按條采用。 兩種極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)組合按下表確定：表 兩種極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)組合基礎(chǔ)形式正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)天然地基恒載標準值+1.2風荷載標準值1.2恒載標準值+1.7風荷載標準值樁基、十字形基礎(chǔ)恒載標準值+0.8風荷載標準值1.2恒載標準值+1.15風荷載標準值5 地基及基礎(chǔ)設(shè)計與計算5.1 地基計算 除巖石地基外塔機基礎(chǔ)埋深不宜小于0.8 m并尚應(yīng)滿足5.1.2條要求。5.1.2天然地基上的塔基應(yīng)滿足的要求，否則應(yīng)按將塔基基底平均壓力（包括最大吊重荷載）及地面荷載作為坡頂?shù)某d值進行邊坡穩(wěn)定性驗算，邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)不應(yīng)小于1.25。圖5.1.

19、2 塔基底標高定位示意其中h為塔基底至工程基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)墊層底的距離，a為塔基底面外邊緣線至坡腳的水平距離，詳圖5.1.2。5.1.3天然地基上的塔基當基底為砂性土或粉土時宜埋置在地下水位以上，當必須埋置在地下水位以下時，應(yīng)采取有效的降排水措施，以免基土受擾動。5.1.4 基礎(chǔ)底面的壓力，應(yīng)符合下式要求： pkmax1.2fa (5.1.4) 當基底出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)時，偏心距e應(yīng)小于b /4 式中 pkmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值； fa修正后的地基承載力特征值； b力矩作用方向基礎(chǔ)底面邊長（十字形基礎(chǔ)取十字梁長，即圖5.1.6中2c）。5.1.5 正方形基礎(chǔ)底面的壓力可按下

20、列公式確定： （-1） (5.1.5-2) 式中 A塔機基礎(chǔ)底面面積；W塔機基礎(chǔ)底面的抵抗矩；h塔機基礎(chǔ)厚度。pkmin相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最小壓力值； 當偏心距e>b/6時，正方形基礎(chǔ)pkmax應(yīng)按下式計算： (5.1.5-3) 5.1.6 十字形基礎(chǔ)底面的壓力可按下列公式確定： (5.1.6-1) (5.1.6-2) 圖5.1.6 十字形基礎(chǔ)平面示意圖式中慣性矩I按下式計算： (5.1.6-3) 面積A=a2+4(c-0.707a)b+b2 (5.1.6-4) 其它符號如圖5.1.6所示。 當偏心矩e>I/Ac時， pkmax應(yīng)通過另外方法計算。 5.1.7

21、 地基承載力特征值應(yīng)按浙江省標準建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范J10252-2003修正。十字形基礎(chǔ)的地基承載力修正時基礎(chǔ)寬度取梁外伸段中心線外包尺寸，即為0.7c+0.5a。5.1.8對于天然地基上的塔基，當?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)存在軟弱下臥層時，應(yīng)進行下臥層地基承載力驗算。地基受力層范圍指基底下不小于5m且不小于1.5b（正方形基礎(chǔ)，b為基礎(chǔ)底面邊長）或2c（十字形基礎(chǔ)）的范圍。5.2 基礎(chǔ)設(shè)計與計算 塔機基礎(chǔ)設(shè)計應(yīng)符合以下構(gòu)造要求：1 基礎(chǔ)平面一般采用正方形或十字形（圖5.1.6）；2 基礎(chǔ)厚度不應(yīng)小于900mm；3 基礎(chǔ)混凝土強度等級不應(yīng)低于C25；4正方形基礎(chǔ)鋼筋采用雙層雙向鋼筋，板底單向配筋率不應(yīng)

22、低于0.1%，板面配筋率不宜低于0.06%；5 當采用樁基礎(chǔ)時，宜采用四樁布置，樁頂主筋應(yīng)錨入基礎(chǔ)不小于40倍鋼筋直徑且不小于500mm（采用預制樁時樁頂與基礎(chǔ)的連接應(yīng)符合工程樁的相關(guān)要求），當采用光面鋼筋時，其末端應(yīng)做180°彎鉤，彎后平直段長度不應(yīng)小于3倍鋼筋直徑，樁頂嵌入基礎(chǔ)長度不應(yīng)小于50mm，樁中心距基礎(chǔ)邊不小于1.0倍樁徑，樁邊距基礎(chǔ)邊不宜小于200mm，十字梁基礎(chǔ)時，樁邊距梁邊不宜小于100mm；6 當利用基坑支護樁時，所利用的支護樁位置應(yīng)與補打的樁基本對稱，并應(yīng)對所利用的支護樁按本規(guī)程要求進行相應(yīng)承載力驗算，驗算時不應(yīng)考慮基坑底以上樁側(cè)阻力及與塔機基礎(chǔ)相連的其它支護樁

23、的作用，并按計算情況對利用的支護樁采取補強或加長處理的措施，塔機基礎(chǔ)所在部位的支護體的支錨措施不得削弱；7 天然地基上的正方形基礎(chǔ)的板底、面鋼筋長度可取邊長的0.9倍并交錯布置，如圖。圖 正方形基礎(chǔ)底、面鋼筋交錯布置示意圖 十字梁式基礎(chǔ)須按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010對最不利截面進行基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)配筋計算。當塔機基礎(chǔ)節(jié)與十字梁式基礎(chǔ)通過鋼梁連接時，可對截面彎矩乘以0.9的折減系數(shù)后進行配筋計算。 1 當基礎(chǔ)采用天然地基時，十字梁式基礎(chǔ)內(nèi)力可采用倒梁法計算，作用于梁上的荷載采用地基凈反力，并假定按直線形分布，計算簡圖如圖-1所示。圖-1 十字梁式基礎(chǔ)倒梁法計算簡圖 圖中pnmax、pn1及pnmi

24、n分別為在荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力、十字梁與矩形部分交接處地基凈反力及最小凈反力。2 基礎(chǔ)采用樁基且塔機的基礎(chǔ)節(jié)采用鋼梁與基礎(chǔ)連接時（圖-2），十字梁按長為L受均布荷載且中央承受一力矩的兩端簡支梁進行計算。如圖-3所示。 圖-2 十字梁式基礎(chǔ)采用樁基及鋼梁連接示意圖圖-3 十字梁式基礎(chǔ)梁結(jié)構(gòu)計算簡圖1圖中q為傳至塔基底上部荷載均布設(shè)計值（包括基礎(chǔ)及上覆土自重G，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值N，可將相應(yīng)荷載設(shè)計值即N+G的1/2按兩段十字梁長L折算成均布線荷載），M為傳至基礎(chǔ)頂面力矩設(shè)計值，VH為作用于基礎(chǔ)頂面的水平力設(shè)計值，L為沿十字梁長度方向兩樁中心距。 3 當基礎(chǔ)采用樁基且塔機的

25、基礎(chǔ)節(jié)采用預埋節(jié)時（如圖-4），十字梁則按如圖-5所示計算模式進行計算。圖中qG為基礎(chǔ)及上覆土自重設(shè)計值（可將相應(yīng)荷載設(shè)計值即G的1/2按兩段十字梁長L折算成均布線荷載），N為塔機傳至基礎(chǔ)頂面豎向荷載設(shè)計值。 圖中B為沿十字梁長度塔機標準節(jié)外輪廓長度，一般為標準節(jié)對角線長。 圖-4 十字形基礎(chǔ)采用樁基及預埋節(jié)示意圖圖-5 十字形基礎(chǔ)梁結(jié)構(gòu)計算簡圖2 塔基單樁承載力計算，應(yīng)滿足下式要求： Qkmax1.2Ra (-1)式中 Qkmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，樁基中單樁所受最大豎向力； Ra單樁豎向承載力特征值，按下式計算： Ra=qpaAp+upqsiali (-2)式中 qpa、qsia樁端

26、端阻力承載力特征值、樁側(cè)第i層土的側(cè)阻力特征值； Ap樁底端橫截面面積； up樁身周邊長度； li第i層巖土的厚度。根據(jù)工程施工場地條件的實際情況在滿足構(gòu)造要求前提下，應(yīng)盡可能地增大樁間距，以利于樁基承載力的充分利用，樁與樁的最小間距應(yīng)滿足：1 非擠土和部分擠土灌注樁為2.5D（D為樁直徑）；2 擠土灌注樁和預制樁為4.0D；3 當條件所限樁間距過小時，如利用支護樁或采用鋼格構(gòu)柱的摩擦型樁，計算樁間側(cè)阻力時應(yīng)分別考慮忽略樁間側(cè)阻力或?qū)χ荛L進行適當折減等方法。 樁基承受上拔力時，當拔力大于基樁自重標準值時，應(yīng)驗算基樁的抗拔承載力及基樁材料的受拉承載力。 樁配筋可按以下要求確定：1 采用灌注樁時按

27、0.2%0.65%（小直徑樁取大值，大直徑樁取小值）的最小配筋率，當利用基坑支護樁時，所利用的支護樁配筋率應(yīng)與原支護樁相同；2 配筋長度：1）端承樁宜沿樁身通長配筋；2）樁徑大于600mm的鉆孔灌注樁，構(gòu)造鋼筋的長度不宜小于樁長的2/3；3）樁穿越淤泥、淤泥質(zhì)土時，配筋長度應(yīng)穿過淤泥、淤泥質(zhì)土土層；4）塔機基礎(chǔ)位于邊坡上時，樁配筋應(yīng)穿越基坑底，且深入基坑底下的長度不應(yīng)小于基坑深度；5） 當樁配筋長度較大且配筋數(shù)量較多時，距樁底部較小范圍內(nèi)鋼筋數(shù)量可適當減少配置；3 灌注樁箍筋采用6.58200300mm，宜采用螺旋式箍筋，樁頂1m范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密，每隔2m設(shè)一道1214焊接加強箍筋；4 采用預

28、制樁時，預制樁應(yīng)與基礎(chǔ)連接可靠，采取工程樁及圖集要求的配筋與連接構(gòu)造。 5.3 鋼格構(gòu)柱基礎(chǔ)設(shè)計與計算 鋼格構(gòu)柱塔機基礎(chǔ)由預埋于灌注樁內(nèi)四肢鋼格構(gòu)柱、現(xiàn)澆筑鋼筋混凝土承臺或焊接鋼板承臺組合而成，如圖。圖 鋼格構(gòu)柱塔基立面示意圖 鋼格構(gòu)柱宜采用四肢組合對稱構(gòu)件，綴件采用鋼板或角鋼，如圖。當鋼格構(gòu)柱穿越地下室底板時應(yīng)在鋼格構(gòu)柱上焊鋼板止水片以防底板滲水，止水片宜位于底板中部位置。平截面圖 立面圖圖 鋼格構(gòu)柱 鋼格構(gòu)柱受壓穩(wěn)定按下式計算。 ()式中 Qmax相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，樁基中單樁所受最大豎向力設(shè)計值；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的換算長細比、鋼材屈服強度按b類截面查表取用； A格

29、構(gòu)柱毛截面面積； f鋼材抗拉、抗壓強度設(shè)計值； 構(gòu)件換算長細比0按下式計算。當綴件為綴板時： (-1) 當綴件為綴條時： (-2)式中 1格構(gòu)柱一個主肢對最小剛度軸1-1（即材料表中Y0-Y0軸）的長細比，其計算長度為兩綴板間的凈距離； x (y)格構(gòu)柱載面對x軸（y軸）的長細比，按式計算； A1x構(gòu)件截面中垂直于x軸的各斜綴條的毛截面面積之和； 構(gòu)件長細比按下式計算。 () 式中 Hz格構(gòu)柱的總高度，取塔基底與工程基礎(chǔ)墊層底凈高的二倍； I格構(gòu)柱的截面慣性矩，按式計算； A0格構(gòu)柱一個主肢的截面面積； 格構(gòu)柱的截面慣性矩I按下式計算。 I=Ix=Iy=4Ix0 +A0(a/2-Z0)2 ()

30、式中 Ix0格構(gòu)柱的主肢平行于x軸的慣性矩； a 格構(gòu)柱的邊長； Z0主肢形心軸距主肢外邊緣距離； 格構(gòu)柱及綴條長細比均不得大于150。 當綴件為綴板時，格構(gòu)柱單肢長細比1不應(yīng)大于40，并不應(yīng)大于柱長細比的0.5倍（當柱長細比小于50時按50計算）；當綴件為綴條時，1不得大于柱長細比的0.7倍，其計算長度取相鄰兩橫桿（綴板）凈間距。 格構(gòu)柱在水平風荷載作用下的柱頂水平位移s應(yīng)滿足sHz/500，其水平位移值s按下式計算。s=VH/4K (-1)式中VH為作用于基礎(chǔ)頂面的水平力設(shè)計值，K為格構(gòu)柱抗側(cè)剛度，K可按下式計算。 (-2) 式中 E鋼材彈性模量； 綴材應(yīng)按所受剪力值計算其穩(wěn)定性及焊縫，剪

31、力值V按下式計算。 () 式中 fy鋼材的屈服強度。 綴板所受剪力按T=Vl1/2a，彎矩計算，斜綴條按計算穩(wěn)定性及焊縫，其中為綴條與水平面的夾角，l1為一個節(jié)間長度，如圖。 當鋼格構(gòu)柱上采用鋼板作為承受塔機荷載的基礎(chǔ)時，尚應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范要求分別計算鋼板、鋼板與格構(gòu)柱連接焊縫、加強肋、鋼板與塔機基座底架的連接螺栓。其中鋼板按四邊支承受彎構(gòu)件、焊縫按受壓（拉）角焊縫、螺栓按受剪、拉及剪拉共同受力計算，其計算方法按相應(yīng)規(guī)范要求。 鋼格構(gòu)柱伸入灌注樁內(nèi)與灌注樁混凝土一同澆筑，其伸入長度不應(yīng)小于1.8m，當樁頂有效標高低于樁施工時地面標高8 m以上時其伸入長度不應(yīng)小于2m。格構(gòu)柱伸入樁部位樁箍筋應(yīng)

32、加密一倍，并應(yīng)保證混凝土的加灌長度不應(yīng)小于1m。 當采用正方形基礎(chǔ)時，應(yīng)在基礎(chǔ)內(nèi)沿格構(gòu)柱設(shè)置暗梁以改善其整體受力性能，暗梁寬度不應(yīng)小于格構(gòu)柱寬度且不小于500 mm，高度同基礎(chǔ)厚度，箍筋不小于8200。也可采用中間部位去空的“回”字形基礎(chǔ)。鋼格構(gòu)柱錨入混凝土基礎(chǔ)中不應(yīng)少于500mm。 鋼格柱之間應(yīng)在外側(cè)設(shè)置水平及斜向支撐，隨土方開挖向下逐步設(shè)置，斜向支撐與格構(gòu)柱成45度角，相鄰兩面斜支撐應(yīng)錯開布置，如圖，支撐材料可采用角鋼或槽鋼，截面積不宜小于格構(gòu)柱一個主肢的截面積。5 鋼材宜采用Q235鋼，其質(zhì)量應(yīng)分別符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700的規(guī)定。連接構(gòu)造應(yīng)滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017

33、相關(guān)力學計算與構(gòu)造要求。圖 鋼格柱水平及斜向支撐示意圖6 施工要求6.1 塔機基礎(chǔ)的施工應(yīng)執(zhí)行驗槽及隱檢程序。6.2 基礎(chǔ)各項尺寸允許偏差應(yīng)滿足下列要求： 厚度±15mm，邊長±20mm，樁位±50mm，樁長±100mm，鉆孔灌注樁沉渣厚度當端承型樁時不應(yīng)大于50 mm，摩擦型樁時不應(yīng)大于100mm。6.3 塔機基礎(chǔ)所需螺栓等預埋件位置準確，預埋牢固，在澆筑混凝土過程中注意不能碰撞并要加強觀測，不得移位。6.4 塔機基礎(chǔ)澆筑后應(yīng)做好養(yǎng)護工作。6.5 基礎(chǔ)混凝土強度應(yīng)達到設(shè)計強度的80%以上方可進行塔機的安裝。6.6 嚴格控制一次性裝高不得超過塔機說明書無

34、附墻最大高度，塔機升節(jié)前應(yīng)先按要求做好附墻件。6.7 必須按規(guī)定做好塔機基礎(chǔ)的防雷接地。6.8 應(yīng)采取措施防止塔基特別是天然地基基底土體的流失。6.9 基礎(chǔ)澆筑完成后塔機安裝前應(yīng)在基礎(chǔ)四角設(shè)置沉降觀測點，并在塔機安裝前進行原始觀測，塔機安裝后觀測一次，塔機升級后至少觀測一次，在使用過程中根據(jù)實際情況進行進程觀測，并做好記錄?；A(chǔ)的最大最小沉降差引起的基礎(chǔ)傾斜不應(yīng)大于0.001，總沉降控制在20mm以內(nèi)。當塔基位于基坑邊或需對位移進行控制等情況時，尚應(yīng)對基礎(chǔ)位移進行觀測。6.10 塔機在附墻件未設(shè)置前，塔身上不得懸掛標語牌，塔機在非工作狀態(tài)下應(yīng)保證回轉(zhuǎn)部分可自由旋轉(zhuǎn)。附錄A 浙江省各地區(qū)50年一

35、遇風壓值附錄 浙江省各地區(qū)50年一遇風壓值w0 (kN/ m2)城市名海拔高度(m)風壓值(kN/ m2)杭州市41.70.45臨安天目山1505.90.70平湖縣乍浦5.40.45慈溪市7.10.45嵊泗79.61.30嵊泗縣嵊山124.61.50舟山市35.70.85金華市62.60.35嵊縣104.30.40寧波市4.20.50象山縣石浦128.41.20衢州市66.90.35麗水市60.80.30龍泉198.40.30臨海市括蒼山1383.10.90溫州市6.00.60椒江市洪家1.30.55椒江市下大陳86.21.40玉環(huán)縣坎門95.91.20瑞安市北麂42.31.60注:表中未標出

36、的城市或地區(qū)按荷載規(guī)范或根據(jù)當?shù)赜嘘P(guān)部門提供的氣象資料按不利原則取用。用詞和用語說明1 為便于在執(zhí)行本規(guī)范條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞，說明如下：1）表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”。2）表示嚴格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞：正面詞采用“應(yīng)”；反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。3）表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的用詞：正面詞采用“宜”或“可”；反面詞采用“不宜”或“不可”。2 條文中指定應(yīng)按其它有關(guān)標準、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為“應(yīng)按執(zhí)行”或“應(yīng)符合要求或規(guī)定”。非必須按所指定的標準、規(guī)范或其它規(guī)定執(zhí)行時，寫法為“可參照”。浙 江 省 工

37、程 建 設(shè) 標 準固定式塔式起重機基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)程Technical specification for immovable foundation of tower craneDBxxxxJxxxx-2008條文說明2008 杭州目 次1 總則212 術(shù)語、符號 222.1 術(shù)語 222.2 主要符號 223 基本規(guī)定234 荷載計算24 4.1 塔基荷載 244.2 風荷載254.3 荷載組合265 地基及基礎(chǔ)設(shè)計與計算 275.1 地基計算 275.2 基礎(chǔ)設(shè)計與計算 285.3 鋼格構(gòu)柱基礎(chǔ)設(shè)計與計算 296 施工要求 31 1 總則 本條說明編制本規(guī)程的目的和指導思想。 本條說明本規(guī)程的適

38、用范圍。塔機類型較多，本規(guī)程列出幾種常用的塔機相關(guān)數(shù)據(jù)作為范例，各施工單位應(yīng)根據(jù)實際塔機有關(guān)參數(shù)按本規(guī)程要求計算列表作為計算的理論依據(jù)。 影響塔機基礎(chǔ)設(shè)計的因素較多，應(yīng)結(jié)合工程具體條件，強調(diào)精心合理設(shè)計與施工的重要性。 本條系指本規(guī)程中沒有具體明確規(guī)定的應(yīng)注意尚須遵守的相關(guān)要求。2 術(shù)語、符號2.1 術(shù)語 有基坑支護的工程對塔機基礎(chǔ)的選型與設(shè)計（包括塔機安全）有很大影響。 我國是以起重臂最大工作幅度與相應(yīng)的起重量的乘積作為塔機起重力矩的標定值，起重力矩按塔機說明書取用。 本規(guī)程是考慮附墻件沒有安裝之前即塔機一次獨立最大裝高的計算，實踐及理論計算證明安裝附墻后作用于塔基彎矩大大減少，可不考慮該工

39、況。2.2 主要符號本規(guī)程給出了幾個常用主要符號并分別作出了定義，這些符號都是本規(guī)范各章節(jié)中所引用的。3 基本規(guī)定 本條所指的資料將決定塔機基礎(chǔ)所需的埋深、定位及一次裝高和具體設(shè)計計算中的參數(shù)設(shè)定，直接關(guān)系到塔基設(shè)計是否合理與安全。3.0.2 塔機基礎(chǔ)的類型見5.2.1及相關(guān)條文說明，本規(guī)程所述的塔基均為整體式基礎(chǔ)，作為預制裝配式或分離式基礎(chǔ)，規(guī)程中的荷載計算可作為參考。另，本規(guī)程塔機基礎(chǔ)的設(shè)計均按非工作狀態(tài)進行設(shè)計與計算（詳條文說明4.1.2）。塔機基礎(chǔ)當采用正方形基礎(chǔ)時，可不必結(jié)構(gòu)計算而直接采用本規(guī)程條相應(yīng)的配筋率。 實踐及理論計算證明風荷載在塔基設(shè)計中是較重要的外部作用。另外，作用效應(yīng)也

40、需考慮塔機上的附加設(shè)施的作用，如有的單位往往在塔機上安裝折臂式布料機以配合泵送混凝土的施工，這時應(yīng)對塔機的自身強度重新進行驗算，對局部進行加強，并將附加設(shè)施荷載作用計入進行塔基計算。4 荷載計算4.1塔基荷載 塔基計算示意圖如下圖 塔基荷載計算示意圖注：塔機計算高度中塔帽高度可按一半取值，平頭塔機按全高取值。4.1.2 按本規(guī)程及，塔基在非工作狀態(tài)下為最不利，故實際計算中并不需要工作狀態(tài)下的相關(guān)荷載，包括吊重引起的的豎向動載N2k及起重力矩M2k，列出相關(guān)動荷載是綜合考慮作用于塔基上的荷載，也是進行相關(guān)實例驗算及確定本規(guī)程有關(guān)條款的依據(jù)。塔機自身作用根據(jù)塔機說明書均按大值計算，自重引起的豎向靜

41、載N1K應(yīng)取獨立最大裝高的自重，這樣可確保安全并可簡化計算。本規(guī)程給出一般噸位及大噸位的兩種常用塔機自身作用標準值，可作為塔機自身作用標準值計算的范例表及相同噸位的塔機基礎(chǔ)設(shè)計時的對照參考。各施工單位可根據(jù)自身實際采用塔機類型情況根據(jù)本規(guī)程要求和塔機說明書進行計算并統(tǒng)計列表，作為具體塔機基礎(chǔ)計算時荷載的直接取用的依據(jù)，使設(shè)計簡化快捷。（為便于計算與荷載組合，取M1K力矩方向為正）。表 兩種常用塔機自身作用標準值取用表塔機廠家塔機型號豎向靜載 N1k(kN）豎向動載N2k（kN）自重引起的力矩M1k（kN·m）吊重引起的力矩M2k（kN·m）浙江省建機QTZ603516063

42、8-540四川建機 C7022912160868-2500塔機吊重引起的豎向動載N2K及起重力矩M2K分別按塔機說明書最大吊重及最大起重力矩計算也是安全與簡化考慮。有時受施工條件所限等情況時，也采取對塔吊吊重進行限位等措施，則可按實際情況取用，但這種情況很少用。4.2風荷載 式按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009）取用。 按規(guī)定塔機六級風以上不得使用，故主編單位在以前設(shè)計時對基本風壓均按0.1 kN/m2（強風，六級風）考慮，并按非工作狀態(tài)下進行最不利的荷載組合，實踐證明效果是好的，經(jīng)歷了歷年來多次強臺風的考驗，如04年的云娜臺風，05年的麥莎臺風，06年的桑美臺風，07年的韋帕、羅莎臺風等等

43、。據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，我省有50%的（數(shù)量）地區(qū)50年一遇的基本風壓在11級風（即0.6 kN/m2）以上，在本規(guī)程制定、內(nèi)部討論及與有關(guān)專家進行溝通過程中，結(jié)合了塔式起重機設(shè)計規(guī)范有關(guān)條款，并作了一般噸位與大噸位兩種塔機的實例計算，理論與實踐證明，塔基在非工作狀態(tài)下按50年一遇的基本風壓計算為最不利，因此在此作出了塔基按非工作狀態(tài)下進行設(shè)計的規(guī)定，與相關(guān)規(guī)范做好了接口。塔機在大風（六級風以上）下為自由轉(zhuǎn)動使風向朝起重臂抵消配重產(chǎn)生的力矩（如圖）。 圖大風作用下塔機朝向示意圖 按荷載規(guī)范結(jié)構(gòu)基本自振周期?。?.0070.013）H，本規(guī)程按鋼結(jié)構(gòu)按最不利的最高值即0.013H取用。本規(guī)程給出了

44、一般噸位及大噸位的兩種常用塔機在我省接近于平均水平的基本風壓（0.6kN/m2）正向作用下的風荷載標準值，可作為塔機風載作用的范例表及相同噸位的塔機基礎(chǔ)設(shè)計時的對照參考。 表 兩種常用塔機基本風壓為十一級(0.6kN/m2)正向作用下的風荷載標準值機 型塔機一次裝高(m)計算高度(m)標準節(jié)數(shù)地面粗糙度塔機生產(chǎn)廠家ABCD水平力VHK (kN)彎矩M3k(kN·m)水平力VHK (kN)彎矩M3k (kN·m)水平力VHK (kN)彎矩M3k (kN·m)水平力VHK (kN)彎矩M3k(kN·m)QTZ60(ZJ5311)40.142136416205

45、81438461162401059浙江省建機28.132946871417603260625464 C702248.7561313045121153961953296772670四川建機21.533467130259113647908377064.3荷載組合4.3.1 塔基在非工作狀態(tài)下按50年一遇的基本風壓計算為最不利，見條文說明條。 本條根據(jù)GB50007并結(jié)合塔基實際情況而定，塔機基礎(chǔ)荷載效應(yīng)的最不利組合應(yīng)按非工作狀態(tài)45°風向確定，但對于正方形基礎(chǔ)采用天然地基時，因按45°風向計算時當基底出現(xiàn)零應(yīng)力時的計算較復雜，為簡化計算并根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，對風載統(tǒng)一按正向計算并乘以1.2的增大系數(shù)，并不考慮折減。 本條參考了施工手冊中關(guān)于模板承重架風載取用時可按0.8系數(shù)進行折減及建筑施式扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范對基本風壓乘以0.7的修正系數(shù)的規(guī)定，塔基設(shè)計時已按50年一遇的風壓取值，當按45°風向計算時，作用于塔身上的風載標準值為最大，約為正向時的1.4倍多，考慮到塔機基礎(chǔ)為施工臨時結(jié)構(gòu)，且獨立裝高時