施工電梯卸料平臺施工方案

1、目 錄一、 編制依據(jù)2二、 工程概況2三、 材料選用3四、 落地架的搭設4五、 外架的保養(yǎng)和拆除5六、 安全保證措施5七、 落地平臺架計算書6施工電梯卸料平臺施工方案一、編制依據(jù)：1）、龍港榮御府商住樓工程設計圖紙；2）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）3)、建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)4)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)5）、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）6）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）7）、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）8）、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)等規(guī)范編

2、制二、工程概況龍港榮御府商住樓工程（以下簡稱本工程）位于龍港鎮(zhèn)人民路D地塊，場地東南為人民路，東北為迎港路，西北為龍寧路。用地面積約18072.20m2,總建筑面積75796.75 m2。地下室一層連成整體，建筑面積13497.54m2，地上6幢，其中1#樓30層，建筑高度91.2m，2#樓30層，建筑高度91.2m，3#樓24層，建筑高度99.38m，4#樓30層，建筑高度91.2m，5#樓30層，建筑高度93.85m，6#樓28層，建筑高度86.65m。鉆孔灌注樁基礎考慮工程特點及施工的實際情況，采用下列搭設方案： 1、1#樓：一層層高4.2m，標準層層高3m，總高度91.2m。12層以下

3、（標高-1.45-34.2m）采用落地式平臺架（設雙立桿18m），落地架體35.65m；12層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12m、15m高，懸挑槽鋼分別布置在：12層（標高34.2m）、17層（標高49.2m）、21層（標高61.2m）、26層（標高76.2m）處。2、2#、4#樓：一層層高4.2m，標準層層高3m，總高度91.2m。12層以下（標高-1.45-34.2m）采用落地式平臺架（設雙立桿18m），落地架體35.65m；12層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12m 15m高，懸挑槽鋼分別布置在：12層（標高34.2m）、17層（標高49

4、.2m）、22層（標高64.2m）、27層（標高79.2m）處。3、3#樓：一層層高4.2m，標準層層高4.19m總高度99.38m。10層以下(標高-1.45-36.53m)采用落地式平臺架（設雙立桿18m），落地架體高度37.98m，10層以上采用每4層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體16.76m，懸挑槽鋼分別布置在：10層（標高36.53m）、14層（標高53.29m）、18層（標高70.05m）、22層（標高86.81m）。4、5#樓：一二層層高5m，標準層層高3m，總高度93.85m。11層以下(標高-1.45-33.85m)采用落地式平臺架（設雙立桿18m），落地架體高度35.

5、3m，11層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12m 、15m高，懸挑槽鋼分別布置在：11層（標高33.85m）、16層（標高48.85m）、21層（標高63.85m）、26層（標高78.85m）處。5、6#樓：一二層層高5m，標準層層高3m，總高度86.65m。11層以下(標高-1.45-32.65m)采用落地式平臺架（設雙立桿18m），落地架體高度34.1m，11層以上采用每4層或5層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12m、15m高，懸挑槽鋼分別布置在：11層（標高32.65m）、15層（標高44.65m）、20層（標高59.65m）、25層（標高74.65m）處。

6、2、材料選用：2.1 鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，長度36m（立桿）和11.5m（小橫桿）。要求：鋼管平直、無彎曲、無銹蝕、無裂紋、無變形、長短尺寸管壁厚薄符合要求。2.2 a16槽鋼長度3m4.5m（懸挑架）。要求：槽鋼規(guī)格尺寸符合要求、無裂紋、平直、無彎曲。2.3 密目網(wǎng) 1.8m×6m要求：尺寸到位、無破孔、邊筋牢固，有合格證。2.440厚松木板要求：木板密實。3、落地架的搭設3.1 落地架的布置采用落地式雙排全封閉扣件式鋼管平臺架，內外立桿立于地下室頂板上，地下室頂板厚250，砼C30。搭設時應做到立桿豎直，成一直線，內外立桿對直，橫楞里端離結構外邊線20cm，如大于2

7、0cm須鋪設站人片。橫楞兩端伸出牽桿外邊15cm，保持一致，不得長短，以防止橫楞受荷彎曲變形滑脫等。大橫桿的搭設應水平，接頭相互錯開，不宜把同一排大橫桿接頭布置在一個縱距內，上下大橫桿見接頭也應錯開至少1.5m。與墻體的拉接點布置：用短鋼管埋入砼梁內30cm，每層預埋6個，其中2個用短鋼管與鋼筋焊接，與架體成45度八字形預埋。3.2 落地架的注意事項：3.2.1鋼管外架拉接點必須剛性連接，即預埋鋼筋與鋼管焊接后的外露長度應盡量小。3.2.2 腳手架外側設置剪刀撐，有腳手架端頭開始按水平距離不超過9m設置一排剪刀撐，剪刀撐桿件與地面成45。60。角，自上而下、左右連續(xù)設置。設置時與其它桿件的交叉

8、點應相互連接（綁扎），并應延伸到頂部大橫桿以上。3.2.3腳手架兩側用毛竹腳手片封閉，高度1.8m，并用不細于18#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎4點以上，要求綁扎牢固，交接處平整，無探頭板。3.2.4桿件搭接：立桿必須采用對接，大橫桿也用對接。4、懸挑架方法及要求：4.1 懸挑架的布置外架采用雙排扣件式鋼管腳手架，懸挑梁采用16槽鋼，平面布置方法同底層落地架，卸料平臺內外側均設置安全門，用25×25×3方鋼制作，欄桿門高1.8m，寬每扇700，方鋼間距120。卸料平臺面用40厚松木板滿鋪。為力求環(huán)境美觀:搭設架子前應進行鋼管的保養(yǎng)、除銹,并統(tǒng)一涂成黃色，安全防護門用紅白相間油漆涂刷。4

9、.2 懸挑架的塔設的要求：扣件式鋼管腳用架，塔設應做到：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。首先是預埋工程，16鋼筋的預埋必須保證伸入鋼筋砼梁內的長度250300mm，距梁邊間距不大于100mm，預埋點間間距均勻一致。16卡環(huán)預埋時應綁扎牢固，確保澆筑后砼面上高度大于150mm。16槽鋼在施工前應進行檢查，確保平直，無銹痕，無裂縫后才能投入使用。斜桿鋼管與挑梁焊接應滿足hf=6mm 的滿焊要求，焊縫飽滿無氣泡，無凹凸。兩斜桿凈間距應控制在2030mm。5、外架的保養(yǎng)和拆除在施工進程中應經(jīng)常檢查腳手架整體和局部的垂直偏差、各夾扣件的涂油和緊

10、固，腳手片是否有松動、懸掛，與建筑物的連接是否齊全完好，懸挑梁是否有彎曲等，如發(fā)現(xiàn)問題應及時處理。腳手架的拆除應遵循自上而下，先裝后拆，后裝先拆的原則。拆除順序為：安全網(wǎng)擋腳板腳手板扶手剪力撐擱柵大橫桿小橫桿主柱。底部懸挑梁的拆除待下部架體支好后再拆，以保證施工人員的安全。6、安全保證措施6.1 架體搭設人員、電焊人員必須經(jīng)國家現(xiàn)行標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工、電焊工。6.2 搭設人員必須戴 好安全帽，正確使用好個人防護用品。6.3 凡未經(jīng)安全教育，有高血壓、心臟病以及不適應高處作業(yè)人員一律不準登高作業(yè)。6.4 對搭設人員、電焊人員以及電氣安裝人員分別進行安全技術交

11、底，交底內容應有針對性。6.5 搭設時劃出安全區(qū)、設警戒標志，并有專人負責看管。6.6 對鋼管扣件等配件進行驗收，不合格不使用。6.7 外架搭設完畢，須經(jīng)驗收合格后，方可掛牌使用。6.8 現(xiàn)場派人每天檢查架體的饒度、沉降及變形情況，發(fā)現(xiàn)問題立即掛醒目紅牌停用，待解決后方可使用。鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3.5腳手架搭設高度H(m)37.98腳手架沿縱向搭設長度L(m)3.8立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)18

12、雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0.6二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj3結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)浙江溫州市安全網(wǎng)設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數(shù)s1.25風壓高度變化系數(shù)z(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(k

13、N/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.53，0.4，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1/(2+1)+1.4×3×1/(2

14、+1)=1.59kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.35×1/(2+1)+3×1/(2+1)=1.16kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.59×1.42=0.31kN·m =Mmax/W=0.31×106/5080=61.2N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.16×14004

15、/(100×206000×121900)=1.196mm max1.196mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.1×1.59×1.4=2.44kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=1.1q'la=1.1×1.16×1.4=1.78kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=2.44kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax

16、'=1.78kN q'=0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.81×106/5080=159.73N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.52mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=2.47kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.44/2=1.22kNRc=0.85×

17、8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=2.47kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H37.98雙立桿計算高度H118腳手架鋼管類型48×3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.4×2/2×0.038/1.5)×(37.98-18)=3.29kN 單內立桿：NG1k=3.29kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.038

18、+la×n/2×0.038/h)×H1=(0.129+0.038+1.4×2/2×0.038/1.5)×18=3.66kN 雙內立桿：NGS1k=3.66kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(37.98-18)/1.5+1)×1.4×1×0.35×1/2/2=1.75kN 單內立桿：NG2k1=1.75kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb&

19、#215;Gkjb×1/2/2=18/1.5×1.4×1×0.35×1/2/2=1.47kN 雙內立桿：NGS2k1=1.47kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(37.98-18)/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.7kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=18/1.5×1.4×0.17×1/2=1.43kN 4、

20、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(37.98-18)=0.28kN 雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.4×18=0.25kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.75+1.7+0.28=3.74kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.75kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.47+1.43+0.25=3.15kN 雙內立桿：NGS

21、2k=NGS2k1=1.47kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×1×(3×3)/2=6.3kN 內立桿：NQ1k=6.3kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.29+3.74)+ 0.9×1.4×6.3=16.38kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×

22、;(3.29+1.75)+ 0.9×1.4×6.3=14kN 雙外立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.66+3.15)+ 0.9×1.4×6.3=16.11kN 雙內立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.66+1.47)+ 0.9×1.4×6.3=14.09kN七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H37.98雙立桿計算高度H118雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0

23、.6立桿計算長度系數(shù)1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 長細比=l0/i=2.25×103/15.8=142.41210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 長細比=l0/i=2.6×103/15.8=164.48 查規(guī)范表A得，=0.262 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算

24、不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(3.29+3.74)+1.4×6.3)=17.26kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.66+3.15)+17.26=25.43kN =N/(A)=17257.8/(0.262×489)=134.7N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.6×25427.79/(0.262×489)=119.08N/mm2f=205N/m

25、m2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(3.29+3.74)+0.9×1.4×6.3)=16.38kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.66+3.15)+16.38=24.55kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.4×1.4×1.52/10=0

26、.16kN·m =N/(A)+ Mw/W=16375.8/(0.262×489)+157476.27/5080=158.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.32×1.4×1.52/10=0.13kN·m =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6×(24545.79/(0.262×489)+128907.56/5080)=130.18N/mm2f=205N/mm2 滿足

27、要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.53×2×1.5×2×1.4=6.2kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規(guī)范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(

28、Ac)=(6.2+3)×103/(0.99×489)=18.97N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.2+3=9.2kN0.85×12=10.2kN 滿足要求！型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算一、腳手架參數(shù)腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3.5腳手架搭設高度H(m)15腳手架沿縱向搭設長度L(m)3.8立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.3立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離

29、建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)浙江溫州市安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數(shù)s1.13風壓高度變化系數(shù)z(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.25，1.03風荷載標準值k

30、(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.5，0.41 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.038+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.3/(2+1)+1.4×3×1.3/(2+1)

31、=2.05kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.038+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.038+0.35×1.3/(2+1)+3×1.3/(2+1)=1.49kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.05×0.92/8，2.05×0.152/2=0.21kN·m =Mmax/W=0.21×106/5080=40.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5q'lb4/(384EI)，q&

32、#39;a14/(8EI)=max5×1.49×9004/(384×206000×121900)，1.49×1504/(8×206000×121900)=0.507mm max0.507mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.05×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.25kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.49×(0.9

33、+0.15)2/(2×0.9)=0.91kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=1.25kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=0.91kN q'=0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.44×106/5080=86.53N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.542mmminla/150，10min1300/150，108.67mm 滿

34、足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=2.9kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.25kNRc=0.9×8=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=2.9kNRc=0.9×8=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H15腳手架鋼管類型48×3.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.

35、12+(0.9+0.15)×2/2×0.038/1.5)×15=2.2kN 單內立桿：NG1k=2.2kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(15/1.5+1)×1.3×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.31kN 單內立桿：NG2k1=1.31kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(15/1.

36、5+1)×1.3×0.17×1/2=1.22kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.3×15=0.2kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.31+1.22+0.2=2.72kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.31kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.3×(0.9+0.15)×(1×3)/2=

37、2.05kN 內立桿：NQ1k=2.05kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.2+2.72)+ 0.9×1.4×2.05=8.49kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.2+1.31)+ 0.9×1.4×2.05=6.8kN七、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H15立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓

38、強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 長細比=l0/i=2.25×103/15.8=142.41210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 長細比=l0/i=2.6×103/15.8=164.48 查規(guī)范表A得，=0.262 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2

39、15;(2.2+2.72)+1.4×2.05=8.78kN =N/(A)=8779.51/(0.262×489)=68.53N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.2+2.72)+0.9×1.4×2.05=8.49kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.41×1.3×1.52/10=0.15kN

40、·m =N/(A)+ Mw/W=8492.87/(0.262×489)+149816.02/5080=95.78N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.5

41、5;2×1.5×2×1.3=5.41kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規(guī)范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.41+3)×103/(0.9×489)=19.04N/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.41+3=8.41kN0.9×12=10.8kN 滿足要求！懸挑梁驗算一、基本參數(shù)懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1300主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環(huán)鋼筋壓環(huán)鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1350主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2000梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載布置參數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050否作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距