第二章均化段的熔體輸送理論

1、.12.2.4均化段的熔體輸送理論均化段的熔體輸送理論n2.2.4.1螺槽中熔體流動(dòng)的速度分布螺槽中熔體流動(dòng)的速度分布na.基本假設(shè)基本假設(shè)n 螺槽中高聚物熔體處在由螺槽底、側(cè)螺槽中高聚物熔體處在由螺槽底、側(cè)壁和機(jī)筒壁所形成的空間中，由于螺桿壁和機(jī)筒壁所形成的空間中，由于螺桿的轉(zhuǎn)動(dòng)，螺槽的底和側(cè)壁構(gòu)成了運(yùn)動(dòng)邊的轉(zhuǎn)動(dòng)，螺槽的底和側(cè)壁構(gòu)成了運(yùn)動(dòng)邊界，而機(jī)筒壁成為靜止邊界，于是在熔界，而機(jī)筒壁成為靜止邊界，于是在熔體中建立起拖曳流動(dòng)，從而產(chǎn)生了螺桿體中建立起拖曳流動(dòng)，從而產(chǎn)生了螺桿均化段的熔體輸送。均化段的熔體輸送。.2n為了使討論簡(jiǎn)化，作如下假設(shè)：為了使討論簡(jiǎn)化，作如下假設(shè)：n（1）螺槽的幾何形狀

2、一定）螺槽的幾何形狀一定(即螺距與螺槽即螺距與螺槽深度不變深度不變)，并且全部螺槽都被熔體充滿(mǎn)。，并且全部螺槽都被熔體充滿(mǎn)。螺槽深度螺槽深度h3與螺桿直徑與螺桿直徑D之比不大于之比不大于0.07，螺槽寬度螺槽寬度W與螺槽深度與螺槽深度h3 之比大于之比大于10，在，在這種情況下，可忽略螺槽側(cè)壁和機(jī)筒、螺這種情況下，可忽略螺槽側(cè)壁和機(jī)筒、螺桿的圓弧曲面對(duì)流動(dòng)的影響，由此引起的桿的圓弧曲面對(duì)流動(dòng)的影響，由此引起的計(jì)算結(jié)果誤差小于計(jì)算結(jié)果誤差小于10；.3coscosbzbvvD n sinsinbxbvvD n（2）將螺桿的螺槽和機(jī)筒分別展開(kāi)）將螺桿的螺槽和機(jī)筒分別展開(kāi)兩個(gè)平面，令螺桿平面靜止，機(jī)

3、筒兩個(gè)平面，令螺桿平面靜止，機(jī)筒平面以速度按箭頭方向平移，如圖平面以速度按箭頭方向平移，如圖所示。設(shè)立直角坐標(biāo)系，所示。設(shè)立直角坐標(biāo)系，x軸與螺紋軸與螺紋線垂直，線垂直，y軸為螺槽深度方向，則軸為螺槽深度方向，則z沿著螺槽前進(jìn)的方向。機(jī)筒的速度沿著螺槽前進(jìn)的方向。機(jī)筒的速度沿沿z向和向和x向分解得：向分解得：245a245b.4n(3）熔體為不可壓縮的牛頓流體；）熔體為不可壓縮的牛頓流體；n(4) 整個(gè)過(guò)程為等溫、層狀、穩(wěn)定流動(dòng)，整個(gè)過(guò)程為等溫、層狀、穩(wěn)定流動(dòng)，因而熔體的粘度為常數(shù)，各流動(dòng)參數(shù)不因而熔體的粘度為常數(shù)，各流動(dòng)參數(shù)不隨時(shí)間變化；隨時(shí)間變化；n(5)忽略熔體質(zhì)量的作用。忽略熔體質(zhì)量的

4、作用。.5b.z向速度分析及生產(chǎn)率向速度分析及生產(chǎn)率Q公式推導(dǎo)公式推導(dǎo) 由于機(jī)筒與熔融物料和熔融物料層之間存在摩擦作由于機(jī)筒與熔融物料和熔融物料層之間存在摩擦作用，在機(jī)筒運(yùn)動(dòng)的影響下，由于拖曳作用，引起物料沿用，在機(jī)筒運(yùn)動(dòng)的影響下，由于拖曳作用，引起物料沿著機(jī)筒方向產(chǎn)生拖曳流動(dòng)，這種流動(dòng)也可分解為著機(jī)筒方向產(chǎn)生拖曳流動(dòng)，這種流動(dòng)也可分解為Z和和X方方向的分速度，而在向的分速度，而在y方向，則方向，則Vy=0(由于忽略了熔料的垂由于忽略了熔料的垂直運(yùn)動(dòng)直運(yùn)動(dòng))。根據(jù)流變學(xué)中的運(yùn)動(dòng)方程，可把牛頓流體在。根據(jù)流變學(xué)中的運(yùn)動(dòng)方程，可把牛頓流體在Z方向流功的運(yùn)動(dòng)方程寫(xiě)為：方向流功的運(yùn)動(dòng)方程寫(xiě)為：2222

5、22zzzzxyzzzzzvvvvvvvtxyzvvvpgzxyz .6222222zzzzxyzzzzzvvvvvvvtxyzvvvpgzxyz 該式等號(hào)左該式等號(hào)左邊代表加速邊代表加速度項(xiàng)，對(duì)高度項(xiàng)，對(duì)高粘度物料緩粘度物料緩慢層流流動(dòng)慢層流流動(dòng)來(lái)說(shuō)，可看來(lái)說(shuō)，可看作為作為0。根據(jù)假設(shè)條件，款而淺根據(jù)假設(shè)條件，款而淺的螺槽中，的螺槽中，z在在x方向的方向的流動(dòng)變化甚微，故可認(rèn)流動(dòng)變化甚微，故可認(rèn)為該項(xiàng)為為該項(xiàng)為0。由于螺槽截面形狀一定，由于螺槽截面形狀一定，且熔體充滿(mǎn)，所以該項(xiàng)且熔體充滿(mǎn)，所以該項(xiàng)為為0。忽略該項(xiàng)。忽略該項(xiàng)。.7221zdvpzd y246方程左邊為方程左邊為Z的函數(shù)，右邊為

6、的函數(shù)，右邊為y的函數(shù)，兩邊都的函數(shù)，兩邊都不依賴(lài)其它變量，所以都是常數(shù)。不依賴(lài)其它變量，所以都是常數(shù)。解以上微分方程式，一次積分得：解以上微分方程式，一次積分得：11zd vpycd yz二次積分得：二次積分得：21212zp yvcycz.821212zp yvcycz23312zbzyh yypvvhz積分常數(shù)積分常數(shù)C1、C2可由以下邊界條件求得：可由以下邊界條件求得：y0，z0（假設(shè)螺桿不動(dòng)）；（假設(shè)螺桿不動(dòng)）；yh3 時(shí)，時(shí)， z bz（粘附在機(jī)筒（粘附在機(jī)筒內(nèi)表面的流體與機(jī)筒速度相同），將以上邊界條件帶入整理得：內(nèi)表面的流體與機(jī)筒速度相同），將以上邊界條件帶入整理得：246247

7、機(jī)筒對(duì)流機(jī)筒對(duì)流體的拖曳體的拖曳作用，正作用，正流速度。流速度。由壓力引起的由壓力引起的沿沿z軸負(fù)向流動(dòng)，軸負(fù)向流動(dòng)，為壓力流或逆為壓力流或逆流。流。.930hQWvdy 螺槽寬度螺槽寬度體積流率體積流率Q為為z與螺槽截面積的乘機(jī)。與螺槽截面積的乘機(jī)。248a將式將式247帶入帶入249a中積分得：中積分得：3331212bzvW hW hpQz248b正流流量正流流量Qd逆流流量逆流流量Qp.10sinWDes i nd Ld z2232331sincossin212Dn hDhpQL3pPLL忽略忽略e均化段螺桿軸向微分長(zhǎng)度均化段螺桿軸向微分長(zhǎng)度248c22323313sincossin2

8、12Dn hD hpQL帶入帶入248b得：得：螺桿中流體是等溫牛頓流體，粘度和壓力梯度不變，壓力降為常數(shù)。螺桿中流體是等溫牛頓流體，粘度和壓力梯度不變，壓力降為常數(shù)。249.11223sincos2dDn hQ3232331313sinsin1212qD hD hppQLL 11pddQQaQQ236pdbzQhpaQvz22323313sincossin212Dn hD hpQL正流流量正流流量逆流流量逆流流量ddQQQ249a249b249c250a1，Q=0；1a0，正常擠出狀態(tài)；，正常擠出狀態(tài)； a0，Qp0，機(jī)頭打開(kāi)；，機(jī)頭打開(kāi)； a0，Q Qd。.12.13c.x向速度的分布向速

9、度的分布 熔體在熔體在x方向的流動(dòng)速度方向的流動(dòng)速度vx稱(chēng)為橫流速度，它是由于稱(chēng)為橫流速度，它是由于機(jī)筒平移，在機(jī)筒平移，在x方向的分速度方向的分速度VbxDnsin對(duì)熔體的拖對(duì)熔體的拖曳作用而引起的。同上分析，僅考慮橫流時(shí)，流體在曳作用而引起的。同上分析，僅考慮橫流時(shí)，流體在x方方向的運(yùn)動(dòng)方程可以簡(jiǎn)化為：向的運(yùn)動(dòng)方程可以簡(jiǎn)化為：22xvpxy根據(jù)邊界條件：根據(jù)邊界條件：y=0，vx=0;y=h3,vx=-vbx，將式（，將式（251）式積分二次，）式積分二次，代入邊界條件即可得：代入邊界條件即可得：2332bxxvyyhypvhx251252.14橫流僅造成流體的循環(huán)流動(dòng)，對(duì)物料的混合、塑化

10、影響很大，而與流率無(wú)關(guān)，因橫流僅造成流體的循環(huán)流動(dòng)，對(duì)物料的混合、塑化影響很大，而與流率無(wú)關(guān)，因而：而：在在x方向上方向上的單寬流率的單寬流率將式（將式（252）代入（）代入（253）進(jìn)行積分，可得）進(jìn)行積分，可得x方向的料流壓力梯度：方向的料流壓力梯度：1236b xvpxh253254將式（將式（254）代入式（）代入式（252）可得：）可得：333(2)xb xyyvvhh255300hxxQvdy可見(jiàn)橫流速度與物料粘度以及可見(jiàn)橫流速度與物料粘度以及x方向得壓力梯度無(wú)關(guān)。方向得壓力梯度無(wú)關(guān)。.15當(dāng)當(dāng)y=0和和y=2/3h3時(shí)，時(shí)，vx=0;當(dāng)當(dāng)y=h3時(shí)，時(shí)，vx=vbx;當(dāng)當(dāng)y=1/

11、3h3時(shí)，時(shí)，vx=1/3vbx螺槽內(nèi)流體速度螺槽內(nèi)流體速度x沿沿y的分布的分布.16.17d.軸向速度的分布軸向速度的分布軸向速度的分布軸向速度的分布.18sincoslzxvvv256可以將式（可以將式（247）改寫(xiě)成：）改寫(xiě)成：23333() 12zbzbzhyydpyvvhhv dzh257將式（將式（257）、式（）、式（255）及式（）及式（250）代入式（代入式（256）并整理得：）并整理得：133311sincosbyyvvahh258.19圖圖226螺槽中流休運(yùn)動(dòng)速度及運(yùn)動(dòng)軌跡示意圖螺槽中流休運(yùn)動(dòng)速度及運(yùn)動(dòng)軌跡示意圖.202.2.4.2均化段的生產(chǎn)率均化段的生產(chǎn)率n a.考慮

12、漏流存在的生考慮漏流存在的生產(chǎn)率公式產(chǎn)率公式3212fLpDQe3fpD tgppiL螺紋圈數(shù)螺紋圈數(shù)259a259b將式（將式（259b）代入式（）代入式（ 259a）得：）得：2232312LDtgQp Ee L 259c.21259d223231 0LDtgpQeL考慮漏流影響以后，得到的螺桿均化段生產(chǎn)率公式為：考慮漏流影響以后，得到的螺桿均化段生產(chǎn)率公式為：式中，式中，E是考慮機(jī)筒與螺桿偏心時(shí)所引入的偏心系數(shù)，是考慮機(jī)筒與螺桿偏心時(shí)所引入的偏心系數(shù)，一般取一般取E1.2，則，則(259c)式可以進(jìn)一步寫(xiě)成。式可以進(jìn)一步寫(xiě)成。2602222223331323sincossin21210D

13、n hD hpDtgpQLeL .22 用用p代替均化段螺桿的壓力降肯定是有誤差的，但是在正常代替均化段螺桿的壓力降肯定是有誤差的，但是在正常生產(chǎn)條件下，壓力不會(huì)太高，生產(chǎn)條件下，壓力不會(huì)太高，也很小，也很小，Qp和和Ql在在Q中不應(yīng)中不應(yīng)占太大的比例，因而這樣假設(shè)引起的誤差不算太大。占太大的比例，因而這樣假設(shè)引起的誤差不算太大。由于這里離機(jī)筒壁較近，溫度一般較高，并且剪切比較由于這里離機(jī)筒壁較近，溫度一般較高，并且剪切比較高，所以高，所以2要比要比1低。為了計(jì)算方便起見(jiàn)，均化段兩端低。為了計(jì)算方便起見(jiàn)，均化段兩端的壓力降往往用整個(gè)螺桿的壓力降代替，此值等于的壓力降往往用整個(gè)螺桿的壓力降代替，

14、此值等于機(jī)頭壓力機(jī)頭壓力p，這樣式（，這樣式（260）還可寫(xiě)成：）還可寫(xiě)成：2222223331323sincossin21210Dn hD hpDtgpQLeL 261.23b.擠出機(jī)的工作點(diǎn)擠出機(jī)的工作點(diǎn)12BCQA np2231sincos2ADh32331sin12BD hL把式（把式（261）寫(xiě)成如下的形式：）寫(xiě)成如下的形式：262式中：式中：262a262b262c2233110CDtge L.2422max31sincos2QDn h 12max21A npBC 227 擠出機(jī)工作點(diǎn)擠出機(jī)工作點(diǎn).25口模的流量與通過(guò)機(jī)頭壓力降之間的關(guān)系為：口模的流量與通過(guò)機(jī)頭壓力降之間的關(guān)系為：

15、3pQK1231111Kkkk口模形狀或阻力系數(shù)口模形狀或阻力系數(shù)機(jī)頭處物料的粘度機(jī)頭處物料的粘度在實(shí)際生產(chǎn)中，各種機(jī)頭的流道是由不同截面形狀的流在實(shí)際生產(chǎn)中，各種機(jī)頭的流道是由不同截面形狀的流道串聯(lián)組成的，若各種形狀流道的阻力系數(shù)分別為道串聯(lián)組成的，若各種形狀流道的阻力系數(shù)分別為k1、k2、k3.，則整個(gè)機(jī)頭的阻力系數(shù)由下式計(jì)算。，則整個(gè)機(jī)頭的阻力系數(shù)由下式計(jì)算。.26n顯然，擠出機(jī)是螺桿與機(jī)頭口模安裝在一起而進(jìn)行工顯然，擠出機(jī)是螺桿與機(jī)頭口模安裝在一起而進(jìn)行工作的。由于物料不可壓縮，并且連續(xù)穩(wěn)定自螺桿流向作的。由于物料不可壓縮，并且連續(xù)穩(wěn)定自螺桿流向機(jī)頭口模而成為一定形狀的制品，螺桿的流率

16、、壓力機(jī)頭口模而成為一定形狀的制品，螺桿的流率、壓力與口模的流率、壓力應(yīng)應(yīng)相等。在圖與口模的流率、壓力應(yīng)應(yīng)相等。在圖227中，螺桿特中，螺桿特性線性線AB與口模特性線與口模特性線OK1的交點(diǎn)的交點(diǎn)C，稱(chēng)為擠出機(jī)的工，稱(chēng)為擠出機(jī)的工作點(diǎn)，該點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的作點(diǎn)，該點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的Qc即為擠出機(jī)在操作條件下的生即為擠出機(jī)在操作條件下的生產(chǎn)率，產(chǎn)率，Pc即為操作條件下的機(jī)頭壓力，若不計(jì)及漏流即為操作條件下的機(jī)頭壓力，若不計(jì)及漏流的影響，同時(shí)令螺桿與機(jī)頭中物料的粘度相等，均以的影響，同時(shí)令螺桿與機(jī)頭中物料的粘度相等，均以符號(hào)符號(hào)表示，則表示，則Qc和和P c數(shù)值可由下式算出：數(shù)值可由下式算出：ck A nQkBc

17、AnpkB.27圖圖230所示的直線所示的直線3、4可以發(fā)可以發(fā)現(xiàn)：當(dāng)機(jī)頭壓力小于現(xiàn)：當(dāng)機(jī)頭壓力小于p* 時(shí)，深時(shí)，深槽螺桿的生產(chǎn)率高；當(dāng)機(jī)頭壓槽螺桿的生產(chǎn)率高；當(dāng)機(jī)頭壓力大于力大于p*時(shí)，情況正好相反。時(shí)，情況正好相反。因此在選擇螺桿時(shí)，要注意和因此在選擇螺桿時(shí)，要注意和機(jī)頭的配合使用：低阻力機(jī)頭機(jī)頭的配合使用：低阻力機(jī)頭選用深螺槽螺桿，而高阻力機(jī)選用深螺槽螺桿，而高阻力機(jī)頭，則宜選用淺螺槽螺桿。也頭，則宜選用淺螺槽螺桿。也可發(fā)現(xiàn)，淺螺槽螺桿的特性線可發(fā)現(xiàn)，淺螺槽螺桿的特性線較平坦，壓力變化時(shí)對(duì)生產(chǎn)率較平坦，壓力變化時(shí)對(duì)生產(chǎn)率的影響較小，因而對(duì)不同阻力的影響較小，因而對(duì)不同阻力的機(jī)頭的適應(yīng)性

18、較好，亦即更的機(jī)頭的適應(yīng)性較好，亦即更換不同阻力的機(jī)頭后，生產(chǎn)率換不同阻力的機(jī)頭后，生產(chǎn)率的變化不會(huì)很大。的變化不會(huì)很大。圖圖230槽深不同螺桿工作情況槽深不同螺桿工作情況1低阻力模頭低阻力模頭 2告阻力模頭告阻力模頭 3深深h3螺桿螺桿 4淺淺h3螺桿螺桿.282.2.4.3對(duì)生產(chǎn)率公式的討論對(duì)生產(chǎn)率公式的討論na.機(jī)頭壓力與生產(chǎn)率的關(guān)系機(jī)頭壓力與生產(chǎn)率的關(guān)系n流量公式說(shuō)明流量公式說(shuō)明Qd與壓力無(wú)關(guān)，而與壓力無(wú)關(guān)，而QP與與Ql都與都與p成成正比，因而生產(chǎn)率正比，因而生產(chǎn)率Q將隨將隨p 上升而下降，說(shuō)明在其上升而下降，說(shuō)明在其它條件相同時(shí)，機(jī)頭壓力增加，則擠出產(chǎn)量下降，它條件相同時(shí)，機(jī)頭壓力

19、增加，則擠出產(chǎn)量下降，但卻有利于物料混合和塑化。當(dāng)?shù)珔s有利于物料混合和塑化。當(dāng)Q0，即擠出機(jī)，即擠出機(jī)斷流時(shí)斷流時(shí)(實(shí)際生產(chǎn)中，若發(fā)生過(guò)濾網(wǎng)堵塞，則類(lèi)似實(shí)際生產(chǎn)中，若發(fā)生過(guò)濾網(wǎng)堵塞，則類(lèi)似這種狀況這種狀況)，壓力達(dá)到最大。，壓力達(dá)到最大。2222223331323sincossin21210Dn hD hpDtgpQLeL .29b.轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)率的關(guān)系轉(zhuǎn)速與生產(chǎn)率的關(guān)系 Qd與與n成正比關(guān)系。但當(dāng)成正比關(guān)系。但當(dāng)n增大到一定值時(shí)，生產(chǎn)率增大到一定值時(shí)，生產(chǎn)率上升也會(huì)明顯變慢，其原因是上升也會(huì)明顯變慢，其原因是n上升得很大時(shí)，熔融物上升得很大時(shí)，熔融物出于剪切生熱的熱量大大增加，至使?jié)穸壬仙?，?/p>

20、度下出于剪切生熱的熱量大大增加，至使?jié)穸壬仙?，粘度下降，使降，使Qp、Ql增加，導(dǎo)致生產(chǎn)率的增加緩慢；同時(shí)，當(dāng)增加，導(dǎo)致生產(chǎn)率的增加緩慢；同時(shí)，當(dāng)n增加而造成剪切速率增加達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，擠出物呈增加而造成剪切速率增加達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，擠出物呈現(xiàn)熔體破裂現(xiàn)象，使制品表面質(zhì)量下降。所以靠增加轉(zhuǎn)現(xiàn)熔體破裂現(xiàn)象，使制品表面質(zhì)量下降。所以靠增加轉(zhuǎn)速來(lái)提高生產(chǎn)率是有限度的。速來(lái)提高生產(chǎn)率是有限度的。C.C.均化段螺紋深度均化段螺紋深度h h3 3對(duì)生產(chǎn)率的影響對(duì)生產(chǎn)率的影響 螺桿深度螺桿深度h3對(duì)生產(chǎn)率對(duì)生產(chǎn)率Q的影響是雙重的：的影響是雙重的：Qd正比于也正比于也的一次方。的一次方。Qp卻正比于卻正比于h3

21、 的三次方。即若的三次方。即若h3 增加一倍，增加一倍，則則Qd也增加一倍，而也增加一倍，而Qp增加八倍。增加八倍。2222223331323sincossin21210Dn hD hpDtgpQLeL .30d.計(jì)量段長(zhǎng)度計(jì)量段長(zhǎng)度L3對(duì)生產(chǎn)率的影響對(duì)生產(chǎn)率的影響n(yōu) 由產(chǎn)率公式看出，當(dāng)由產(chǎn)率公式看出，當(dāng)L3增加時(shí)，增加時(shí)，Qp成正比地減少，成正比地減少，對(duì)正流流量對(duì)正流流量Qd無(wú)影響，因此生產(chǎn)率無(wú)影響，因此生產(chǎn)率Q是上升的。圖是上升的。圖231是不同的是不同的L3 螺桿特性線的比較，由圖可看出，螺桿特性線的比較，由圖可看出，L3 增增加時(shí)，減少逆流和漏流，使螺桿特性線趨于平坦。加時(shí)，減少逆流

22、和漏流，使螺桿特性線趨于平坦。e.螺紋升角螺紋升角對(duì)生產(chǎn)率的影響對(duì)生產(chǎn)率的影響n(yōu) 由式由式(261)看出，螺紋升角對(duì)生產(chǎn)率看出，螺紋升角對(duì)生產(chǎn)率Q的影響是復(fù)的影響是復(fù)雜的，當(dāng)其它條件一定時(shí)，對(duì)牛頓流體等溫?cái)D出，可雜的，當(dāng)其它條件一定時(shí)，對(duì)牛頓流體等溫?cái)D出，可以證明以證明30時(shí)，擠出機(jī)的生產(chǎn)率最大。時(shí)，擠出機(jī)的生產(chǎn)率最大。2222223331323sincossin21210Dn hD hpDtgpQLeL .31f.螺桿與機(jī)筒間隙對(duì)生產(chǎn)率的影響螺桿與機(jī)筒間隙對(duì)生產(chǎn)率的影響n(yōu)式式(261)表示表示Ql與與3成正比。當(dāng)成正比。當(dāng)比比h3小得多時(shí)，小得多時(shí)， Ql遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于小于Qp；當(dāng)；當(dāng)較大時(shí)，生產(chǎn)

23、率會(huì)明顯地下降，參見(jiàn)圖較大時(shí)，生產(chǎn)率會(huì)明顯地下降，參見(jiàn)圖232螺桿長(zhǎng)期工作后，由于磨損而使間隙螺桿長(zhǎng)期工作后，由于磨損而使間隙 變大，當(dāng)變大，當(dāng)?shù)竭_(dá)一定程度后，就不能再繼續(xù)使用了。到達(dá)一定程度后，就不能再繼續(xù)使用了。2222223331323sincossin21210Dn hD hpDtgpQLeL .322.2.4.4生產(chǎn)率公式的修正生產(chǎn)率公式的修正螺紋側(cè)壁對(duì)流動(dòng)影響的修正螺紋側(cè)壁對(duì)流動(dòng)影響的修正機(jī)筒和螺桿表面曲率影響的修正機(jī)筒和螺桿表面曲率影響的修正螺紋深度方向上溫度變化的修正螺紋深度方向上溫度變化的修正.332.2.4.5均化段流動(dòng)理論對(duì)功率消耗的均化段流動(dòng)理論對(duì)功率消耗的分析分析如圖

24、如圖236所示，在展開(kāi)的螺所示，在展開(kāi)的螺槽平面上，取微元流體物料槽平面上，取微元流體物料為為dz，微元物料所消耗的功，微元物料所消耗的功率為：率為： dp dp1十十dp2 (274)式中式中 dp1 微元物料在螺微元物料在螺槽內(nèi)消耗的功率，槽內(nèi)消耗的功率，dp2 微元物料在螺棱內(nèi)消耗的功微元物料在螺棱內(nèi)消耗的功率。率。功率計(jì)算的分析功率計(jì)算的分析.34由于機(jī)筒以由于機(jī)筒以vb運(yùn)動(dòng)，根據(jù)功的定義：運(yùn)動(dòng)，根據(jù)功的定義：zddy3322bzzyhddpdyhdzyh3時(shí)時(shí)332bzh dphdz =sinWDsindldz223323113sin2cosDn hDndpdPdlh 2231sincos2dQDn h 3321123cosdQDndPdldph.35假定把螺棱間隙中的流動(dòng)亦簡(jiǎn)化為機(jī)筒假定把螺棱間隙中的流動(dòng)亦簡(jiǎn)化為機(jī)筒的拖曳流動(dòng)，即在間隙中的剪切力：的拖曳流動(dòng)，即在間隙