直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運(yùn)行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點(diǎn)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1. 直流鍋爐的靜態(tài)和動態(tài)特性以及運(yùn)行參數(shù)的調(diào)節(jié)特點(diǎn)1.1. 概述鍋爐正常運(yùn)行是指單元機(jī)組啟動后的鍋爐運(yùn)行過程。鍋爐是單元機(jī)組中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，鍋爐與汽輪發(fā)電機(jī)之間存在著相互聯(lián)系、相互影響、相互依賴的運(yùn)行關(guān)系。鍋爐正常運(yùn)行內(nèi)容主要是監(jiān)視和調(diào)整各種狀態(tài)參數(shù)，滿足汽輪發(fā)電機(jī)對蒸汽流量、蒸汽參數(shù)的要求，并保持鍋爐長期連續(xù)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。鍋爐各種狀態(tài)參數(shù)之間的運(yùn)行關(guān)系、變化規(guī)律稱為鍋爐運(yùn)行特性，它有靜態(tài)特性和動態(tài)特性兩種。鍋爐在各個(gè)工況的穩(wěn)定狀態(tài)下，各種狀態(tài)參數(shù)都有確定的數(shù)值，稱為靜態(tài)特性。例如，不同的燃料量就有相應(yīng)的蒸汽流量、相應(yīng)的受熱面吸熱量、相應(yīng)的汽溫與汽壓等，這些都是鍋

2、爐的靜態(tài)特性。鍋爐從一個(gè)工況變到另一個(gè)工況的過程中，各種狀態(tài)參數(shù)隨著時(shí)間而變化，最終到達(dá)一個(gè)新的穩(wěn)定狀態(tài)。各種狀態(tài)參數(shù)在變工況中隨著時(shí)間變化的方向、歷程和速度等稱為鍋爐的動態(tài)特性。鍋爐在正常運(yùn)行中，各種狀態(tài)參數(shù)的變化是絕對的，穩(wěn)定不變是相對的。因?yàn)?，鍋爐經(jīng)常受到各種內(nèi)外干擾，往往在一個(gè)動態(tài)過程尚未結(jié)束時(shí)，又來了另一個(gè)動態(tài)過程。鍋爐的靜態(tài)特性與動態(tài)特性表明各種狀態(tài)參數(shù)隨時(shí)偏離設(shè)計(jì)值。鍋爐正常運(yùn)行的任務(wù)就是要使各種狀態(tài)參數(shù)不論在靜態(tài)或動態(tài)過程都應(yīng)在允許的安全、經(jīng)濟(jì)范圍內(nèi)波動，這必須要通過調(diào)節(jié)手段才能實(shí)現(xiàn)。鍋爐正常運(yùn)行調(diào)節(jié)可分為自動調(diào)節(jié)和人工調(diào)節(jié)兩種，高參數(shù)大型鍋爐廣泛采用高度的自動調(diào)節(jié)，以確保靜態(tài)

3、與動態(tài)過程各種狀態(tài)參數(shù)的偏離在允許范圍內(nèi)。鍋爐正常運(yùn)行還要注意爐內(nèi)燃燒穩(wěn)定，防止受熱面結(jié)渣、積灰，高低溫腐蝕、磨損，防止各級受熱面管金屬超溫。正常運(yùn)行還要監(jiān)視給水、鍋水與蒸汽品質(zhì)，并進(jìn)行正確的鍋水處理。1.2. 過熱汽溫靜態(tài)特性 直流鍋爐各級受熱面串聯(lián)連接，水的加熱與汽化、蒸汽的過熱三個(gè)階段的分界點(diǎn)在受熱面中的位置不固定而隨工況變化。由此而形成了直流鍋爐不同于汽包鍋爐的汽溫靜態(tài)特性。 對有再熱器的直流鍋爐，建立熱量平衡式穩(wěn)定工況下，以給水為基準(zhǔn)的過熱蒸汽總焓升可按下式計(jì)算式中 鍋爐輸入熱量，kJ/kg; 鍋爐效率； 、 給水焓、過熱器出口焓，kJ/kg; 再熱器相對吸熱量， ； 再熱器吸熱量，

4、kJ/kg。G給水流量，等于蒸汽流量，kgs；B鍋爐燃料量，kgs； 1.2.1. 煤水比B/G直流鍋爐保持燃料量和給水流量比例，主蒸汽焓(溫度)可保持不變。對于亞臨界鍋爐， 。若保持給水流量不變，燃料量增加10%,則過熱蒸汽出口焓將增加216kJ/kg，相應(yīng)的溫升約為100；如果熱負(fù)荷不變，而工質(zhì)流量減少10%，則過熱蒸汽焓增為247kJ/kg，相應(yīng)的溫升約 110。 1.2.2. 燃料發(fā)熱量燃料發(fā)熱量變大，主蒸汽溫度升高；1.2.3. 鍋爐效率當(dāng)鍋爐效率降低時(shí)，過熱汽溫將下降。運(yùn)行中爐膛結(jié)焦、過熱器結(jié)焦、風(fēng)量偏大，都會使排煙損失增大，效率降低；燃燒不完全也是鍋爐效率下降的一個(gè)因素。上述情況

5、出現(xiàn)時(shí)均會使煤水比發(fā)生變化。1.2.4. 給水溫度當(dāng)給水溫度降低時(shí)，若保持煤水比不變，則由上式可知，過熱器出口焓（汽溫）將隨之降低。只有調(diào)大煤水比，使之與增大了的過熱蒸汽總焓升相對應(yīng)，才能保持汽溫穩(wěn)定。1.2.5. 過量空氣系數(shù)爐內(nèi)過量空氣系數(shù)主要是通過再熱器相對吸熱量的變化而影響過熱汽溫的。當(dāng)爐內(nèi)送風(fēng)量增大時(shí)，對流式再熱器的吸熱量因煙氣流量的增大而增加，而輻射式再熱器的吸熱量則基本不變，因此再熱器總吸熱量及相對吸熱量增大，在煤水比未變動的情況下，根據(jù)上式過熱器出口汽溫將降低。運(yùn)行中也需要改變設(shè)定的煤水比。1.2.6. 變壓運(yùn)行變壓運(yùn)行時(shí)的主蒸汽壓力是鍋爐負(fù)荷函數(shù)。當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)主蒸汽壓力下降，

6、與之相應(yīng)的工質(zhì)理論熱量（從給水加熱至額定出口汽溫所必須吸收的熱量）增大，如煤水比不變，則汽溫將下降。如保持汽溫，則煤水比按比例增加。 1.3. 再熱汽溫靜態(tài)特性對于再熱汽溫穩(wěn)定工況下，再熱器出口焓值 (kJ/kg)按下式計(jì)算 式中 再熱器進(jìn)口焓值，kJ/kg； d 再熱汽流量占主蒸汽流量的份額。在任何負(fù)荷下，當(dāng)燃料量與給水量成比例變化時(shí)，即可保證再熱汽溫為額定值。這個(gè)結(jié)論與主汽溫調(diào)節(jié)的要求是一致的。煤發(fā)熱量、過量空氣系數(shù)、受熱面結(jié)焦、定壓運(yùn)行、滑壓運(yùn)行方式等對再熱汽溫影響的分析與過熱汽溫相仿。隨著煤熱值、過量空氣的增加，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫升高；滑壓運(yùn)行比定壓運(yùn)行更易于穩(wěn)定再熱汽溫。1.3.

7、1. 煤發(fā)熱量煤發(fā)熱量增加，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫升高1.3.2. 過量空氣系數(shù)過量空氣的增加，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫升高1.3.3. 受熱面結(jié)焦?fàn)t膛水冷壁或過熱器受熱面結(jié)焦時(shí)，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫升高。而再熱器受熱面結(jié)焦時(shí)，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫降低。1.3.4. 高排溫度高排溫度升高時(shí)，在煤水比不變時(shí)再熱汽溫升高。1.3.5. 火焰中心高度當(dāng)火焰中心升高時(shí)，爐膛出口煙溫顯著上升，再熱器無論顯示何種汽溫特性，其出口汽溫均將升高。此時(shí)，水冷壁受熱面的下部利用不充分，致使1kg工質(zhì)在鍋爐內(nèi)的總吸熱量減少，由于再熱蒸汽的吸熱是增加的，所以過熱蒸汽吸熱減少，過熱汽溫降低。1.4. 汽壓靜態(tài)特性直流

8、鍋爐壓力是由系統(tǒng)的質(zhì)量平衡、熱量平衡以及工質(zhì)流動壓力降等因素決定的。1.4.1. 燃料量擾動假設(shè)燃料量增加B，汽輪機(jī)調(diào)速汽閥開度不變，下面從三種情況分析新工況汽壓。1.4.1.1. 給水流量隨燃料量增加，保持煤水比不變，則由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.2. 給水流量保持不變，煤水比上升，為維持汽溫必須增加減溫水流量，同樣由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.1.3. 給水流量和減溫水流量都不變，則汽溫升高，蒸汽容積增大，汽壓也有些上升。如汽溫升高在許可小范圍內(nèi)，則汽壓無明顯變化。1.4.2. 給水流量擾動給水流量增加G，汽輪機(jī)調(diào)速汽閥開度不變，也有三種情況。1.4.2.1. 燃料量隨給

9、水流量增加，保持煤水比不變，由于蒸汽流量增大使汽壓上升。1.4.2.2. 燃料量不變，減小減溫水流量保持汽溫，則汽壓不變。1.4.2.3. 燃料量和減溫水量都不變，如汽溫下降在許可范圍內(nèi)，則汽壓上升。1.4.3. 汽輪機(jī)調(diào)門擾動若汽輪機(jī)調(diào)門開大k，而燃料量和給水流量均不變，由于工況穩(wěn)定后，汽輪機(jī)排汽量仍等于給水流量，并未變化。根據(jù)汽輪機(jī)調(diào)門的壓力一流量特性可知，汽壓降低。1.5. 直流鍋爐動態(tài)特性1.5.1. 動態(tài)過程鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量變化1.5.1.1. 物理現(xiàn)象直流鍋爐受熱面可簡化成省煤器、水冷壁、過熱器三個(gè)受熱管段串聯(lián)組成(圖61)。水通過省煤器進(jìn)行加熱，水冷壁進(jìn)口為欠焓水，在水冷壁中進(jìn)行加

10、熱、汽化和蒸汽微過熱，蒸汽通過過熱器加熱。省煤器受熱管段長度為lsm。，水冷壁受熱管段長度分為熱水段lrs、蒸發(fā)段lzf和微過熱段lq三段，過熱器受熱管段長度為lgr。燃料量或給水流量擾動，會使水冷壁熱水段、蒸發(fā)段和微過熱段長度發(fā)生變化，從而使鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量發(fā)生變化。例如，燃料量增加使受熱面熱負(fù)荷增大，lrs縮短、lzf縮短、lq增長，部分空間的貯水轉(zhuǎn)變成蒸汽，短時(shí)間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量大于給水質(zhì)量流量。又如，給水流量增大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大，短時(shí)間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。由于鍋內(nèi)貯存水量發(fā)生變化而使蒸汽質(zhì)量流量增加或減小的部分稱為附加

11、蒸發(fā)量。圖62為燃料量擾動B、附加蒸發(fā)量D動態(tài)過程。圖中Ggs與Ggr之間的陰影面積表示鍋內(nèi)工質(zhì)貯存量的變動。 給水流量增大，使lrs增長、lzf增長、lq縮短，部分蒸汽空間轉(zhuǎn)變成水空間，貯存水量增大，短時(shí)間內(nèi)蒸汽質(zhì)量流量小于給水質(zhì)量流量。儲水空間由工況1變成工況2。如下圖所示：規(guī)律：壓力高的鍋爐，汽水密度差小，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化值較小：鍋爐負(fù)荷高，在相同的鍋爐燃料量和給水質(zhì)量流量擾動下，貯水量變化M值較小。此外，如給水流量擾動G，動態(tài)過程中由于G與M對蒸汽流量有相反的作用，故開始時(shí)蒸汽流量基本不變，待M的作用消失后，蒸汽流量等于給水流量(圖64)；在燃料量與給

12、水流量同時(shí)比例增加的情況下，蒸汽流量較快地增加，直至與給水流量相等。1.5.2. 汽溫汽壓動態(tài)特性1.5.2.1. 燃料量擾動燃料量擾動B>0，動態(tài)過程鍋內(nèi)貯存水量減少，使蒸汽質(zhì)量流量Ggr先上升而后回復(fù)至等于給水流量Ggs。主蒸汽溫度tgr開始時(shí)由于Ggr上升而下降，后來由于B作用而升高。主蒸汽壓力pgr開始時(shí)由于Ggr上升而升高，后來由于主蒸汽溫度上升而保持在較高數(shù)值。上述動態(tài)過程示于圖65。1.5.2.2. 給水流量擾動給水流量擾動G>0，鍋內(nèi)貯存水量增加和給水流量增加的共同作用，使蒸汽流量Ggr過一段時(shí)間后才逐漸上升至等于Ggs。主蒸汽溫度tgr，開始時(shí)由于Ggr不變而不變

13、，后來由于Ggr上升而下降。主蒸汽壓力pgr隨著Ggr增大而上升，后來由于主蒸汽溫度下降而有些回落。上述動態(tài)過程示于圖66。1.5.2.3. 汽輪機(jī)調(diào)速汽閥開度擾動汽輪機(jī)調(diào)速汽閥開度擾動>0，蒸汽質(zhì)量流量Ggr隨著增大，后來由于主蒸汽壓力pgr下降而逐漸回復(fù)至等于給水質(zhì)量流量Ggs。主蒸汽壓力開始時(shí)下降較快，隨著蒸汽質(zhì)量流量和給水質(zhì)量流量逐步接近，汽壓下降速度減慢，最后穩(wěn)定在較低數(shù)值。主蒸汽溫度由于蒸汽質(zhì)量流量增大而下降，最終蒸汽質(zhì)量流量等于給水質(zhì)量流量，并由于給水質(zhì)量流量和燃料量沒有變化，主蒸汽溫度恢復(fù)至原來值。在給水壓力和給水門開度不變的條件下，由于汽壓降低，給水流量實(shí)際上是自動增加

14、的。這樣，平衡后的給水流量和蒸汽流量有所增加。在燃料量不變的情況下，這意味著單位工質(zhì)吸熱量必定減小，或者說出口汽溫（焓）必定減小。上述動態(tài)過程示于圖67。1.5.3. 鍋爐壓力對動態(tài)特性的影響前已述，附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性有很大的影響。我們還知道，鍋爐壓力越高，附加蒸發(fā)量越小，故鍋爐低壓時(shí)附加蒸發(fā)量對動態(tài)特性的影響大，鍋爐高壓時(shí)小。在超臨界區(qū)運(yùn)行時(shí)，動態(tài)特性與亞臨界鍋爐相似，但變化過程較為和緩。燃料量B增加時(shí)，鍋爐熱水、過熱段的邊界發(fā)生移動，盡管沒有蒸發(fā)段，但熱水、過熱段的比體積差異也會使工質(zhì)貯存量在動態(tài)過程中有所減小。因此出口蒸汽量稍大于入口給水量直至穩(wěn)態(tài)下建立新的平衡。由于上述特點(diǎn)，超臨界機(jī)

15、組在燃料量、給水量和功率擾動時(shí)的動態(tài)特性，受蒸汽量波動的影響較小，如燃料量擾動時(shí)，抑制過熱汽溫變化的因素主要是金屬貯熱，而較少受蒸汽量影響，因而過熱汽溫變化得就快一些；而汽壓的波動則基本上產(chǎn)生于汽溫的變化，變得較為和緩。1.6. 直流爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)1.6.1. 直流鍋爐的調(diào)節(jié)特點(diǎn)直流鍋爐燃燒調(diào)節(jié)本身和汽包鍋爐一樣，但是燃料量調(diào)節(jié)依據(jù)與汽包鍋爐不同。汽包鍋爐主要根據(jù)汽包壓力調(diào)節(jié)燃料量，直流鍋爐主要根據(jù)蒸汽溫度和燃料量給水質(zhì)量流量比例調(diào)節(jié)燃料量。下面主要分析直流鍋爐主蒸汽壓力與主蒸汽溫度的調(diào)節(jié)特點(diǎn)。1.6.1.1. 燃料量給水質(zhì)量流量比例直流鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)應(yīng)同時(shí)調(diào)節(jié)燃料量B與給水質(zhì)量流量G，保持比例，

16、才能在滿足負(fù)荷要求的同時(shí)，維持主蒸汽壓力與主蒸汽溫度穩(wěn)定。調(diào)節(jié)給水質(zhì)量流量是為了保持鍋爐進(jìn)出質(zhì)量流量之間的平衡，調(diào)節(jié)燃料量是為了保持鍋爐進(jìn)出能量之間的平衡。在直流鍋爐中，負(fù)荷變化時(shí)，應(yīng)同時(shí)變更給水量和燃料量，并嚴(yán)格保持其固定比例，否則給水量或燃料量的單獨(dú)變化或給水量、燃料量不按比例的同時(shí)變化都會導(dǎo)致過熱汽溫的大幅度變化。這是因?yàn)橹绷鳡t的加熱、蒸發(fā)和過熱三區(qū)段的分界點(diǎn)有了移動，亦即三區(qū)段受熱面長度(或受熱面積)發(fā)生變化，因而必然會引起過熱汽溫的變化。例如，給水量不變，而燃料量增加時(shí)，由于各區(qū)段受熱面的吸熱量增加，開始蒸發(fā)點(diǎn)和開始過熱點(diǎn)都提前，使加熱和蒸發(fā)區(qū)段縮短，而過熱區(qū)段變長，因而出口過熱汽溫

17、升高；相反，給水量不變而燃料量減少時(shí)，出口過熱汽溫降低。再如，燃料量不變而給水量增加時(shí)，由于工質(zhì)總需要熱量增多，以致開始蒸發(fā)點(diǎn)和開始過熱點(diǎn)都推后，使加熱段和蒸發(fā)段延長，而過熱段縮短，因而出口過熱汽溫降低；相反，燃料量不變而給水量減少時(shí)，出口過熱汽溫升高。如果上述兩種不平衡同時(shí)發(fā)生或發(fā)生其中之一，都會引起主蒸汽壓力與主蒸汽溫度的變化。因此，直流鍋爐調(diào)節(jié)的基本特點(diǎn)就是保持給水質(zhì)量流量和蒸汽質(zhì)量流量平衡的同時(shí)還要保持燃料量和給水質(zhì)量流量的比例。1.6.1.2. 汽溫信號發(fā)生燃料量或給水流量擾動，主蒸汽溫度的響應(yīng)滯遲時(shí)間與飛升時(shí)間都較長，這對調(diào)節(jié)很不利。為了改善直流鍋爐主蒸汽溫度調(diào)節(jié)品質(zhì)，取靠近過熱器

18、進(jìn)口處的微過熱蒸汽作為調(diào)節(jié)汽溫信號。一般微過熱蒸汽的動態(tài)特性=40100s，=100300s。這個(gè)微過熱蒸汽的汽溫信號稱為中間點(diǎn)溫度。中間點(diǎn)溫度的過熱度很重要，選擇高了，與變大，調(diào)節(jié)品質(zhì)變差；選擇低了，變負(fù)荷時(shí)可能落入飽和區(qū)，就失去了溫度信號意義。我廠直流鍋爐中間點(diǎn)溫度選在汽水分離器出口，它有以下好處：a 擾動響應(yīng)快，如燃料量擾動B>0，爐膛輻射傳熱量變化遠(yuǎn)比煙道對流傳熱量變化快；b 中間點(diǎn)在兩級噴水減溫之前，基本上不受減溫水流量變化的影響；c 在鍋爐負(fù)荷(35100)MCR范圍內(nèi)，汽水分離器出口始終處于微過熱狀態(tài)，溫度反應(yīng)靈敏。1.6.1.3. 減溫水直流鍋爐過熱器中間常設(shè)置23個(gè)減溫

19、水噴水點(diǎn)(減溫器)，總減溫水量為MCR工況蒸汽流量的410。但是，它與汽包鍋爐不同，直流鍋爐減溫水只能作為暫時(shí)的汽溫調(diào)節(jié)手段。因?yàn)?，直流鍋爐在一定的蒸汽流量下，減溫水量增加，給水流量就要減少。結(jié)果使減溫水噴水點(diǎn)前的工質(zhì)焓上升，在總體上抵消了減溫水的作用。相反，減溫水噴水點(diǎn)前的汽溫上升，管壁金屬溫度也隨著升高，有可能發(fā)生金屬超溫的危險(xiǎn)。因此，除了作為控制受熱面金屬溫度的減溫水外，作為調(diào)節(jié)汽溫為目的的減溫水應(yīng)少用或不用為好。1.6.1.4. 要有較好的自動調(diào)節(jié)設(shè)備汽包鍋爐的水容積比較大，又有厚壁汽包及下降管等，因而工質(zhì)與金屬的蓄(儲)熱能力較大。鍋爐的儲熱能力就是當(dāng)運(yùn)行工況改變時(shí)，鍋爐在一定的時(shí)間

20、內(nèi)自行保持平衡的能力。譬如，壓力降低時(shí)，鍋爐放出蓄熱，從而產(chǎn)生“附加蒸發(fā)量”，以暫時(shí)平衡(補(bǔ)充)蒸發(fā)量的不足，減緩壓力下降的速度；壓力上升時(shí)，鍋爐增加蓄熱而起著減少蒸發(fā)量的作用。直流鍋爐采用薄管壁，小管徑的管子，沒有厚壁汽包、下降管，因此其水容積小，因而其工質(zhì)與金屬的儲熱能力較小，故直流鍋爐自行保持平衡的能力較差。因此，當(dāng)運(yùn)行工況發(fā)生相同的變化時(shí)，直流鍋爐運(yùn)行參數(shù)的變化速度比汽包爐要快得多，直流鍋爐對自動調(diào)節(jié)設(shè)備及系統(tǒng)在可靠性、靈敏度、穩(wěn)定性等方面的要求比汽包鍋爐高。儲熱能力小有不利的一面，但也有有利的一面。正由于貯熱能力小，當(dāng)主動調(diào)節(jié)時(shí)，參數(shù)變化比較迅速，能很快適應(yīng)工況的變動。1.6.2.

21、汽溫和汽壓的調(diào)節(jié)1.6.2.1. 汽溫調(diào)節(jié)給水與燃料復(fù)合擾動時(shí)的動態(tài)特性是兩者單獨(dú)擾動時(shí)動態(tài)特性之和，當(dāng)給水與燃料按比例變化時(shí)，蒸發(fā)量D立即變化，然后穩(wěn)定在新的數(shù)值上，過熱汽溫則保持原來數(shù)值上(額定汽溫)。這就是說明嚴(yán)格控制煤水比是直流爐參數(shù)調(diào)節(jié)的關(guān)鍵。保持煤水比BG，則可維持過熱器出口汽溫不變。反過來說，BG的變化則是汽溫變動的主要原因。因此，在直流鍋爐中，汽溫調(diào)節(jié)可通過給水量與燃料量的調(diào)節(jié)來實(shí)現(xiàn)。在實(shí)際運(yùn)行中，由于給煤量的控制不可能很精確，因而只能把保持煤水比作為粗調(diào)節(jié)，而另外用噴水減溫作為細(xì)調(diào)節(jié)，當(dāng)汽溫偏低時(shí)，首先應(yīng)適當(dāng)增加燃料量或減少給水量，使汽溫升高，然后再以噴水精確保持汽溫。當(dāng)汽溫

22、偏高時(shí)，首先應(yīng)適當(dāng)減少燃料量或增加給水量，使汽溫降低，然后再以噴水量來調(diào)節(jié)汽溫。由于直流爐蒸發(fā)管內(nèi)的不穩(wěn)定動態(tài)過程中交變區(qū)內(nèi)交變工質(zhì)(水變汽)的變化以及過熱器管壁金屬儲熱的影響，過熱汽溫變化有較大的遲延(時(shí)滯)，而且越接近過熱器出口、遲延時(shí)間越大。所以，若用過熱器出口汽溫作為調(diào)節(jié)煤水比，則調(diào)節(jié)過遲，不可能保持穩(wěn)定的汽溫，必須用中間點(diǎn)汽溫作為超前調(diào)節(jié)信號，使調(diào)節(jié)操作提前。調(diào)節(jié)時(shí)只要利用煤水比手段來保持中間點(diǎn)溫度在一定值(相當(dāng)于汽包爐過熱器人口端固定)。而中間點(diǎn)至過熱器出口之間的，則采用噴水減溫器來適應(yīng)過熱器的工況變化及維持規(guī)定的過熱器出口汽溫。中間點(diǎn)的位置越靠近過熱器人口，則汽溫調(diào)節(jié)的靈敏度越高

23、，但應(yīng)保持中間點(diǎn)工質(zhì)狀態(tài)在規(guī)定負(fù)荷內(nèi)(保持額定過熱汽溫的負(fù)荷范圍)應(yīng)處于微過熱蒸汽，因而不宜過于提前，應(yīng)選于合理的位置。1.6.2.2. 汽壓調(diào)節(jié)汽壓調(diào)節(jié)的任務(wù)是調(diào)節(jié)鍋爐出力使之與負(fù)荷相適應(yīng)。對于汽包鍋爐，鍋爐出力的變更是依靠對燃料的燃燒調(diào)節(jié)(改變?nèi)剂狭?來達(dá)到的，由于汽包有一定儲水容積，而與給水量無直接關(guān)系，而給水量按水位變化進(jìn)行調(diào)節(jié)。但對于直流鍋爐，其產(chǎn)汽量直接由給水量來定，G=D，爐膛內(nèi)放熱量的變化并不直接引起鍋爐出力的變化，只有變動給水量才會引起鍋爐蒸發(fā)量的變化。因此直流鍋爐的出力首先應(yīng)當(dāng)由給水量保證，然后對燃料量進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，以保持其他參數(shù)。在采用自動調(diào)節(jié)的直流鍋爐上，往往還利用調(diào)節(jié)汽輪機(jī)的調(diào)速汽門的開度