第四章--精餾塔設(shè)備設(shè)計(jì)及選型

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上 第四章 設(shè)備設(shè)計(jì)及選型4.1 設(shè)備設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 鋼制壓力容器GB150-98 壓力容器用鋼板GB6654-96 化工裝置用不銹鋼大口徑焊接鋼管技術(shù)要求HG20537.4-92 安全閥的設(shè)置和選用HG/T20570.2-95 設(shè)備進(jìn)、出管口壓力損失計(jì)算HG/T20570.9-95 鋼制化工容器設(shè)計(jì)基礎(chǔ)規(guī)定HG20580-98 鋼制化工容器材料選用規(guī)定HG20581-98 鋼制化工容器強(qiáng)度計(jì)算規(guī)定HG20582-98 鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)定HG20583-98 鋼制化工容器制造技術(shù)規(guī)定HG20584-98 化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)規(guī)定HG/T20643-98 壓力容器無(wú)損檢測(cè)JB

2、4730-2005 鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定JB4708-2000 鋼制壓力容器焊接規(guī)程JB/T4709-2000 鋼制壓力容器產(chǎn)品焊接試板的力學(xué)性能檢驗(yàn)JB4744-2007 壓力容器用鋼鍛件JB4726-2000 石油化工塔型設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范SH 3030-1997 4.2 設(shè)備設(shè)計(jì)及選型塔設(shè)備是化工、石油化工和煉油等生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一，塔可以使氣液相或者液液相之間進(jìn)行緊密接觸，達(dá)到較為良好的相際傳質(zhì)及傳熱的目的。在塔設(shè)備中常見(jiàn)的單元操作有：吸收、精餾、解吸和萃取等。此外工業(yè)氣體的冷卻與回收、氣體的濕法凈制和干燥，以及兼有氣液兩相傳質(zhì)和傳熱的增濕和減濕等效果。4.2.1 塔設(shè)備設(shè)計(jì)原則 具

3、有適宜的流體力學(xué)條件，可使氣液兩相良好接觸； 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，處理能力大，壓降低； 強(qiáng)化質(zhì)量傳遞和能量傳遞。4.2.2 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)目標(biāo)作為主要用于傳質(zhì)過(guò)程的塔設(shè)備，首先必須使氣液兩相能充分接觸，以獲得較高的傳質(zhì)效率。此外，為滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要，塔設(shè)備還得考慮下列各項(xiàng)要求：（1）生產(chǎn)能力大。在較大的氣（汽）液流速下，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液、或液泛等破壞正常操作的現(xiàn)象；（2）操作穩(wěn)定、彈性大。當(dāng)塔設(shè)備的氣（汽）液負(fù)荷量有較大波動(dòng)時(shí)，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作，并且塔設(shè)備應(yīng)保證能長(zhǎng)期穩(wěn)定操作；（3）流體流動(dòng)的阻力小，即流體通過(guò)塔設(shè)備的壓降小。這將大大節(jié)省生產(chǎn)中的動(dòng)力消耗，以降低正常操作

4、費(fèi)用。對(duì)于減壓蒸餾操作，較大的壓力降還將使系統(tǒng)無(wú)法維持必要的真空度；（4）結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、材料耗用量小，制造和安裝容易。這可以減少基建過(guò)程中的投資費(fèi)用；（5）耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。事實(shí)上，對(duì)于現(xiàn)有的任何一種塔器，都不可能完全滿足上述所有要求，但是我們可以在某些方面做到獨(dú)特之處。以此來(lái)達(dá)到較大的生產(chǎn)效率，提高企業(yè)的生產(chǎn)效益。4.2.3 塔設(shè)備類(lèi)型及選擇為了便于研究和比較，人們從不同角度對(duì)塔設(shè)備進(jìn)行了分類(lèi)。例如：按操作壓力的不同可分為加壓塔、常壓塔、減壓塔；按單元操作可分為精餾塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反應(yīng)塔和干燥塔；但最常用的分類(lèi)是按塔的內(nèi)件結(jié)構(gòu)進(jìn)行劃分，分為板式塔和填料塔。塔型的

5、合理選擇是做好塔設(shè)備設(shè)計(jì)的首要環(huán)節(jié)，選擇時(shí)應(yīng)考慮的因素有：物料性質(zhì)、操作條件、塔設(shè)備性能，以及塔設(shè)備的制造、安裝、運(yùn)轉(zhuǎn)、維修等。4.2.4 與物性有關(guān)的因素（1）易起泡的物系，如處理量不大時(shí)，以選用填料塔為宜。因?yàn)樘盍夏苁古菽屏?，在板式塔中則易引起液泛；（2）具有腐蝕性的介質(zhì)，可選用填料塔。如必須用板式塔，宜選用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)便宜的篩板塔，穿流式塔盤(pán)或舌形塔盤(pán)，以便及時(shí)更換；（3）具有熱敏性的物料需減壓操作，以防過(guò)熱引起分解或聚合，故應(yīng)選用壓力降較小的塔型。如可采用裝填規(guī)整填料或散堆填料等，當(dāng)要求真空度較低時(shí)，也可用篩板塔或浮閥塔；（4）黏性較大的物系，可以選用大尺寸填料。因?yàn)榘迨剿膫髻|(zhì)效率

6、較差；（5）含有懸浮物的物料，應(yīng)選擇液流通道較大的塔型，以板式塔為宜。可選用泡罩塔、浮閥塔、柵板塔、舌形塔和孔徑較大的篩板塔等，不宜使用填料塔；（6）操作過(guò)程中有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜。因塔板上積有液層，可在其中安放換熱管進(jìn)行有效地加熱或冷卻。4.2.5 與操作條件有關(guān)的因素（1）若氣相傳質(zhì)阻力大（即氣相控制系統(tǒng)，如低黏度液體的蒸餾，空氣增濕等），宜采用填料塔，因填料層中氣相呈湍流，液相為膜狀流。反之，受液相控制的系統(tǒng)，宜采用板式塔，因?yàn)榘迨剿幸合喑释牧?，用氣體在液層中鼓泡；（2）大的液體負(fù)荷系統(tǒng)，可選用填料塔，若用板式塔時(shí)宜選用氣液并流的塔型或選用板上液流阻力較小的塔型。此外，導(dǎo)向篩板

7、塔盤(pán)和多降液管篩板塔盤(pán)都能承受較大的液體負(fù)荷；（3）低的液體負(fù)荷，一般不宜采用填料塔。因?yàn)樘盍纤笠欢康膰娏苊芏?，但網(wǎng)體填料能用于低液體負(fù)荷的場(chǎng)合；（4）液氣比波動(dòng)的穩(wěn)定性，板式塔優(yōu)于填料塔，故當(dāng)液氣比波動(dòng)大時(shí)，選用板式塔。4.2.6 其他因素（1）對(duì)于多種情況，塔徑小于時(shí)，不宜采用板式塔，宜用填料塔。對(duì)于大塔徑塔設(shè)備來(lái)說(shuō)，需進(jìn)行加壓或常壓操作時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用板式塔；對(duì)于減壓操作過(guò)程，宜采用新型填料；（2）一般填料塔比板式塔重；（3）大塔以填料塔造價(jià)便宜。因填料價(jià)格約與塔體的容積成正比，板式塔按單位面積計(jì)算的價(jià)格，隨塔徑增大而減小。 氣液傳質(zhì)分離用的最多的為塔式設(shè)備。它分為板式塔和填料塔兩大

8、類(lèi)。板式塔和填料塔均可用作蒸餾、吸收等氣液傳質(zhì)過(guò)程，但兩者各有優(yōu)缺點(diǎn)，根據(jù)具體情況進(jìn)行選擇?，F(xiàn)將板式塔與填料塔的主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)作簡(jiǎn)要對(duì)比列于表4-1：表4-1 板式塔和填料塔的主要特點(diǎn)比較項(xiàng)目板式塔填料塔備注各塊理論板壓降約1KPa散裝填料約0.3KPa規(guī)整填料約0.15KPa每塊塔板的開(kāi)孔率為5%-10%，又有25-50mm清液層，故壓降大。壓降小是填料塔的主要優(yōu)點(diǎn)分離效率（HETP）分離效率比較穩(wěn)定，大塔效率會(huì)更高些規(guī)整填料的HETP值比板式塔小，絲網(wǎng)的效率更高，新型散裝填料與板式塔相當(dāng)填料塔效率受液體分布影響大，預(yù)測(cè)比較難，可靠性不如板式塔處理能力與操作彈性操作彈性大規(guī)整填料處理能力比板式

9、塔大，在真空和常壓塔中為30%-50%，新型散裝填料也可比板式塔高些由于填料塔壓降低，在高真空塔時(shí)還可以使相對(duì)揮發(fā)度有所上升對(duì)高真空操作的適應(yīng)性（熱敏、高沸物料）因壓降大較難適應(yīng)，尤其在高真空板中有多的場(chǎng)合壓降小的優(yōu)點(diǎn)使其特別適用，高真空下應(yīng)用規(guī)整填料會(huì)更佳高真空填料塔的液體分布器往往要特殊設(shè)計(jì)才能達(dá)到高的分布質(zhì)量。且散裝填料可能會(huì)Qmin對(duì)腐蝕性物料的適應(yīng)性必須用耐腐蝕性材料制作，往往比較困難或價(jià)格太高易用陶瓷性耐腐蝕性材料，較合適對(duì)易結(jié)垢、易堵塞系統(tǒng)的適應(yīng)性比較容易解決，清理也較容易不適用易起泡物系較難，塔徑、塔高均需要較大值比較合適填料塔的液體分布器需特別留意大直徑塔很適合，造價(jià)低填料費(fèi)

10、用上升很大，尤其是絲網(wǎng)規(guī)整填料，而且汽液分布均勻較難減壓大直徑填料塔已有不少成功實(shí)例，此時(shí)因高效、高處理能力使塔體積減小間歇精餾可以用因持液量少而更合適多進(jìn)料、軸測(cè)線的方便性比較容易實(shí)現(xiàn)不太合適因沒(méi)增加一項(xiàng)，均要增加一個(gè)再分布器，結(jié)構(gòu)復(fù)雜而造價(jià)高，不太合適中間換熱易實(shí)現(xiàn)較難實(shí)施塔的檢修容易較難實(shí)現(xiàn)，規(guī)整填料幾乎不可能4.2.7 塔板的選擇 塔板的主要特征為氣液兩相在板面上以氣體鼓泡和液體噴射狀態(tài)完成氣液接觸，傳熱和傳質(zhì)有明顯的“級(jí)”式過(guò)程。在實(shí)際操作中，塔盤(pán)的結(jié)構(gòu)在一定程度上仍然影響著操作的流體力學(xué)狀態(tài)和傳質(zhì)性能的優(yōu)劣。現(xiàn)將幾種主要塔板的性能比較列表如下：表4-2 幾種主要塔板的性能比較塔板類(lèi)

11、型優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)適用場(chǎng)合篩板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低、塔板效率高易堵塞、操作彈性較小分離要求高、塔板數(shù)較多浮閥效率高、操作范圍寬浮閥易脫落分離要求高、負(fù)荷變化大泡罩較成熟、操作穩(wěn)定結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造價(jià)高、塔板阻力大、處理能力小特別容易堵塞的物系舌型板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、塔板阻力小操作彈性窄、效率低分離要求較低的閃蒸塔浮動(dòng)噴射板壓降小、處理量大浮板易脫落、效率較低分離要求較低的減壓塔 下表給出了幾種主要塔板性能的量化比較：表4-3 幾種主要塔板性能的量化比較塔板類(lèi)型塔板效率處理能力操作彈性壓降結(jié)構(gòu)成本泡罩1.01.051復(fù)雜1篩板1.21.41.430.5簡(jiǎn)單0.40.5浮閥1.21.31.590.6一般0.70.9舌型板1

12、.11.21.530.8簡(jiǎn)單0.50.6 此塔進(jìn)行產(chǎn)品脫甲苯精餾塔的分離過(guò)程，要求生產(chǎn)能力大，產(chǎn)量穩(wěn)定，效率高，但對(duì)操作彈性要求不高，負(fù)荷變化不大。綜合考慮塔板的效率、分離效果和設(shè)備的成本、維修等，我們初步選擇目前使用較為廣泛的篩板塔，下面通過(guò)具體的計(jì)算，論證選擇篩板是否能滿足生產(chǎn)要求。4.2.8 脫甲苯精制塔(T0101)設(shè)計(jì)及選型4.2.8.1 精餾塔精餾段的設(shè)計(jì) 1.物性參數(shù) 在設(shè)計(jì)中使用Aspen Plus進(jìn)行模擬，計(jì)算得到精餾段為119塊塔板，現(xiàn)將精餾段各個(gè)理論板上的計(jì)算結(jié)果列于下表：表4-4 精餾段各理論板上的流量及物性數(shù)據(jù)列表塔板序號(hào)溫度（）壓力（Map）液體摩爾流量（kmol/

13、hr）氣體摩爾流量（kmol/hr）液體密度（kg/cum）氣體密度（kg/cum）液體粘度（P）液體表面張力（N/m）1104.4900.10269003450829.6392.567780.003220.0102108.5760.10217056.30110350828.4352.571250.003170.0103108.7460.10227065.48310506.3827.2802.582070.003120.0094108.8190.10237068.53510515.48826.2792.588020.003090.0095108.8800.10247069.50510518.5

14、3825.5002.593030.003070.0096108.9410.10257069.10510519.5824.9412.597130.003070.0097109.0100.10267067.46810519.1824.5592.600510.003040.0098109.0950.10277064.35210517.46824.3042.615870.003000.0089109.2080.10287059.15610514.35824.1312.625990.002980.00810109.3660.10297050.87410509.15824.0092.634990.0029

15、70.00811109.5950.1037038.01910500.87823.9182.648780.002960.00812109.9300.10317018.60210488.01823.8452.658410.002950.00813110.4210.10326990.32710468.6822.7812.675830.002950.00814111.1240.10336942.3110440.32821.7222.688980.002950.008（1）氣相平均流量和平均密度（2）液相平均流量和平均密度（3）液相平均表面張力和粘度2.初算塔徑令，假設(shè)，則又查Smith泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖圖4-

16、1 Smith泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖得：則氣相負(fù)荷因子：所以允許有效空塔氣速：選取表觀空塔氣速 所以初算塔徑圓整后取3.塔徑的初步核算霧沫夾帶取，則弓形降液管面積所以則霧沫夾帶停留時(shí)間根據(jù)以上兩步核算的結(jié)果，可認(rèn)為塔徑是合適的。4.塔板布置設(shè)計(jì)（1）塔板結(jié)構(gòu)形式降液管主要有弓形、圓形和傾斜弓形三種?，F(xiàn)將不同降液管的對(duì)比列于下表：表4-5 不同降液管的對(duì)比降液管形式弓形圓形傾斜弓形簡(jiǎn)圖特點(diǎn)及適用條件堰與壁之間的全部截面區(qū)域均作為降液容積，適用于較大直徑的塔，塔板面積利用率較高。在弓形降液管內(nèi)另裝圓管作為降液管，適用于液量較小的情況。此形式有利于塔截面的充分利用，適用于大直徑的塔及氣液負(fù)荷較大的情況。綜合以上

17、條件，選取弓形降液管。液體在塔板上的流動(dòng)路徑是由降液管的布置方式?jīng)Q定的。常用的布置方式有以下幾種形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流型。下表列出了溢流類(lèi)型、塔徑、液體負(fù)荷之間的關(guān)系。表4-6 液體負(fù)荷與板上流型的關(guān)系塔徑（mm）液體流量（m3/h）U形流單流型雙流型階梯流型10007以下45以下14009以下70以下200011以下90以下90160300011以下110以下110200200300400011以下110以下110230230350500011以下110以下110250250400600011以下110以下110250250450由于反應(yīng)精餾塔精餾段液體流量為77.34，而初步

18、計(jì)算塔徑為3.4m，所以選擇單流型。（2）堰及降液管設(shè)計(jì)堰的設(shè)計(jì)因?yàn)槭芤罕P(pán)為凹形受液盤(pán)，所以沒(méi)有內(nèi)堰。堰長(zhǎng)則查流體收縮系數(shù)圖圖4-2 流體收縮系數(shù)得則堰上清液層高度：由于，所以采用平堰。堰高，圓整后得。所以板上清液層高度因?yàn)樗缘募僭O(shè)合適。（3）液面梯度查弓形寬度與面積表圖4-3 弓形寬度與面積得弓形降液管管寬則平均溢流寬度液體流道長(zhǎng)度塔板上鼓泡層高度則液面梯度 液面梯度較小，可以忽略。（4）.降液管的設(shè)計(jì)降液管的面積降液管管寬假設(shè)比少10mm則降液管底部距下一板的間距 （5）.孔布置篩孔按正三角形排列，取篩孔直徑，則孔中心距查開(kāi)孔面積與開(kāi)孔區(qū)面積圖圖4-4 開(kāi)孔面積與開(kāi)孔區(qū)面積得開(kāi)孔率取外堰

19、前的安定區(qū) 邊緣區(qū)的寬度 則查開(kāi)孔區(qū)面積圖圖4-5 開(kāi)孔區(qū)面積得所以開(kāi)孔面積查篩孔數(shù)求取圖圖4-6 篩孔數(shù)的求取得所以篩孔數(shù)5.流體力學(xué)計(jì)算與校核（1）.干板壓降取板厚則查干篩孔的流量系數(shù)圖圖4-7 干篩孔的流量系數(shù)得所以（2）塔板壓降氣相動(dòng)能因數(shù)查有效液層阻力圖圖4-8 有效液層阻力得液層有效阻力所以氣體通過(guò)塔板的總壓降（3）穩(wěn)定性校核則即按漏液氣速考慮的負(fù)荷下限為設(shè)計(jì)負(fù)荷值的（4）.霧沫夾帶量校核則霧沫夾帶量所以符合要求。（5）.液泛校核因?yàn)榕菽旱南鄬?duì)密度為所以所以不可能產(chǎn)生降液管內(nèi)液泛。 6.負(fù)荷性能圖（1）漏液線篩板塔的操作有一個(gè)下限氣速，當(dāng)氣速低于此點(diǎn)時(shí)，液體開(kāi)始從篩孔中泄漏，稱(chēng)為

20、漏液點(diǎn)。取板厚所以 因?yàn)樗杂致?lián)立以上方程可得（2）過(guò)量霧沫夾帶線以為限，將各數(shù)據(jù)代入式得：又 聯(lián)立以上方程可得（3）液相下限線因?yàn)橐宰鳛橐?guī)定的液相下限得（4）液相上限線因?yàn)橐宰鳛橐后w在降液管中停留時(shí)間的下限得（5）液泛線為避免降液管液泛，應(yīng)滿足，其中因?yàn)?，將hp、hL、hd的計(jì)算式代入上式，整理得液泛線根據(jù)各線的方程，作出如下篩板塔的負(fù)荷性能圖7.反應(yīng)精餾塔上部塔精餾段的設(shè)計(jì)結(jié)果表4-7 反應(yīng)精餾塔上部塔精餾段的設(shè)計(jì)結(jié)果項(xiàng)目名稱(chēng)數(shù)值已知條件氣相流量V9.17m3/s氣相密度2.617kg/m3液相流量L0.0215m3/s液相密度825.15kg/m3液體表面張力8.6dyne/cm液體粘度

21、0.3038cP設(shè)計(jì)結(jié)果塔型篩板塔徑D3.4m塔板間距HT0.45m溢流型式單溢流空塔氣速u(mài)00.97m/s堰型平堰堰長(zhǎng)lw2.04m堰高h(yuǎn)w0.06m板上清液層高度hL0.056m降液管底與板距離h00.05m孔徑d0.005m孔間距t0.0175m開(kāi)孔區(qū)邊緣與塔壁距離 Wc0.05m開(kāi)孔區(qū)邊緣與堰距離 Ws0.08m孔數(shù)n39500開(kāi)孔率0.078開(kāi)孔面積A00.616穩(wěn)定系數(shù)K1.93塔板壓降降液管內(nèi)清液層高度 Hd霧沫夾帶 ev4.2.7.2 精餾塔提餾段的設(shè)計(jì) 1.物性參數(shù) 在設(shè)計(jì)中使用Aspen Plus進(jìn)行模擬，計(jì)算得到精餾段為1533塊塔板，現(xiàn)將精餾段各個(gè)理論板上的計(jì)算結(jié)果列于

22、下表：表4-8 精餾段各理論板上的流量及物性數(shù)據(jù)列表塔板序號(hào)溫度（）壓力（Map）液體摩爾流量（cum/hr）氣體摩爾流量（cum/hr）液體密度（kg/cum）氣體密度（kg/cum）液體粘度（P）液體表面張力（N/m）15113.6920.103410955.59527.37820.7112.710290.002950.0224216114.0680.103510985.810093.9819.6082.840090.002860.0219717114.1870.103610996.910124.2818.5502.854200.002790.0215618114.2850.1037110

23、03.510135.4817.4922.857980.002750.0210919114.3880.103811006.210141.9816.7812.860140.002710.0207620114.5190.103911004.410144.7816.2222.864560.002680.0204121114.7160.10410995.410142.9815.7112.869990.002650.0200122115.0520.104110974.710133.9815.6082.873450.002610.0197423115.6550.104210934.210113.2814.5

24、502.875690.002570.0193824116.7350.104310863.910072.7813.4922.880140.002510.0189425118.5800.104410758.810002.4813.5072.884580.002490.0186226121.4340.104510632.39897.34813.9922.901250.002450.0182327125.2140.104610519.79770.79817.6032.925660.002360.0179628129.3330.104710452.99658.18825.5002.945120.0023

25、10.0175429132.9930.104810433.39591.43827.0262.978950.002270.0170930135.7130.104910439.79571.78832.8493.089960.002240.0165731137.4880.10510452.99578.26838.6603.159230.00220.0162132138.5560.105110463.99591.38842.7983.245940.002180.0159133139.1740.1052861.5329602.46848.4923.251410.002170.01586（1）氣相平均流量

26、和平均密度（2）液相平均流量和平均密度（3）液相平均表面張力和粘度2.初算塔徑令，假設(shè)，則又查Smith泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖圖4-10 Smith泛點(diǎn)關(guān)聯(lián)圖得：則氣相負(fù)荷因子：所以允許有效空塔氣速：選取表觀空塔氣速 所以初算塔徑圓整后取3.塔徑的初步核算霧沫夾帶取，則弓形降液管面積所以則霧沫夾帶停留時(shí)間根據(jù)以上兩步核算的結(jié)果，可認(rèn)為塔徑是合適的。4.塔板布置設(shè)計(jì)（1）塔板結(jié)構(gòu)形式降液管主要有弓形、圓形和傾斜弓形三種。現(xiàn)將不同降液管的對(duì)比列于下表：表4-9 不同降液管的對(duì)比降液管形式弓形圓形傾斜弓形簡(jiǎn)圖特點(diǎn)及適用條件堰與壁之間的全部截面區(qū)域均作為降液容積，適用于較大直徑的塔，塔板面積利用率較高。在弓形降液

27、管內(nèi)另裝圓管作為降液管，適用于液量較小的情況。此形式有利于塔截面的充分利用，適用于大直徑的塔及氣液負(fù)荷較大的情況。綜合以上條件，選取弓形降液管。液體在塔板上的流動(dòng)路徑是由降液管的布置方式?jīng)Q定的。常用的布置方式有以下幾種形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流型。下表列出了溢流類(lèi)型、塔徑、液體負(fù)荷之間的關(guān)系。表4-10 液體負(fù)荷與板上流型的關(guān)系塔徑（mm）液體流量（m3/h）U形流單流型雙流型階梯流型10007以下45以下14009以下70以下200011以下90以下90160300011以下110以下110200200300400011以下110以下110230230350500011以下110以下110250250400600011以下110以下110250250450由于反應(yīng)精餾塔精餾段液體流量為107.28，而初步計(jì)算塔徑為3.4m，所以選擇單流型。（2）堰及降液管設(shè)計(jì)堰的設(shè)計(jì)因?yàn)槭芤罕P(pán)為凹形受液盤(pán)，所以沒(méi)有內(nèi)堰。堰長(zhǎng)則查流體收縮系數(shù)圖圖4-11 流體收縮系數(shù)得則堰上清液層高度：由于，所以采用平堰。堰高，圓整后得。所以板上清液層高度因?yàn)樗缘募僭O(shè)合適。（3）液面梯度查弓形寬度與面積表圖4-12 弓形寬度與面積得弓形降液管管寬則平均溢流寬度液體流道長(zhǎng)度塔板上鼓泡層高度則液面梯度 液面梯度較小，可以忽略。（4）.降液管的設(shè)計(jì)