鋼管柱貝雷梁支架計(jì)算

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上*大橋鋼管柱貝雷梁支架計(jì)算單專心-專注-專業(yè)目錄1、編制依據(jù)：12、工程概況13設(shè)計(jì)說明24荷載3 貝雷梁橋幾何特性及桁架容許內(nèi)力3、貝雷梁幾何特性3、貝雷梁容許內(nèi)表3、荷載分析45第二聯(lián)第一跨支架計(jì)算6、模板計(jì)算8、面板截面特性8、荷載組合8、底模板內(nèi)力計(jì)算9、方木（小肋）計(jì)算10小肋力學(xué)特性10截面特性10荷載組合10內(nèi)力計(jì)算11貝雷梁頂分配梁（大肋）計(jì)算12貝雷梁驗(yàn)算14荷載組合14整體驗(yàn)算14局部貝雷梁驗(yàn)算16柱頂分配梁計(jì)算18、鋼管柱計(jì)算21邊側(cè)1020x12鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算21中間1020x12鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算23跨中處鋼管柱格構(gòu)式結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算24鋼管柱

2、群樁穩(wěn)定驗(yàn)算29整體屈曲驗(yàn)算復(fù)核30、鋼管柱底預(yù)埋件計(jì)算31、基礎(chǔ)計(jì)算32 地基地質(zhì)情況32 基礎(chǔ)類型33 樁基礎(chǔ)計(jì)算33擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算33 承臺(tái)局部承壓驗(yàn)算346第二聯(lián)第二跨支架計(jì)算35貝雷梁頂分配梁（大肋）計(jì)算37貝雷梁驗(yàn)算39荷載組合39整體驗(yàn)算39局部貝雷梁驗(yàn)算41柱頂分配梁計(jì)算44、鋼管柱計(jì)算48中間1020x12鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算48跨中處鋼管柱格構(gòu)式結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算49鋼管柱群樁穩(wěn)定驗(yàn)算54整體屈曲驗(yàn)算復(fù)核55、樁基計(jì)算56 地基地質(zhì)情況56 基礎(chǔ)形式57 樁徑=2m樁基礎(chǔ)計(jì)算57擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算64 承臺(tái)局部承壓驗(yàn)算657第二聯(lián)第三跨支架計(jì)算66貝雷梁驗(yàn)算66荷載組合66整體

3、驗(yàn)算67局部貝雷梁驗(yàn)算68柱頂分配梁計(jì)算71、鋼管柱計(jì)算74邊側(cè)720x10鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算74中間1020x12鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算76鋼管柱群樁穩(wěn)定驗(yàn)算77整體屈曲驗(yàn)算復(fù)核79、樁基計(jì)算80樁徑=樁基礎(chǔ)計(jì)算80 混凝土局部承壓計(jì)算87*大橋箱梁鋼管貝雷梁柱式支架計(jì)算1、編制依據(jù)：1、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范（TB ），北京：人民交通出版社，20052、中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn).公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86），北京：人民交通出版社，19863、黃紹金，劉陌生編著.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè).北京：人民交通出版社，4、周水興，何兆益，鄒毅松編著.路橋施

4、工計(jì)算手冊(cè).北京：人民交通出版社，5、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).公路橋涵地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D63-2007）北京：人民交通出版社，20076、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/T F50-2011）北京：人民交通出版社，20117、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）北京：人民交通出版社，20048、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn). 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB50017-2003）2、工程概況*段分左右兩幅，各包含一座橋梁，橋梁跨越*，現(xiàn)場(chǎng)地形呈“U“形分布,橋梁全長(zhǎng)281m，采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁。左幅橋梁起點(diǎn)樁號(hào)K4+520，終點(diǎn)樁號(hào)K4+8

5、01，橋梁全長(zhǎng)281米，右幅橋梁起點(diǎn)樁號(hào)K4+519，終點(diǎn)樁號(hào)K4+，全長(zhǎng)282米。全橋分兩聯(lián)，第一聯(lián)跨徑布置為37+40+37m，第二聯(lián)跨徑布置為440米。單幅箱梁全寬米，采用單箱三室，梁高米，兩側(cè)翼緣懸挑米，箱梁腹板厚度米，頂?shù)装搴穸让?，端橫梁寬2米，中橫梁寬米。箱梁在縱向采用預(yù)應(yīng)力。第一聯(lián)第一、二跨和第二聯(lián)第四跨采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工；第一聯(lián)第三跨和第二聯(lián)第一、二、三跨采用鋼管貝雷梁柱式支架現(xiàn)澆法施工。3設(shè)計(jì)說明對(duì)于地勢(shì)陡峭，墩身高達(dá)40m的現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁而言，采用滿堂支架施工不僅地基處理難度較大，安全性降低，而且材料、人員投入也較大，貝雷梁柱式支架是現(xiàn)澆箱梁施工中的常有的一種支架

6、形式，尤其在重荷載、高墩柱、跨度大的情況下，則是較為經(jīng)濟(jì)安全的一種支架形式。因此，在本橋施工中對(duì)于高墩柱部位采用鋼管貝雷梁柱式支架現(xiàn)澆施工的方案。貝雷梁柱式支架結(jié)構(gòu)主要由混凝土基礎(chǔ)、鋼管立柱、墩身牛腿、樁帽、工字鋼橫梁、貝雷片縱梁、鋼管腳手架組成。支架結(jié)構(gòu)傳力途徑為：模板-縱向方木-橫向方木-頂托-鋼管腳手架-工字鋼橫梁-貝雷梁縱片-工字鋼橫梁-鋼管立柱-混凝土基礎(chǔ)-地基。鋼管柱采用型號(hào)為1020×12和720×10 ，連接系：第二聯(lián)第一跨和第二跨用25a、第三跨用36a,另外第一聯(lián)第三跨參考第二聯(lián)第三跨。4荷載 貝雷梁橋幾何特性及桁架容許內(nèi)力彈性模量E=+5MPa名稱WX

7、（cm3）IX（cm4）EI(Kn/m2)單排單層不加強(qiáng)加強(qiáng)橋型 容許內(nèi)力不加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻艈螌与p排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩剪力（KN）橋型 容許內(nèi)力加強(qiáng)橋梁?jiǎn)闻艈螌与p排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩33756750剪力（KN）（黃紹金，劉陌生編著.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(cè). 北京：人民交通出版社， 表3-5、3-6）、荷載分析（1）箱梁自重荷載g1（計(jì)算時(shí)考慮安全系數(shù)K）新澆筑混凝土密度取2600kg/m3（2）模板自重a外模板自重 gw=1 kN/m2一側(cè)外模長(zhǎng)度，共2側(cè)，×2=外模板線荷載 q1=×1= kN/mb內(nèi)模板及支架自重gw= kN/m2一個(gè)內(nèi)腔周

8、長(zhǎng)，共3個(gè)內(nèi)腔×3=內(nèi)模板q2=×=25 kN/mc底模板及支架自重 gw= kN/m2底模板長(zhǎng)度，底模板及支架線荷載 q3=13×= kN/m模板總線荷載 g2= q1+ q2+ q3=+25+= kN/m（3）貝雷片自重單片貝雷片自重 gb= kN (包含支撐架、銷軸）單片貝雷片線荷載g3=3= kN /m（4）施工人員，機(jī)具及堆放物品豎向荷載路橋施工常用施工手冊(cè)gs=m2（5）振倒及傾倒混凝土產(chǎn)生的豎向荷載g5=m2（6）風(fēng)荷載（公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 JTG D6橫橋向風(fēng)壓計(jì)算Fwh=K0K1K3WdAwhV=s風(fēng)速度其中：（設(shè)計(jì)風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，按施工架

9、設(shè)期間取值）（桁架風(fēng)載阻力系數(shù)）；（箱梁風(fēng)載阻力系數(shù)）（按最不利地形地理?xiàng)l件選?。?；（按A類地表，離地面或水面20m高度計(jì)）；（按A類取陣風(fēng)風(fēng)速系數(shù)）；求得: 單片貝雷片及橋面板迎風(fēng)面積：；箱梁迎風(fēng)面積：貝雷梁所受風(fēng)載為：箱梁所受風(fēng)載為：設(shè)計(jì)風(fēng)速作用下時(shí)，貝雷梁風(fēng)載水平力為：；箱梁風(fēng)載水平力為：。5第二聯(lián)第一跨支架計(jì)算 采用第二聯(lián)第一跨作為受力模型進(jìn)行分析，立面布置圖如下箱梁自重a實(shí)心段梁體斷面圖 b變截面段箱梁斷面圖c跨中段箱梁斷面圖各斷面數(shù)據(jù)如下表名稱橫截面面積長(zhǎng)度容重箱梁重量總重每延米重(m2)(m)(kN/m3)(kN)(kN）(kN）實(shí)心段 22615873 423 跨中段 26 變

10、截面段 826 （注：實(shí)心段作用于貝雷梁部分長(zhǎng)度為，為安全取2m進(jìn)行驗(yàn)算）荷載組合線荷載:q=(g1+g2+g3)+(g4+g5) 、模板計(jì)算底模擬采用15厚竹膠模板面層，80×100方木小肋結(jié)構(gòu)，取板帶進(jìn)行計(jì)算 竹編膠合板厚度分為薄型（2mm6mm）及厚型（7mm)兩類。用作混凝土模板的竹膠合板厚度通常為12mm18mm，常用的有12mm和15mm兩種。擬采用15mm厚I類，一等品 竹編膠合板力學(xué)性能:靜彎曲強(qiáng)度= 90MPa,彈性模量E=6000MPab=1cm,h=I=bh3/12=W=bh2/6=荷載組合1(強(qiáng)度) 路橋施工計(jì)算手冊(cè)底板P底強(qiáng)=×（×26/

11、）+×（2+1）= kN/m2腹板P腹強(qiáng)=×（×26/）+×（2+1）= kN/m2荷載組合2(剛度)底板P底鋼=×（×26/）= kN/m2腹板P腹鋼=×（×26/）= kN/m2底板處木方間距采用300mm；腹板處采用150mm的間距。采用3跨連續(xù)梁模型進(jìn)行計(jì)算：（1）底板驗(yàn)算小肋間距 L=300mmq底強(qiáng)=P底強(qiáng)b=×=mq底鋼=P底鋼b=×=mM= q底強(qiáng)L2/10=×10=mQ= q底強(qiáng)L/2=×2= kN=M/W=×103=A=×（1×

12、;）×10=?= q底鋼L4/150EI=<L/600=（2）腹板驗(yàn)算小肋間距 L=150mmq腹強(qiáng)=P腹強(qiáng)b=×=mq腹鋼=P腹鋼b=×=mM= q腹強(qiáng)L2/10=mQ= q腹強(qiáng)L/2= kN=M/W=A=?= q腹鋼L4/150EI=<L/600=、方木（小肋）計(jì)算 小肋采用A-4級(jí)落葉松 彎曲強(qiáng)度= 10MPa 彈性模量E=9000MPa 抗剪強(qiáng)度= b=8cm， H=10cm I=bh3/12= cm4W=bh2/6= cm3荷載組合1(強(qiáng)度) 路橋施工計(jì)算手冊(cè)底板P底強(qiáng)=×（×26/）+×（2+1）= kN/m2

13、腹板P腹強(qiáng)=×（×26/）+×（2+1）= kN/m2荷載組合2(剛度)底板P底鋼=×（×26/）= kN/m2腹板P腹鋼=×（×26/）= kN/m2肋間距（型鋼分配梁間距）L=750mm，小肋間距300mm采用簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算（1）底板驗(yàn)算小肋間距300mmq底強(qiáng)=P底強(qiáng)b=×=mq底鋼=P底鋼b=×=mM= q底強(qiáng)L2/8=Q= q底強(qiáng)L/2=M/W= MPa <10MPa=A= MPa <?=5PL4/384EI= =<L/800=（2）腹板驗(yàn)算小肋間距 L=150mmq腹強(qiáng)=P腹

14、強(qiáng)b=×=mq腹鋼=P腹鋼b=×=mM= q腹強(qiáng)L2/8=mQ= q腹強(qiáng)L/2= kN=M/W=<10 MPa=A=< MPa?= 5PL4/384EI =<L/800=貝雷梁頂分配梁（大肋）計(jì)算分配梁采用工16a，間距為75cm。工16a截面特性如下：規(guī)格面積矩截面積慣性矩腹板厚度截面矩（mm)S(cm3)A(cm2)I(cm4)tw(mm)W(cm3)工16a 1130 6141 作用在分配梁上的均布荷載為q強(qiáng)=678×=mq鋼=600×=m受力模型如下圖：彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2

15、010）I6a，M=170×141/1000= mMmax=<M= m（=<170MP)I6a，Q= 125×1130×6/100=Qmax=14<Q=（=<100MP）以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI） =（5/384）（）/（1051130） 103 =<L/800=所以分配梁滿足要求貝雷梁驗(yàn)算線荷載:q強(qiáng)=(g1+g2+g3)+(g4+g5) =×（423+ ×30）+×（+37）=678kN/m線荷載:q鋼=(g1+g2+g3) =600 kN/m（1）、受力模型彎矩圖（注：

16、本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）縱向共設(shè)30片貝雷梁，貝雷片整體能承受最大彎矩M=×30=23646 kN m, 能承受最大最大剪力Q=×30=7356 kNMmax=13215<M=23646kNmQmax=5915<Q=7356kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI） =（5/384）（600154）/（10530） 108 =<L/400=（1）貝雷梁布設(shè)如下圖（2）底板與腹板下貝雷梁受力比較A、底板S1下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求底板下線荷載：q=（261+2+1+）+（2+1）

17、= /m，B、腹板S2下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求作用在腹板下貝雷梁的線荷載q= 261+1+ (2+1= /m可知腹板S2下貝雷梁受力較大，需驗(yàn)證腹板下貝雷梁的受力（3） 受力模型（4）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(5)剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(6)荷載分析Mmax= m<M= kN mQmax=198kN<Q=245kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI）=（5/384）（154）/（105） 108=<15/400=柱頂分配梁計(jì)算柱頂分配梁采用 3工56b（1）截面特性如下：規(guī)格面積矩截面積慣性矩腹板厚度截面

18、矩（mm)S(cm3)A(cm2)I(cm4)tw(mm)W(cm3)工56b14668510 2447（2）每排鋼管樁反力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）取中間柱頂分配梁進(jìn)行驗(yàn)算。（3）貝雷梁布設(shè)（4）單片貝雷梁所受荷載 最大支座反力為箱梁對(duì)貝雷梁的力可按箱梁質(zhì)量分配，（從左至右）名稱面積比作用面積下貝雷梁受力S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 （5）受力模型如下（6）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）（7）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）（8）受力分析3根I56b，M=170×2447/10

19、00×3=1248 kN mMmax=<M=1248kN m（=<170MP)3根I56b，Q= 100×68510××3/100=2059kNQmax=<Q=2059kN（=<100MP）組合應(yīng)力=<=170MPa，滿足要求。最大撓度f=<L/400=2475/400=、鋼管柱計(jì)算 720x10鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算鋼管柱采用720x10鋼管樁，每排布置4根，取最大受力處進(jìn)行驗(yàn)算，鋼管樁所受反力如圖鋼管柱單肢穩(wěn)定分析鋼管柱標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)為6m，自由長(zhǎng)度按L=12m計(jì)算，鋼樁軸力Nmax=1876KN,按偏心進(jìn)行穩(wěn)定性檢算,則偏

20、心彎矩M=1876×= kNmI=，W= cm3 A=223 cm2回轉(zhuǎn)半徑 i=長(zhǎng)細(xì)比=L/i=12/=換算長(zhǎng)細(xì)比e=··=××=30查表可得2=1=因?yàn)镹/A=1876/223×10= Mp>=××140= Mp故彎矩增大系數(shù)滿足穩(wěn)定性要求跨中處鋼管柱格構(gòu)式結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算跨中處立柱橫橋向間距按設(shè)置，縱橋向間距按設(shè)置，支架斜綴條按“之”字形布置，此處按平行斜綴條計(jì)算（不利狀態(tài)）。平行斜綴條雙肢綴條柱的換算長(zhǎng)細(xì)比公式如下：其中，整個(gè)雙肢柱的橫截面面積；一個(gè)節(jié)間斜綴條面積；一個(gè)節(jié)間橫綴條的面積；A、橫橋向橫橋向

21、立柱間距，平聯(lián)節(jié)間距8m，則斜綴條與分肢軸線間的夾角雙肢柱整體對(duì)虛軸的長(zhǎng)細(xì)比：因此，平行斜綴條雙肢柱按實(shí)軸公式對(duì)虛軸換算后的長(zhǎng)細(xì)比：考慮到雙肢柱綴條的焊接質(zhì)量可能存在問題，這里按C類截面考慮，整體穩(wěn)定系數(shù)=（）×=，因此，考慮雙肢柱整體穩(wěn)定性時(shí)，其應(yīng)力，雙肢綴條柱整體穩(wěn)定性滿足要求！對(duì)于分肢，為防止分肢先于整體失穩(wěn)，需驗(yàn)算分肢的穩(wěn)定性。綴條柱分肢穩(wěn)定只需驗(yàn)算中部節(jié)間，按下式進(jìn)行驗(yàn)算：綴條柱分肢長(zhǎng)細(xì)比，因此，根據(jù)規(guī)范，不需要驗(yàn)算分肢穩(wěn)定性。對(duì)于綴條，主要承受分肢在壓縮變形后產(chǎn)生的水平剪力及風(fēng)作用產(chǎn)生的水平力，為使計(jì)算保守增加結(jié)構(gòu)的可靠性，綴條的計(jì)算按桁架式結(jié)構(gòu)來考慮，即綴條與分肢之間按

22、鉸接模型進(jìn)行考慮，此種狀態(tài)下橫綴條為零桿，水平力全部由斜綴條來承擔(dān)，根據(jù)規(guī)范，分肢在重力作用下壓縮后產(chǎn)生的水平剪力：，將水平剪力分解到斜綴條方向的壓力為：斜綴條長(zhǎng)度為m，2 25b斜綴條繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比為：按b類截面考慮弱軸的穩(wěn)定系數(shù)=，考慮斜綴條受壓整體穩(wěn)定性時(shí)，在不考慮斜綴條自重時(shí)，斜綴條受軸向壓力，其弱軸的應(yīng)力為：，斜綴條在不考慮自重條件下的穩(wěn)定性滿足要求！B、縱橋向縱橋向立柱間距，平聯(lián)節(jié)間距8m，則斜綴條與分肢軸線間的夾角雙肢柱整體對(duì)虛軸的長(zhǎng)細(xì)比：因此，平行斜綴條雙肢柱按實(shí)軸公式對(duì)虛軸換算后的長(zhǎng)細(xì)比：考慮到雙肢柱綴條的焊接質(zhì)量可能存在問題，這里按C類截面考慮，整體穩(wěn)定系數(shù)=，因此，考慮雙

23、肢柱整體穩(wěn)定性時(shí)，其應(yīng)力，雙肢綴條柱整體穩(wěn)定性滿足要求！對(duì)于分肢，為防止分肢先于整體失穩(wěn)，需驗(yàn)算分肢的穩(wěn)定性。綴條柱分肢穩(wěn)定只需驗(yàn)算中部節(jié)間，按下式進(jìn)行驗(yàn)算：綴條柱分肢長(zhǎng)細(xì)比，因此，根據(jù)規(guī)范，需要驗(yàn)算分肢穩(wěn)定性。查表，分肢穩(wěn)定系數(shù)=（）×=，因此，分肢應(yīng)力：，因此分肢穩(wěn)定性滿足要求！對(duì)于綴條，主要承受分肢在壓縮變形后產(chǎn)生的水平剪力及風(fēng)作用產(chǎn)生的水平力，為使計(jì)算保守增加結(jié)構(gòu)的可靠性，綴條的計(jì)算按桁架式結(jié)構(gòu)來考慮，即綴條與分肢之間按鉸接模型進(jìn)行考慮，此種狀態(tài)下橫綴條為零桿，水平力全部由斜綴條來承擔(dān)，根據(jù)規(guī)范，分肢在重力作用下壓縮后產(chǎn)生的水平剪力：，將水平剪力分解到斜綴條方向的壓力為：斜綴

24、條長(zhǎng)度為m， 25a斜綴條繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比為：按b類截面考慮弱軸的穩(wěn)定系數(shù)=，考慮斜綴條受壓整體穩(wěn)定性時(shí)，在不考慮斜綴條自重時(shí)，斜綴條受軸向壓力，其弱軸的應(yīng)力為：，斜綴條在不考慮自重條件下的穩(wěn)定性滿足要求！自由長(zhǎng)度按L=45m，壓力N=2543t，偏心彎矩M=Ne=2543×=509t m截面特性：A=16×22300=mm2I x= 16××10-3+22300×10-6××8+22300×10-6××4+22300×10-6××2+22300×10-6&

25、#215;×2=W x = = =I y=16××10-3+22300×10-6××8+22300×10-6××8=W y = =回轉(zhuǎn)半徑ix=5130mm=iy=12302mm=長(zhǎng)細(xì)比x= = 45/=<30，查表得1=y= = 45/=<30，查表得1=換算長(zhǎng)細(xì)比e=··=×45/5×=>30，查表可得2= =2543×104/=>1=××140=故彎矩增大系數(shù)穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足要求整體屈曲驗(yàn)算復(fù)核利用邁達(dá)斯20

26、11建立模型進(jìn)行復(fù)核：（4）整體穩(wěn)定系數(shù)>5計(jì)算結(jié)構(gòu)均符合受力要求。、鋼管柱底預(yù)埋件計(jì)算考慮到風(fēng)荷載的影響，柱底會(huì)同時(shí)產(chǎn)生剪力和彎矩，因此預(yù)埋件要按彎剪壓受力模型進(jìn)行計(jì)算預(yù)埋件計(jì)算V=59kNM =N =1876kN錨板厚度取t=20mm，錨筋采用級(jí)鋼筋，=25mm，布置形式詳見“預(yù)埋件基礎(chǔ)及預(yù)埋件結(jié)構(gòu)圖”根據(jù)預(yù)埋件設(shè)計(jì)手冊(cè)采用壓彎剪受力模型進(jìn)行分析：說明彎剪力較小，可以忽略柱底彎剪的影響，只采用構(gòu)造性的預(yù)埋件。 、基礎(chǔ)計(jì)算 地基地質(zhì)情況根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告中工程地質(zhì)1-1 剖面圖， 樁基礎(chǔ)位置， 填土層(Q4el+dl)厚度較小，計(jì)算時(shí)可不考慮此土對(duì)樁的影響，填土層下為砂巖（J2s）或

27、泥巖（J2x）。根據(jù)設(shè)計(jì)資料，各土層參數(shù)見表1-1。表1-1 巖土設(shè)計(jì)參數(shù)建議取值表 項(xiàng) 目巖土名稱天然重度(kN/m3)巖石單軸抗壓強(qiáng)度(MPa)地基承載力基本容許值fao(kPa)基底摩擦系數(shù)臨時(shí)邊坡坡率值永久邊坡坡率值天然飽和素填土*-1：*1：*粉質(zhì)粘土-1801：*1：*強(qiáng)風(fēng)化泥巖*-300*1：*1：*強(qiáng)風(fēng)化頁巖*-300*1：1：強(qiáng)風(fēng)化砂巖*-350*1：*1：*J2x中風(fēng)化頁巖9001：*1：*J2x中風(fēng)化泥巖9001：*1：*J2s中風(fēng)化泥巖7001：*1：*J2s中風(fēng)化砂巖15001：*1：*備注：帶“*”號(hào)的數(shù)值為經(jīng)驗(yàn)值，未來路基填土應(yīng)達(dá)到壓實(shí)填土的要求，其地基承載力基本

28、容許值fao應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定。 基礎(chǔ)類型基礎(chǔ)的選用類型根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)挖土情況而定，當(dāng)巖層的覆蓋圖層深度小于等于3米時(shí)，基礎(chǔ)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，但嵌巖深度不得小于米；當(dāng)巖層的覆蓋土層大于3米是，基礎(chǔ)采用單樁基礎(chǔ)。擴(kuò)大基礎(chǔ)的尺寸××；單樁基礎(chǔ)根據(jù)上部鋼管柱的型號(hào)分別采用或的挖孔樁，擴(kuò)大基礎(chǔ)和挖孔樁均采用C30混凝土。 樁基礎(chǔ)計(jì)算樁基計(jì)算詳見第二跨第二聯(lián)樁基計(jì)算（第二跨第二聯(lián)中間鋼管柱受力最大）擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算取中間1020x12鋼管柱下基礎(chǔ)經(jīng)行驗(yàn)算 (1)抗沖切計(jì)算參照2002版建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范，交界面C30砼可承受的沖切力：基礎(chǔ)頂面滿足抗沖切要求！（2）基底抗彎計(jì)算基底的壓應(yīng)力為

29、，將基礎(chǔ)倒置，計(jì)算模型簡(jiǎn)化為懸臂梁，如下圖：計(jì)算懸臂端根部的最大應(yīng)力為：C30素砼的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為，因此基礎(chǔ)素砼即滿足抗彎要求！考慮到基礎(chǔ)砼性能可能較差，存在離析，厚度不夠等情況，要求基礎(chǔ)底板構(gòu)造性雙向配筋，鋼筋型號(hào)根據(jù)工地現(xiàn)場(chǎng)廢舊材料確定，暫且按2015cm配筋。遇軟硬不均地基時(shí)，為防止基礎(chǔ)裂斷，要求基礎(chǔ)底板及頂板雙向構(gòu)造性配筋。 承臺(tái)局部承壓驗(yàn)算鋼管立柱底基礎(chǔ)混凝土局部承壓混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù) 1020×12立柱：。C30混凝土中心受壓容許值 ，則局部受壓容許值為：。扣除孔洞后的混凝土局部受壓面積：對(duì)于1020立柱：?；炷辆植繅簯?yīng)力分別如下：滿足局部承壓6、第二聯(lián)第二跨支

30、架計(jì)算采用第二聯(lián)第二跨作為受力模型進(jìn)行分析，立面布置圖如下箱梁自重a實(shí)心段梁體斷面圖 b變截面段箱梁斷面圖c跨中段箱梁斷面圖各斷面數(shù)據(jù)如下表名稱橫截面面積長(zhǎng)度容重箱梁重量總重每延米重(m2)(m)(kN/m3)(kN)(kN）(kN）實(shí)心段 226 431跨中段26 變截面段 826 （注：實(shí)心段作用于貝雷梁部分長(zhǎng)度為，為安全取2m進(jìn)行驗(yàn)算）荷載組合線荷載:q強(qiáng)=(g1+g2+g3)+(g4+g5) =678kN/mq鋼=(g1+g2+g3) =600kN/m貝雷梁頂分配梁（大肋）計(jì)算分配梁采用工16a，間距為75cm。工16a截面特性如下：規(guī)格面積矩截面積慣性矩腹板厚度截面矩（mm)S(cm

31、3)A(cm2)I(cm4)tw(mm)W(cm3)工16a 1130 6141 作用在分配梁上的均布荷載為q強(qiáng)=678×=mq鋼=600×=m受力模型如下圖：彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）I6a，M=170×141/1000= mMmax=<M= m（=<170MP)I6a，Q= 100×1130×6/100= kNQmax=<Q=（=<100MP）以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI） =（5/384）（）/（1051130） 103 =<

32、L/800=所以分配梁滿足要求貝雷梁驗(yàn)算線荷載:q強(qiáng)=(g1+g2+g3)+(g4+g5) =678kN/mq鋼=(g1+g2+g3) =600kN/m（1）、受力模型因?yàn)槭芰M足線彈性范圍，原體系受力模型可以簡(jiǎn)化為下述兩種受力模型的疊加，荷載的分配按貝雷梁作用于箱梁的面積比進(jìn)行分配，結(jié)算結(jié)果可以疊加。彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）縱向共設(shè)38片貝雷梁，貝雷片整體能承受最大彎矩M=29952 kN m,能承受最大最大剪力Q=38=9318kNMmax=<M=29952kNmQmax=7194<Q=9318 kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，

33、f=（5/384）（ql4）/（EI） =（5/384）（600184）/（10538） 108 =41mm<L/400=45mm（1）貝雷梁布設(shè)如下圖在18m跨和6m跨貝雷梁的布置形式如下，此時(shí)存在貝雷梁的最不利荷載情況（2）底板與腹板下貝雷梁受力比較在腹板與底板兩種貝雷梁受力情況下，分別選出兩種情況下的最不利位置的貝雷梁進(jìn)行分析A、底板下S1位置下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求作用在底板下貝雷梁的線荷載：q強(qiáng)=（261+1+2+）+（2+1）= /m，B、腹板下S2位置下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求作用在腹板下貝雷梁的線荷載q強(qiáng)= 261+ (2+1= /m可知底板下每

34、片貝雷梁受力較大，需驗(yàn)證底板下貝雷梁的受力相應(yīng)的作用在跨上的底板下的貝雷梁所受線荷載為q強(qiáng)=（261+2+1+）+（2+1）= /m，（3） 受力模型（4）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(5)剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(6)荷載分析Mmax=572kN m<M= kN mQmax=202kN<Q=245 kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度q鋼=（261+1+2+） = kN/ mf=（5/384）（ql4）/（EI）=（5/384）（184）/（105） 108=<L/400=45mm滿足要求柱頂分配梁計(jì)算柱頂分配梁采用 4根工56b（1）截面特性如下：規(guī)格面積

35、矩截面積慣性矩腹板厚度截面矩（mm)S(cm3)A(cm2)I(cm4)tw(mm)W(cm3)工56b14668510 2447（2）每排鋼管樁反力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）最大支座反力（四根鋼管柱的和）為11913kN（3）貝雷梁布設(shè)（4）單片貝雷梁所受荷載 最大支座反力為11913kN箱梁對(duì)貝雷梁的力可按箱梁質(zhì)量分配，（從左至右,所示為箱梁中心左側(cè)貝雷梁所受力，右側(cè)與左側(cè)對(duì)稱）名稱面積比貝雷梁受力S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16 S17 S18 S19 （5）受力模型如下（6）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采

36、用邁達(dá)斯2010）（7）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）（8）受力分析4根I56b， M=170×2447/1000×4=1664 kN mMmax=1211<M=1664kN m（=124MP<170MP)4根I56b，Q= 100×68510××4/100=2746 kN Qmax=1350<Q=2746N（=<100MP）組合應(yīng)力=150MPa<=170MPa， (9)位移圖：最大撓度f=>L/400=2150/400=需要架設(shè)牛腿進(jìn)行處理、鋼管柱計(jì)算 720x10鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算采用720x

37、10的鋼管樁，每排布置4根，取最大受力處進(jìn)行驗(yàn)算鋼管柱單肢穩(wěn)定分析鋼管柱標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)為6m，自由長(zhǎng)度按L=12m計(jì)算，鋼樁軸力Nmax=1832KN,按偏心進(jìn)行穩(wěn)定性檢算,則偏心彎矩M=1832×= kNmI=，W= cm3 A=223 cm2回轉(zhuǎn)半徑 i=長(zhǎng)細(xì)比=L/i=12/=換算長(zhǎng)細(xì)比e=··=××=30查表可得2=1=因?yàn)镹/A=1832/223×10=>=××140= Mp故彎矩增大系數(shù)滿足穩(wěn)定性要求 1020x12鋼管柱穩(wěn)定性驗(yàn)算采用1020x12的鋼管樁，每排布置4根，鋼管樁所受反力如圖取最大受力

38、處進(jìn)行驗(yàn)算鋼管柱單肢穩(wěn)定分析鋼管柱標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)為6m，自由長(zhǎng)度按L=12m計(jì)算，鋼樁軸力Nmax=3018KN,按偏心進(jìn)行穩(wěn)定性檢算,則偏心彎矩M=3018×= kNmI=，W= cm3，A=380 cm2回轉(zhuǎn)半徑 i=長(zhǎng)細(xì)比=L/i=12/=換算長(zhǎng)細(xì)比e=··=××=<30查表可得2=1=因?yàn)镹/A=3018×10/380= Mpa>=××140= Mpa故彎矩增大系數(shù)滿足穩(wěn)定性要求跨中處鋼管柱格構(gòu)式結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性驗(yàn)算跨中處立柱橫橋向間距按設(shè)置，縱橋向間距按設(shè)置，支架斜綴條按“之”字形布置，此處按平行斜綴條

39、計(jì)算（不利狀態(tài)）。平行斜綴條雙肢綴條柱的換算長(zhǎng)細(xì)比公式如下：其中，整個(gè)雙肢柱的橫截面面積；一個(gè)節(jié)間斜綴條面積；一個(gè)節(jié)間橫綴條的面積；A、橫橋向橫橋向立柱間距，平聯(lián)節(jié)間距8m，則斜綴條與分肢軸線間的夾角°雙肢柱整體對(duì)虛軸的長(zhǎng)細(xì)比：因此，平行斜綴條雙肢柱按實(shí)軸公式對(duì)虛軸換算后的長(zhǎng)細(xì)比：考慮到雙肢柱綴條的焊接質(zhì)量可能存在問題，這里按C類截面考慮，整體穩(wěn)定系數(shù)=（）×=，因此，考慮雙肢柱整體穩(wěn)定性時(shí)，其應(yīng)力，雙肢綴條柱整體穩(wěn)定性滿足要求！對(duì)于分肢，為防止分肢先于整體失穩(wěn)，需驗(yàn)算分肢的穩(wěn)定性。綴條柱分肢穩(wěn)定只需驗(yàn)算中部節(jié)間，按下式進(jìn)行驗(yàn)算：綴條柱分肢長(zhǎng)細(xì)比，因此，根據(jù)規(guī)范，不需要驗(yàn)算

40、分肢穩(wěn)定性。對(duì)于綴條，主要承受分肢在壓縮變形后產(chǎn)生的水平剪力及風(fēng)作用產(chǎn)生的水平力，為使計(jì)算保守增加結(jié)構(gòu)的可靠性，綴條的計(jì)算按桁架式結(jié)構(gòu)來考慮，即綴條與分肢之間按鉸接模型進(jìn)行考慮，此種狀態(tài)下橫綴條為零桿，水平力全部由斜綴條來承擔(dān)，根據(jù)規(guī)范，分肢在重力作用下壓縮后產(chǎn)生的水平剪力：，將水平剪力分解到斜綴條方向的壓力為：斜綴條長(zhǎng)度為m，2 25a斜綴條繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比為：按b類截面考慮弱軸的穩(wěn)定系數(shù)=，考慮斜綴條受壓整體穩(wěn)定性時(shí)，在不考慮斜綴條自重時(shí)，斜綴條受軸向壓力，其弱軸的應(yīng)力為：，斜綴條在不考慮自重條件下的穩(wěn)定性滿足要求！B、縱橋向縱橋向立柱間距6m，平聯(lián)節(jié)間距8m，則斜綴條與分肢軸線間的夾角&#

41、176;雙肢柱整體對(duì)虛軸的長(zhǎng)細(xì)比：因此，平行斜綴條雙肢柱按實(shí)軸公式對(duì)虛軸換算后的長(zhǎng)細(xì)比：考慮到雙肢柱綴條的焊接質(zhì)量可能存在問題，這里按C類截面考慮，整體穩(wěn)定系數(shù)=（）×=，因此，考慮雙肢柱整體穩(wěn)定性時(shí)，其應(yīng)力，雙肢綴條柱整體穩(wěn)定性滿足要求！對(duì)于分肢，為防止分肢先于整體失穩(wěn)，需驗(yàn)算分肢的穩(wěn)定性。綴條柱分肢穩(wěn)定只需驗(yàn)算中部節(jié)間，按下式進(jìn)行驗(yàn)算：綴條柱分肢長(zhǎng)細(xì)比，因此，根據(jù)規(guī)范，不需要驗(yàn)算分肢穩(wěn)定性。對(duì)于綴條，主要承受分肢在壓縮變形后產(chǎn)生的水平剪力及風(fēng)作用產(chǎn)生的水平力，為使計(jì)算保守增加結(jié)構(gòu)的可靠性，綴條的計(jì)算按桁架式結(jié)構(gòu)來考慮，即綴條與分肢之間按鉸接模型進(jìn)行考慮，此種狀態(tài)下橫綴條為零桿，水

42、平力全部由斜綴條來承擔(dān)，根據(jù)規(guī)范，分肢在重力作用下壓縮后產(chǎn)生的水平剪力：，將水平剪力分解到斜綴條方向的壓力為：斜綴條長(zhǎng)度為m，2 25b斜綴條繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比為：按b類截面考慮弱軸的穩(wěn)定系數(shù)=，考慮斜綴條受壓整體穩(wěn)定性時(shí)，在不考慮斜綴條自重時(shí)，斜綴條受軸向壓力，其弱軸的應(yīng)力為：，斜綴條在不考慮自重條件下的穩(wěn)定性滿足要求！自由長(zhǎng)度按L=46m，壓力N=2542t，偏心彎矩M=Ne=2542×=508t m截面特性：A=4×38000+12×22300=mm2I x= 4××10-3+12××10-3+38000×10-

43、6××2+38000×10-6××2+22300×10-6××6+22300×10-6××4=W x = = =I y=4××10-3+12××10-3+22300×10-6××4+38000×10-6××4+22300×10-6××4+22300×10-6××4=W y = = =回轉(zhuǎn)半徑ix=4680mm=iy=11553m

44、m=長(zhǎng)細(xì)比x= = 46/=<30，查表得1=y= = 46/=<30，查表得1=換算長(zhǎng)細(xì)比e=··=×46/5×=41，查表可得2=1=2542×104/=>1=××140=故彎矩增大系數(shù)滿足穩(wěn)定性要求整體屈曲驗(yàn)算復(fù)核采用邁達(dá)斯軟件進(jìn)行整體屈曲復(fù)核穩(wěn)定系數(shù)為>5,滿足要求、樁基計(jì)算 地基地質(zhì)情況根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告中工程地質(zhì)1-1 剖面圖， 樁基礎(chǔ)位置， 填土層(Q4el+dl)厚度較小，計(jì)算時(shí)可不考慮此土對(duì)樁的影響，填土層下為砂巖（J2s）或泥巖（J2x）。根據(jù)設(shè)計(jì)資料，各土層參數(shù)見表1-1。表1

45、-1 巖土設(shè)計(jì)參數(shù)建議取值表 項(xiàng) 目巖土名稱天然重度(kN/m3)巖石單軸抗壓強(qiáng)度(MPa)地基承載力基本容許值fao(kPa)基底摩擦系數(shù)臨時(shí)邊坡坡率值永久邊坡坡率值天然飽和素填土*-1：*1：*粉質(zhì)粘土-1801：*1：*強(qiáng)風(fēng)化泥巖*-300*1：*1：*強(qiáng)風(fēng)化頁巖*-300*1：1：強(qiáng)風(fēng)化砂巖*-350*1：*1：*J2x中風(fēng)化頁巖9001：*1：*J2x中風(fēng)化泥巖9001：*1：*J2s中風(fēng)化泥巖7001：*1：*J2s中風(fēng)化砂巖15001：*1：*備注：帶“*”號(hào)的數(shù)值為經(jīng)驗(yàn)值，未來路基填土應(yīng)達(dá)到壓實(shí)填土的要求，其地基承載力基本容許值fao應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定。 基礎(chǔ)形式基礎(chǔ)的選用類型

46、根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)挖土情況而定，當(dāng)巖層的覆蓋圖層深度小于等于3米時(shí)，基礎(chǔ)采用擴(kuò)大基礎(chǔ)，但嵌巖深度不得小于米；當(dāng)巖層的覆蓋土層大于3米是，基礎(chǔ)采用單樁基礎(chǔ)。擴(kuò)大基礎(chǔ)的尺寸××；單樁基礎(chǔ)根據(jù)上部鋼管柱的型號(hào)分別采用或的挖孔樁，擴(kuò)大基礎(chǔ)和挖孔樁均采用C30混凝土。 樁徑=2m樁基礎(chǔ)計(jì)算樁基布置圖下圖所示。樁長(zhǎng)驗(yàn)算該地基覆蓋土層厚度為3米，其余的嵌入巖層中，根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范中確定單樁軸向受壓承載力容許值的經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算。設(shè)該灌注樁的樁長(zhǎng)為8m，則：式中：N單根樁受到的豎直荷載(kN)。其中N1表示上部鋼樁傳來的豎直荷載,N2表示挖孔樁的自重。, 計(jì)算時(shí)取以下數(shù)據(jù)。樁的設(shè)計(jì)直徑

47、為，采用挖孔樁施工，樁身周長(zhǎng)， ， ，。 故：取，即地面線下樁長(zhǎng)為8m。由上式驗(yàn)算，可知樁的軸向承載力能滿足要求。樁的內(nèi)力計(jì)算（m法） （1）樁的計(jì)算寬度 （2）樁的變形系數(shù)樁基礎(chǔ)位于巖層中，查表可得受彎構(gòu)件： 故 。3 計(jì)算樁頂處外力的根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004），恒載荷載安全系數(shù)為，活載為，則樁頂外力為：4 地面以下深度處樁身截面上的彎矩與剪力a) 樁身彎矩式中，無量綱系數(shù)可根據(jù)和由有關(guān)表格查取，計(jì)算見表格1-1所示。樁身彎矩計(jì)算（單位：） 表1-1 0 b) 樁身剪力式中無量綱系數(shù)同理可由相關(guān)表格查得，計(jì)算見表1-2。樁身剪力計(jì)算（單位：kN）

48、表1-2 010 樁身彎矩圖樁身剪力圖c) 樁頂水平位移此時(shí)，同理可得無量綱系數(shù)，即d) 樁身最大彎矩根據(jù)樁身最大彎矩位置為，查表得，再查表可得，故有： 樁側(cè)土最大橫向壓力 樁側(cè)土的最大橫向應(yīng)力位置為，查表得，再查表可得，故有：滿足樁側(cè)土壓力的要求。配筋計(jì)算樁身最大彎矩處，該處截面處樁的內(nèi)力為：樁身混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，取，鋼筋為HRB335， 選用2425鋼筋：。 由于樁底支承于巖石土中，且 ， ，取 ，則由圓形偏壓構(gòu)件基本計(jì)算公式：經(jīng)反復(fù)驗(yàn)算得時(shí)，查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）可得A=，B=，C=，D=，則樁身材料強(qiáng)度滿足要求。擴(kuò)大基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算取中

49、間1020x12鋼管柱下基礎(chǔ)經(jīng)行驗(yàn)算 (1)抗沖切計(jì)算參照2002版建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范，交界面C30砼可承受的沖切力：基礎(chǔ)頂面滿足抗沖切要求?。?）基底抗彎計(jì)算基底的壓應(yīng)力為，將基礎(chǔ)倒置，計(jì)算模型簡(jiǎn)化為懸臂梁，如下圖：計(jì)算懸臂端根部的最大應(yīng)力為：C30素砼的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為，因此基礎(chǔ)素砼即滿足抗彎要求！考慮到基礎(chǔ)砼性能可能較差，存在離析，厚度不夠等情況，要求基礎(chǔ)底板構(gòu)造性雙向配筋，鋼筋型號(hào)根據(jù)工地現(xiàn)場(chǎng)廢舊材料確定，暫且按2015cm配筋。遇軟硬不均地基時(shí)，為防止基礎(chǔ)裂斷，要求基礎(chǔ)底板及頂板雙向構(gòu)造性配筋。 承臺(tái)局部承壓驗(yàn)算鋼管立柱底承臺(tái)混凝土局部承壓混凝土承壓強(qiáng)度的提高系數(shù) 1020立柱：。

50、C30混凝土中心受壓容許值 ，則局部受壓容許值為：?？鄢锥春蟮幕炷辆植渴軌好娣e：對(duì)于1020立柱：?；炷辆植繅簯?yīng)力分別如下：滿足局部承壓7第二聯(lián)第三跨支架計(jì)算貝雷梁驗(yàn)算線荷載:q強(qiáng)=(g1+g2+g3)+(g4+g5) =（423+ ×25）+（+37）=671kN/m線荷載:q鋼=(g1+g2+g3) =594 kN/m（1）、受力模型彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）縱向共設(shè)25片貝雷梁，貝雷片整體能承受最大彎矩M=×25=19705 kN m,能承受最大最大剪力Q=6130 kNMmax=9895<M=19

51、705kNmQmax=4788<Q=6130kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI） =（5/384）（594124）/（10525） 108 =<L/400=30mm（1）貝雷梁布設(shè)如下圖（2）底板與腹板下貝雷梁受力比較A、底板S1下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求底板下線荷載：q=（261+2+1+）+（2+1）= /m，B、腹板S2下貝雷梁作用范圍為，作用箱梁面積，可求作用在腹板下貝雷梁的線荷載q= 261+1+ (2+1= /m可知腹板S2下貝雷梁受力較大，需驗(yàn)證腹板下貝雷梁的受力（3） 受力模型（4）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(5)

52、剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）(6)荷載分析Mmax=421kN m<M= kN mQmax=204kN<Q=245kN以簡(jiǎn)支梁檢驗(yàn)撓度，f=（5/384）（ql4）/（EI）=（5/384）（124）/（10525） 108=<L/400=30mm柱頂分配梁計(jì)算柱頂分配梁采用 3工56b（1）截面特性如下：規(guī)格面積矩截面積慣性矩腹板厚度截面矩（mm)S(cm3)A(cm2)I(cm4)tw(mm)W(cm3)工56b14668510 2447（2）每排鋼管樁反力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）可知中間兩排鋼管樁所受力最大，因此取中間柱頂分配梁進(jìn)行驗(yàn)算。（3）貝雷梁布設(shè) （4）單片貝雷梁所受荷載 最大支座反力為8977kN箱梁對(duì)貝雷梁的力可按箱梁質(zhì)量分配，（從左至右）名稱面積比作用面積下貝雷梁受力(k N)S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 （5）受力模型如下（6）彎矩圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）（7）剪力圖（注：本方案計(jì)算采用邁達(dá)斯2010）（8）受力分析3根I56b，M=170&