機(jī)組供電煤耗偏高原因分析及改計(jì)劃

1、機(jī)組供電煤耗偏高原因分析及改造治理計(jì)劃-設(shè)備部XXX公司4X660MW機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)，機(jī)組熱耗始終高于設(shè)計(jì)值。設(shè)備部各專業(yè)經(jīng)過(guò)認(rèn)真分析和長(zhǎng)期不懈地努力改造，設(shè)備安全穩(wěn)定性有大幅提高，設(shè)備性能及部分經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也較投產(chǎn)初期有大幅提升，但供電煤耗仍未能達(dá)到理想值，現(xiàn)從鍋爐、汽機(jī)兩個(gè)部分進(jìn)行分析，并計(jì)劃于近三年的檢修計(jì)劃中進(jìn)行改造治理，進(jìn)一步提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。第一部分：汽機(jī)側(cè)影響煤耗的主要問(wèn)題我公司汽輪機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的660MW超超臨界、單軸、三缸四排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機(jī)，采用一級(jí)大旁路、高壓缸啟動(dòng)方式。目前汽機(jī)熱耗值偏高的原因主要為汽機(jī)效率偏低、高旁閥內(nèi)漏、高壓疏水閥門內(nèi)漏、循環(huán)水系統(tǒng)對(duì)

2、真空度的影響。一、 汽機(jī)效率偏低我公司四臺(tái)超超臨界機(jī)組安裝后，性能考核試驗(yàn)數(shù)據(jù)均偏離設(shè)計(jì)值較大，經(jīng)一、二類修正后1號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值（7352.7kJ/kWh）偏高202kJ/kWh；2號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值高118kJ/kWh；3號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值高274kJ/kWh；4號(hào)機(jī)較設(shè)計(jì)值高158kJ/kWh。而造成熱耗高的主要原因在汽輪機(jī)效率，從機(jī)組投產(chǎn)后的考核試驗(yàn)可以看出：1號(hào)機(jī)高壓缸效率較設(shè)計(jì)值（88.86%）低6個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸效率比設(shè)計(jì)值（94.31%）低2個(gè)百分點(diǎn)；2號(hào)機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低3.8個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸效率比設(shè)計(jì)值低2個(gè)百分點(diǎn)；3號(hào)機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低2.2個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸效率比設(shè)計(jì)值低1.5個(gè)

3、百分點(diǎn)；4號(hào)機(jī)高壓缸效率比設(shè)計(jì)值低5.2個(gè)百分點(diǎn)，中壓缸比設(shè)計(jì)值低3.2個(gè)百分點(diǎn)。同時(shí)，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)和各段抽汽壓力、溫度均存在不同程度的超溫超壓現(xiàn)象，也直接反映出缸效低的現(xiàn)狀。目前4臺(tái)機(jī)組調(diào)節(jié)級(jí)及各段抽汽超溫超壓情況如下(660MW滿負(fù)荷下)：1、調(diào)節(jié)級(jí)壓力1號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.2Mpa左右；2號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.1Mpa左右；3號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)壓力高于設(shè)計(jì)值1.1Mpa左右；4號(hào)機(jī):調(diào)節(jié)級(jí)高于設(shè)計(jì)值1.1Mpa左右。2、抽汽段溫度超于設(shè)計(jì)值情況1號(hào)機(jī)：一抽超溫12左右，五抽超溫20左右，六抽超溫39，七抽超溫30；2號(hào)機(jī)：五抽超溫24，六抽超溫40左右，七抽超溫32左右；3號(hào)

4、機(jī):一抽超溫7左右，五抽超溫26，六抽超溫43；4號(hào)機(jī):一抽超壓0.3Mpa，一抽超溫10左右，五抽超溫25，六抽超溫45左右，七抽超溫34左右。2011年5月1號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修期間對(duì)汽機(jī)進(jìn)行揭缸，發(fā)現(xiàn)高中壓轉(zhuǎn)子彎曲0.125mm，高壓噴嘴室出現(xiàn)嚴(yán)重裂紋，對(duì)轉(zhuǎn)子及噴嘴室進(jìn)行返廠處理，處理后轉(zhuǎn)子彎曲0.06mm左右，噴嘴室因產(chǎn)生焊接變形，上下兩半噴嘴室加墊4mm，影響了噴嘴汽流方向并造成汽缸中分面漏汽，熱量損失較大，對(duì)機(jī)組熱耗產(chǎn)生直接影響。轉(zhuǎn)子彎曲在啟動(dòng)時(shí)和汽封產(chǎn)生碰磨，造成級(jí)間間隙增大，級(jí)間漏汽導(dǎo)致缸效降低，各抽汽段有超溫超壓現(xiàn)象。因此，汽輪機(jī)本體存在的材料和制造方面的缺陷是影響呂四港電廠經(jīng)濟(jì)性

5、的主要原因。二、 高旁閥內(nèi)漏為適用汽輪機(jī)啟停要求，呂四港電廠旁路系統(tǒng)為高壓一級(jí)大旁路，旁路入口壓力25Mpa，出口壓力0.588Mpa。這種僅采用一道閥門隔離的設(shè)計(jì)方式，造成閥前閥后壓差大，容易產(chǎn)生泄漏。從近期檢修維護(hù)情況看，蒸汽中及其細(xì)微的雜質(zhì)均會(huì)造成高旁閥關(guān)閉不嚴(yán)，產(chǎn)生高壓蒸汽損失，影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性和安全性，目前運(yùn)行中四臺(tái)機(jī)組高旁閥均存在不同程度內(nèi)漏，影響機(jī)組效率。為摸清底數(shù)，對(duì)4臺(tái)機(jī)組進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。在機(jī)組負(fù)荷500MW ，主蒸汽壓力23Mpa正常工況下，旁路減溫水全停后，各臺(tái)機(jī)組高旁閥后溫度統(tǒng)計(jì)如下：序號(hào)名稱減溫水調(diào)門開(kāi)度（%）減溫水全關(guān)閥后溫度（）11號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后

6、半小時(shí)，由53漲至5921號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后半小時(shí)，由33漲至8332號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后半小時(shí)，由48漲至6542號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后半小時(shí)，由42漲至7253號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后半小時(shí)，由61漲至8063號(hào)機(jī)組B高壓旁路0調(diào)門、截止門關(guān)閉后半小時(shí)，由68漲至8074號(hào)機(jī)組A高壓旁路0調(diào)門、截止閥全關(guān)后溫度不漲（29.7）84號(hào)機(jī)組B高壓旁路2調(diào)門關(guān)閉后，3分鐘內(nèi)由34漲至105三、 疏水系統(tǒng)閥門內(nèi)漏由于鍋爐氧化皮問(wèn)題，機(jī)組啟動(dòng)階段，主汽、旁路疏水系統(tǒng)蒸汽清潔度較差，主汽、旁路疏水系統(tǒng)等高壓疏水閥門的結(jié)合面受到鐵屑破壞，關(guān)閉不

7、嚴(yán)、內(nèi)漏嚴(yán)重。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫統(tǒng)計(jì)，4臺(tái)機(jī)組主、再熱蒸汽、抽汽系統(tǒng)現(xiàn)共有18只疏水閥門存在內(nèi)漏。對(duì)機(jī)組熱耗影響較大。同時(shí)，發(fā)生內(nèi)漏閥門出現(xiàn)不同程度沖刷現(xiàn)象，目前已有閥門后管壁因沖刷變薄最終造成管壁爆裂發(fā)生，其它部位也隨時(shí)有爆管可能，對(duì)安全生產(chǎn)威脅極大。四、 循環(huán)水系統(tǒng)的影響我公司地處沿海，4臺(tái)機(jī)組凝汽器采用海水進(jìn)行直接冷卻，原設(shè)計(jì)盾構(gòu)長(zhǎng)度2.8公里，但在基建期間由于施工難度原因，循環(huán)水盾構(gòu)較設(shè)計(jì)長(zhǎng)度減少了320米，導(dǎo)致現(xiàn)在的循環(huán)水溫度較設(shè)計(jì)值偏高，對(duì)機(jī)組真空度造成影響。另外，由于季節(jié)性海生物、隨暴風(fēng)雨而來(lái)的海藻類植物，對(duì)循環(huán)水旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)、二次濾網(wǎng)產(chǎn)生堵塞，造成機(jī)組出力受限、安全運(yùn)行受到威脅。今年夏季以

8、來(lái)，受此類因素影響，旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)、二次濾網(wǎng)故障率較高?，F(xiàn)已對(duì)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)運(yùn)行方式進(jìn)行了調(diào)整，提高了循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備的可靠性，但同時(shí)也增加了廠用電率，也增大機(jī)組的供電煤耗。第二部分：鍋爐側(cè)影響煤耗的主要問(wèn)題經(jīng)過(guò)對(duì)鍋爐側(cè)熱力系統(tǒng)及主、輔機(jī)設(shè)備性能的分析和現(xiàn)場(chǎng)檢查，鍋爐對(duì)機(jī)組供電煤耗的主要影響因素有：鍋爐爐管超溫導(dǎo)致的降汽溫運(yùn)行、鍋爐保溫層的超溫散熱、鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露損失。一、 鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運(yùn)行為了防止鍋爐管壁超溫問(wèn)題，我公司通過(guò)調(diào)整，將鍋爐高溫受熱面管壁溫度控制在不超過(guò)640，主汽溫由設(shè)計(jì)值605降至588當(dāng)前值，嚴(yán)重影響機(jī)組供電煤耗。二、 鍋爐保溫層超溫鍋爐保溫超溫部位主要為鍋爐四層

9、爐膛水冷壁處較多，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫統(tǒng)計(jì)如下表：鍋爐編號(hào)爐本體前墻測(cè)量點(diǎn)溫度（）爐本體左側(cè)墻測(cè)量點(diǎn)溫度（）測(cè)量點(diǎn)1測(cè)量點(diǎn)2測(cè)量點(diǎn)3測(cè)量點(diǎn)4平均溫度測(cè)量點(diǎn)5測(cè)量點(diǎn)6測(cè)量點(diǎn)7測(cè)量點(diǎn)8平均溫度16359676663.757169596365.5254.854.356.557.455.85051.654.25452.45359.453.955.456.856.460.454.253.541.452.4456.153.555.557.955.85854545655.5三、 鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露情況目前，我公司4臺(tái)鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封存在不同程度泄露問(wèn)題。其中過(guò)熱、再熱、屏過(guò)、中隔墻等各部集箱保溫及耐火澆

10、筑料大部脫落；屏式過(guò)熱器、高過(guò)、高再穿墻管與頂棚過(guò)熱器密封板內(nèi)部微膨脹耐火可塑料大部分產(chǎn)生裂紋及脫落吹開(kāi)，漏灰嚴(yán)重，局部積灰堆積高度達(dá)1米以上；頂護(hù)板頂部與爐墻四周的硅酸鋁耐火纖維毯及高溫玻璃棉板損壞嚴(yán)重，漏熱嚴(yán)重超標(biāo)，局部溫度可達(dá)120以上，大包外部大部分實(shí)測(cè)溫度在70以上，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。同時(shí)，4臺(tái)鍋爐爐頂大罩殼密封漏風(fēng)漏灰嚴(yán)重，增加鍋爐散熱損失，降低鍋爐熱效率進(jìn)行爐頂密封改造、減少爐頂密封漏風(fēng)是很有必要的。第三部分：電氣設(shè)備需改造的主要問(wèn)題經(jīng)過(guò)對(duì)全廠電氣設(shè)備的綜合性能的分析和現(xiàn)場(chǎng)檢查，電氣設(shè)備對(duì)煤耗沒(méi)有直接關(guān)系， 但通過(guò)改造可以有效降低廠用電率、提高設(shè)備出力和使用效率，電氣設(shè)備對(duì)

11、機(jī)組節(jié)能的主要影響因素有：部分電氣設(shè)備如閉冷泵的工頻運(yùn)行存在改造空間、脫硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低導(dǎo)致電機(jī)長(zhǎng)期處于滿負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)、發(fā)電機(jī)組勵(lì)磁母線絕緣雖然合格，但停機(jī)后絕緣下降較快，500kV出線線路絕緣子未進(jìn)行PRTV涂料噴涂，存在閃絡(luò)的風(fēng)險(xiǎn)。一、 硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低，導(dǎo)致電機(jī)長(zhǎng)期滿負(fù)荷運(yùn)行。我廠脫硫漿液循環(huán)泵電機(jī)每臺(tái)機(jī)組共3臺(tái)，湘潭電機(jī)股份有限公司生產(chǎn)，型號(hào)為YKK630-10，容量分別為800kW ,900kW，1000kW，平時(shí)運(yùn)行時(shí)3臺(tái)脫硫漿液循環(huán)泵電機(jī)運(yùn)行時(shí)電機(jī)電流均達(dá)到額定值，溫度偏高，尤其在夏季繞組溫度達(dá)到120，給機(jī)組安全運(yùn)行帶來(lái)較大的安全隱患，需要每臺(tái)機(jī)組采購(gòu)一臺(tái)110

12、0kW電機(jī)更換原1000kW電機(jī)，更換下來(lái)的1000kW電機(jī)替換原900kW電機(jī)，900kW電機(jī)替換800kW電機(jī)，替換下來(lái)的800kW電機(jī)作為備用電機(jī)。二、 1-4號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)勵(lì)磁母線停機(jī)后絕緣下降快。我廠屬于圍海造廠項(xiàng)目，廠區(qū)處于沿海高鹽霧環(huán)境中，因而我廠勵(lì)磁母線絕緣比較低，尤其是每次開(kāi)機(jī)時(shí)均需對(duì)其進(jìn)行加熱以提高其絕緣水平，甚至在機(jī)組運(yùn)行中也出現(xiàn)過(guò)勵(lì)磁母線絕緣低的情況，嚴(yán)重的影響了我公司機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，需要對(duì)其進(jìn)行改造處理。 三、500kV出線線路絕緣子未進(jìn)行PRTV涂料噴涂呂四港電廠輸電線路起自呂四港電廠500kV GIS站，終于500kV南通東站東側(cè)500kV構(gòu)架“呂四港、”間隔，

13、途徑啟東市，海門市。航空距離35.6，線路全長(zhǎng)，曲折系數(shù)1.134，線路耐張串采用普通盤型瓷絕緣子，進(jìn)線檔耐張串采用雙傘型瓷絕緣子，直線串（含直線轉(zhuǎn)角）I線采用長(zhǎng)棒型瓷絕緣子（其中G1-N21段采用210KN合成絕緣子），右側(cè)采用三傘型瓷絕緣子。由于我廠處于海上，線路所在地區(qū)特殊的氣候環(huán)境，鹽霧密度高，運(yùn)行電壓等級(jí)高，時(shí)時(shí)地受到臺(tái)風(fēng)的威脅，存在較大的安全隱患；按照規(guī)定線路絕緣子需要定期清掃，由于500kV系統(tǒng)的特殊性，平時(shí)無(wú)法停電，根本無(wú)法保證定期的清掃工作，且清掃時(shí)費(fèi)用以及人員的安全風(fēng)險(xiǎn)很大。一旦由于清掃不及時(shí)或不徹底，在雨季發(fā)生污閃或者發(fā)生霧閃，將會(huì)造成很嚴(yán)重的電網(wǎng)污閃事故。因此，有必要對(duì)

14、其進(jìn)行PRTV涂料噴涂。四、發(fā)電機(jī)出口斷路器內(nèi)計(jì)量CT更換我公司1-4號(hào)機(jī)組投產(chǎn)初期，主變損耗均在2%-3%之間，是正常值（0.3%左右）10倍。現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量發(fā)現(xiàn)，在相同負(fù)荷下，GCB開(kāi)關(guān)內(nèi)這組計(jì)量CT比其它的幾組CT（包括保護(hù)用CT、測(cè)量用CT）的電流要大，機(jī)組的負(fù)荷越大，計(jì)量所用的這組CT二次電流值比其它幾組CT的二次電流值大的越多，而其它幾組CT所測(cè)得的數(shù)據(jù)都大致相同，經(jīng)過(guò)標(biāo)準(zhǔn)儀器以及交流采樣裝置的實(shí)際測(cè)量，確定其他幾組CT數(shù)值準(zhǔn)確。機(jī)組在600MW負(fù)荷時(shí)，實(shí)際測(cè)量計(jì)量回路的二次負(fù)擔(dān)也不超過(guò)10VA。經(jīng)過(guò)CT廠家及電科院專家在停機(jī)時(shí)的檢測(cè)，以及查閱相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)定之后，確定導(dǎo)致計(jì)量C

15、T精度不準(zhǔn)確的原因是由于設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的CT的容量選取得太大（100VA）而引起的，有必要對(duì)其進(jìn)行更換。第三部分：整改及治理一、汽機(jī)缸效低治理方案3號(hào)機(jī)組C修時(shí)間比較短，無(wú)法對(duì)汽輪機(jī)揭缸調(diào)整，因此3號(hào)機(jī)組缸效低無(wú)法在2012年徹底治理。在2012年3月份2號(hào)機(jī)組安排一次B修，可以對(duì)2號(hào)機(jī)組高中壓缸進(jìn)行揭缸，在處理轉(zhuǎn)子過(guò)臨界振動(dòng)大和高壓噴嘴焊縫缺陷檢查的同時(shí)對(duì)高中壓缸通流間隙進(jìn)行調(diào)整，汽封進(jìn)行改造，可以解決汽機(jī)缸效低的問(wèn)題。此項(xiàng)費(fèi)用大概需要150萬(wàn)左右（在高壓噴嘴焊縫無(wú)缺陷不需更換噴嘴的情況下發(fā)生的費(fèi)用）。在2012年10月1號(hào)機(jī)組安排一次A修，在A修中可以解決1號(hào)機(jī)組缸效低的問(wèn)題：對(duì)1號(hào)機(jī)組高壓缸

16、進(jìn)行揭缸檢修，更換尚且存在安全隱患的高壓噴嘴，并按照設(shè)計(jì)要求重新調(diào)整高壓噴嘴最佳位置。對(duì)高壓內(nèi)缸缸體變形問(wèn)題將進(jìn)行返廠修復(fù)，徹底根除漏氣損失。并于高中壓缸汽封進(jìn)行改造，對(duì)通流間隙重新調(diào)整，減少汽封級(jí)間漏汽損失，提高高壓缸效率，最終保證汽輪機(jī)主設(shè)備的安全性，并將汽機(jī)熱耗提高至設(shè)計(jì)值。此項(xiàng)工作需要的費(fèi)用大約是高壓噴嘴100萬(wàn)，高中壓部分汽封大約200萬(wàn)元，費(fèi)用合計(jì)300萬(wàn)元。 另外，考慮2011年1號(hào)機(jī)組B修中揭缸檢查發(fā)現(xiàn)高中壓轉(zhuǎn)子產(chǎn)生彎曲，轉(zhuǎn)子葉頂汽封和隔板汽封出現(xiàn)嚴(yán)重磨損，轉(zhuǎn)子過(guò)橋汽封部位表面出現(xiàn)深約0.5-0.7mm的磨痕，級(jí)間漏汽增大，汽缸效率下降，雖然對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行處理，運(yùn)行中振動(dòng)達(dá)到設(shè)計(jì)值

17、以內(nèi)，但是此轉(zhuǎn)子還是一個(gè)橢圓形，勢(shì)必會(huì)影響汽機(jī)缸效的，目前2號(hào)機(jī)組轉(zhuǎn)子運(yùn)行的狀況基本和1號(hào)機(jī)組相同，存在已經(jīng)彎曲的可能，從長(zhǎng)遠(yuǎn)經(jīng)濟(jì)利益考慮，為保證汽輪機(jī)熱耗能達(dá)到設(shè)計(jì)值，建議訂購(gòu)一臺(tái)進(jìn)口高壓轉(zhuǎn)子，在2014年對(duì)目前產(chǎn)生彎曲的國(guó)產(chǎn)高中壓轉(zhuǎn)子更換為進(jìn)口高中壓轉(zhuǎn)子。預(yù)計(jì)費(fèi)用3000萬(wàn)元。二、高旁閥門內(nèi)漏目前最佳方案是在高旁閥前加一道手動(dòng)截止閥。由于訂貨時(shí)間緊張3號(hào)機(jī)組1月份的C修中無(wú)法完成；在3月份的2號(hào)機(jī)組的B修中和10月份的1號(hào)機(jī)組的A修中可以對(duì)1、3號(hào)機(jī)組的A.B高旁加裝截止閥，需要費(fèi)用1臺(tái)機(jī)組大約需要200萬(wàn)元。在訂貨中考慮把1、4號(hào)機(jī)組的一起采購(gòu)，在2013年和2014年中進(jìn)行實(shí)施改造。三

18、、閥門內(nèi)漏治理目前4臺(tái)機(jī)組的鍋爐側(cè)疏水基本沒(méi)有漏泄，漏泄點(diǎn)主要集中在4臺(tái)機(jī)組的汽機(jī)側(cè)，其中1號(hào)機(jī)組4個(gè)，2號(hào)機(jī)組5個(gè)，3號(hào)機(jī)組5個(gè)，4號(hào)機(jī)組4個(gè)。現(xiàn)在已經(jīng)訂貨落實(shí)的閥門有8個(gè)，還有8個(gè)閥門在下月出能夠落實(shí)訂貨。預(yù)計(jì)到貨時(shí)間是1月份到貨8個(gè)，4月份到貨8個(gè)。這樣可以在1月份3號(hào)機(jī)組的C修、3月份2號(hào)機(jī)組B修、10月份1號(hào)機(jī)組的A修中解決所有存在嚴(yán)重內(nèi)漏的疏水閥。同時(shí)在A.B.C級(jí)檢修中還要對(duì)所有疏水閥進(jìn)行解體檢查，存在問(wèn)題的閥門進(jìn)行補(bǔ)焊研磨。另外經(jīng)與哈汽廠溝通需對(duì)熱力系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，將于2012年機(jī)組檢修期間，取消高壓通風(fēng)閥、第二通風(fēng)閥等蒸汽管段，這樣可以杜絕通風(fēng)閥內(nèi)漏的發(fā)生。這樣在2012年可以

19、完全解決幾臺(tái)機(jī)組的疏水閥門內(nèi)漏問(wèn)題。此項(xiàng)工作的需要的費(fèi)用大約是：購(gòu)買閥門的費(fèi)用240萬(wàn);閥門焊補(bǔ)、研磨費(fèi)用160萬(wàn)，熱力系統(tǒng)優(yōu)化50萬(wàn)元，合計(jì)需要費(fèi)用450萬(wàn)元（4臺(tái)機(jī)組合計(jì)）。四、循環(huán)水系統(tǒng)經(jīng)過(guò)研究，我公司計(jì)劃于2013年和2014年對(duì)循環(huán)水取水深度進(jìn)行改造，采用沉降埋管方式，于循環(huán)水盾構(gòu)外延伸取水管路500米，該項(xiàng)改造工程已經(jīng)上報(bào)可研報(bào)告。預(yù)計(jì)費(fèi)用2億元。同時(shí)針二次濾網(wǎng)產(chǎn)品質(zhì)量存在問(wèn)題，計(jì)劃在2012年的A、B、C級(jí)檢修中對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行全部解體大修，對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行更換，徹底解決二次濾網(wǎng)可靠性問(wèn)題。此項(xiàng)費(fèi)用預(yù)計(jì)600萬(wàn)元。五、鍋爐爐管超溫、被迫降汽溫運(yùn)行為了提高機(jī)組蒸汽主參數(shù)至設(shè)計(jì)值，達(dá)到機(jī)

20、組設(shè)計(jì)煤耗水平，保證機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性，制定鍋爐高溫受熱面改造計(jì)劃如下：高溫受熱面管材更換原則：后屏、末過(guò)、末再中SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。后屏過(guò)熱器需更換約10000m；末級(jí)過(guò)熱器需更換約5646m；末級(jí)再熱器需更換約2600m。2012年：1號(hào)機(jī)組A級(jí)檢修中對(duì)后屏、末過(guò)、末再SA213T91、SA213TP347H中的管子全部更換為噴丸處理的Super304鋼,后屏過(guò)熱器需更換約10000m；末級(jí)過(guò)熱器需更換約5646m；末級(jí)再熱器需更換約2600m?？傎M(fèi)用約2000萬(wàn)元； 2號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器25-35屏、45-51屏

21、SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換約2000m,共計(jì)需要費(fèi)用約500萬(wàn)元；3號(hào)機(jī)組C級(jí)檢修根對(duì)末級(jí)過(guò)熱器26-31屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換800m,共計(jì)需要費(fèi)用約200萬(wàn)元；2013年：4號(hào)機(jī)組A級(jí)檢修完成高溫受熱面全部SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約2000萬(wàn)元；3 號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需費(fèi)用約5

22、00萬(wàn)元；2014年：2號(hào)機(jī)組完成高溫受熱面全部SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約1500萬(wàn)元；2015年：3號(hào)機(jī)組年完成高溫受熱面全部SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼工作，需費(fèi)用約1500萬(wàn)元。六、鍋爐保溫層超溫治理利用2012年1號(hào)機(jī)組A修、2號(hào)機(jī)組B修、3號(hào)機(jī)組C修對(duì)鍋爐17米前后墻標(biāo)高8米至18米保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需要保溫材料500立方米。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材料320立方米，彩鋼板120. 需費(fèi)用約300萬(wàn)元。利用2013年機(jī)組檢修的機(jī)會(huì)完成4號(hào)機(jī)組鍋

23、爐17米、中間聯(lián)箱處保溫超溫治理工作，需費(fèi)用約100萬(wàn)元。七、鍋爐爐頂大包內(nèi)爐頂密封泄露治理在機(jī)組進(jìn)行檢修時(shí)，將原來(lái)泄露的及損壞的頂部大包內(nèi)部的頂棚、各過(guò)熱器、再熱器等聯(lián)箱及管道保溫及澆注料進(jìn)行拆除，各密封盒內(nèi)部的微膨脹耐火可塑料進(jìn)行清理及拆除、爐墻四周損壞的保溫拆除，重新按照爐頂密封的施工要求，在側(cè)墻與頂棚間密封裝置內(nèi)敷設(shè)一定厚度的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)為硅酸鋁耐火纖維散棉；有內(nèi)護(hù)板區(qū)域爐墻的結(jié)構(gòu)為：在金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸

24、鋁耐火纖維散棉加高溫粘結(jié)劑。爐頂大包頂部和四周爐墻的保溫結(jié)構(gòu)為50mm硅酸鋁耐火纖維毯+150mm高溫玻璃棉板；底部爐墻厚度為200mm硅酸鋁耐火纖維板，用支撐釘、彈性壓板和鐵絲網(wǎng)固定；大包內(nèi)凡溫度超過(guò)400的集箱和管屏都采用結(jié)構(gòu)為100mm硅酸鋁耐火纖維毯20mm耐熱密封涂料進(jìn)行保溫。單臺(tái)鍋爐大包頂需治理保溫面積約1460.治理計(jì)劃如下：利用2012年1號(hào)機(jī)組A修和2號(hào)機(jī)組B修的機(jī)會(huì)完成兩臺(tái)爐頂密封治理改造工作，需費(fèi)用約800萬(wàn)元；2013年完成4號(hào)機(jī)組全部和3號(hào)機(jī)組兩臺(tái)爐頂密封治理改造工作，需費(fèi)用約800萬(wàn)元；八、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)頭改型送、一次風(fēng)機(jī)自2010年投入運(yùn)行以來(lái)，動(dòng)調(diào)頭缺陷頻

25、繁，設(shè)備可靠性差，嚴(yán)重影響了機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。需要對(duì)送、一次風(fēng)機(jī)動(dòng)調(diào)頭重新選型，選用豪頓華有限公司生產(chǎn)的進(jìn)口動(dòng)調(diào)頭。估計(jì)每臺(tái)機(jī)組需要80萬(wàn)元。共計(jì)需要費(fèi)用約320萬(wàn)元。九、硫漿液循環(huán)泵電機(jī)容量偏低經(jīng)過(guò)計(jì)算比較，目前我們采用的方案是每臺(tái)機(jī)組新購(gòu)買一臺(tái)1100kw的循泵電機(jī)， 逐級(jí)替換1000kW，900kW，800kW的電機(jī)，4臺(tái)電機(jī)共計(jì)160萬(wàn)，計(jì)劃在2012年機(jī)組檢修時(shí)進(jìn)行更換改造。十、1-4號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)勵(lì)磁母線絕緣低為增加勵(lì)磁母線的絕緣性，我們采取的方案是在機(jī)組停機(jī)期間邀請(qǐng)?jiān)a(chǎn)廠家來(lái)人對(duì)垂直段勵(lì)磁母線進(jìn)行加裝絕緣熱縮套管，原勵(lì)磁母線不變，在裸母線上覆蓋一層絕緣熱縮管，使之能防潮，防灰，絕

26、緣強(qiáng)度更高；另外，將原來(lái)的SMC絕緣板更換為絕緣性能更好的DMC絕緣子。 計(jì)劃費(fèi)用為每臺(tái)機(jī)5萬(wàn)， 共計(jì)20萬(wàn)。十一、500kV出線線路絕緣子未進(jìn)行PRTV涂料噴涂我公司已于2011年對(duì)廠區(qū)內(nèi)線路絕緣子進(jìn)行了噴涂，效果明顯，計(jì)劃于2012年2,3號(hào)機(jī)組2、3月份小修時(shí)對(duì)分別對(duì)500kV兩回線出線瓷絕緣子進(jìn)行PRTV噴涂，500kV雙回輸電線路采用共鐵塔架設(shè)，總共用100基塔， 其中直線塔79基， 直線轉(zhuǎn)角塔2基， 耐張塔19基。I回線自電廠門型架起至21基塔為復(fù)合絕緣子， 其余塔為瓷絕緣子；II回線100基塔全部為瓷絕緣子。該項(xiàng)目已經(jīng)上報(bào)可研報(bào)告。預(yù)計(jì)費(fèi)用500萬(wàn)元。十二、發(fā)電機(jī)出口斷路器內(nèi)計(jì)量

27、CT需更換GCB開(kāi)關(guān)內(nèi)這組計(jì)量CT比其它的幾組CT在正常運(yùn)行時(shí)（包括保護(hù)用CT、測(cè)量用CT）的電流要大，機(jī)組的負(fù)荷越大，計(jì)量所用的這組CT二次電流值比其它幾組CT的二次電流值大的越多，而其它幾組CT所測(cè)得的數(shù)據(jù)都大致相同，經(jīng)過(guò)標(biāo)準(zhǔn)儀器以及交流采樣裝置的實(shí)際測(cè)量，確定其他幾組CT數(shù)值準(zhǔn)確。機(jī)組在600MW負(fù)荷時(shí)，實(shí)際測(cè)量計(jì)量回路的二次負(fù)擔(dān)也不超過(guò)10VA。經(jīng)過(guò)CT廠家及電科院專家在停機(jī)時(shí)的檢測(cè)，以及查閱相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)定之后，確定導(dǎo)致計(jì)量CT精度不準(zhǔn)確的原因是由于設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)的CT的容量選取得太大（100VA）而引起的，計(jì)劃在2012年至2013年機(jī)組檢修期間進(jìn)行更換，更換為容量在20VA的CT

28、，預(yù)計(jì)費(fèi)用在60萬(wàn)元。XXX發(fā)電公司降煤耗技改項(xiàng)目計(jì)劃表序號(hào)項(xiàng)目名稱主要措施內(nèi)容預(yù)估費(fèi)用（萬(wàn)元）實(shí)施時(shí)間汽機(jī)專業(yè)3號(hào)機(jī)C級(jí)檢修1.3號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門治理結(jié)合日常閥門內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門進(jìn)行維修、更換，消除內(nèi)漏現(xiàn)象12020122.3號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220123.3號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行二次優(yōu)化，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏水阻力，提高效率，并對(duì)主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換4020124.3號(hào)

29、機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程并達(dá)到節(jié)能效果1020125.3號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器采用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220122號(hào)機(jī)B級(jí)檢修1.2號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門治理結(jié)合日常閥門內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門進(jìn)行維修、更換，消除內(nèi)漏現(xiàn)象12020122.2號(hào)機(jī)兩臺(tái)凝結(jié)水泵改造在3號(hào)機(jī)改造試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，優(yōu)化改造方案，對(duì)2號(hào)機(jī)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果2420123.2號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小管插接

30、焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏水阻比，提高效率，并對(duì)疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換2020124.2號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程并達(dá)到節(jié)能效果1020125.2號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器采用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果4020126.2號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020127.2號(hào)機(jī)轉(zhuǎn)子、噴嘴檢查2號(hào)機(jī)

31、高中壓缸揭缸檢修，對(duì)噴嘴室及高中壓轉(zhuǎn)子進(jìn)行檢查，確認(rèn)轉(zhuǎn)子是否彎曲并進(jìn)行處理，并對(duì)汽封背弧修刮，對(duì)汽封間隙進(jìn)行調(diào)整。15020128.2號(hào)機(jī)低壓缸端部汽封改造2號(hào)機(jī)兩臺(tái)低壓缸前后端部汽封改造，消除軸封用氣量大的現(xiàn)象，減少輔汽投入，提高經(jīng)濟(jì)性8020129.2號(hào)機(jī)高旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁內(nèi)漏現(xiàn)象200201210.2號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失30201211.2號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效果，改善機(jī)組真空12020121號(hào)機(jī)A級(jí)檢修1.1號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門治理

32、結(jié)合日常閥門內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門進(jìn)行維修、更換，消除內(nèi)漏現(xiàn)象12020122.1號(hào)機(jī)兩臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果2420123.1號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化布置，消除疏水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏水阻比，提高效率，并對(duì)疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換2020124.1號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程并達(dá)到節(jié)能效果1020125.1號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽

33、真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器采用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220126.1號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020127.1號(hào)機(jī)噴嘴室更換，高壓內(nèi)缸變形處理，高中壓轉(zhuǎn)子更換，汽封改造對(duì)1號(hào)機(jī)進(jìn)行揭缸檢修，進(jìn)行高壓噴嘴室更換及高壓內(nèi)缸變形處理工作，并更換高中壓轉(zhuǎn)子，同時(shí)對(duì)汽封進(jìn)行改造，減少級(jí)間漏汽，提高效率。330020128.1號(hào)機(jī)高旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁內(nèi)漏現(xiàn)象20020129.1號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分

34、進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失30201210.1號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效果，改善機(jī)組真空120201211.1號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造給水泵汽輪機(jī)通流改造，提高效率3020124號(hào)機(jī)C級(jí)檢修1.4號(hào)機(jī)內(nèi)漏閥門治理結(jié)合日常閥門內(nèi)漏檢查結(jié)果，對(duì)存在內(nèi)漏現(xiàn)象的疏水閥門進(jìn)行維修、更換，消除內(nèi)漏現(xiàn)象12020122.4號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220123.4號(hào)機(jī)疏水系統(tǒng)優(yōu)化及機(jī)外小管插接焊彎頭及三通改造委托專業(yè)單位對(duì)疏水系統(tǒng)進(jìn)行二次優(yōu)化，消除疏

35、水系統(tǒng)冗余布置的現(xiàn)象，減少疏水阻力，提高效率，并對(duì)主蒸汽疏水系統(tǒng)存在的插接焊形式彎頭及三通進(jìn)行改造更換2020124.4號(hào)機(jī)閉冷泵改造改造一臺(tái)閉冷泵為小泵，在秋冬季運(yùn)行小泵，夏季運(yùn)行大泵，以保證必要的揚(yáng)程并達(dá)到節(jié)能效果1020125.4號(hào)機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造高、低壓凝汽器抽真空管單獨(dú)布置，高、低壓凝汽器采用單獨(dú)、并聯(lián)抽空氣方式，改善凝汽器系統(tǒng)抽真空效果1220122012年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)53281.3號(hào)機(jī)三缸通流改造對(duì)3號(hào)機(jī)三缸進(jìn)行通流改造，提高效率。42020132.3號(hào)機(jī)高旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁內(nèi)漏現(xiàn)象20020133.3號(hào)機(jī)給水

36、泵汽輪機(jī)通流改造給水泵汽輪機(jī)通流改造，提高效率3020134.3號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效果，改善機(jī)組真空12020135.3號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220136.3號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020137.3號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失3020138.4號(hào)機(jī)一臺(tái)凝結(jié)水泵改造對(duì)凝結(jié)水泵通流進(jìn)行優(yōu)化，

37、避開(kāi)共振區(qū)，負(fù)荷較低時(shí)使凝結(jié)水調(diào)門開(kāi)度達(dá)到100%，充分利用變頻潛能，達(dá)到節(jié)能效果1220139.4號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效果，改善機(jī)組真空120201310.循環(huán)水取水隧道加長(zhǎng)將循環(huán)水取水隧道延伸500米，降低循環(huán)水溫度，提高效率2000020132013年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)210941.4號(hào)機(jī)三缸通流改造對(duì)3號(hào)機(jī)三缸進(jìn)行通流改造，提高效率。42020142.4號(hào)機(jī)高旁閥改造在高壓旁路閥前增加隔離閥，并將高旁閥由臥室布置改造為垂直布置，消除高旁內(nèi)漏現(xiàn)象20020143.4號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造給水泵汽輪機(jī)通流改造，提高效率302

38、0144.4號(hào)機(jī)1臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)改造旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)網(wǎng)板由鋼絲網(wǎng)改造為棗核型蜂巢式組合網(wǎng)板，減少水阻，提高攔污效果，改善機(jī)組真空12020145.4號(hào)機(jī)二次濾網(wǎng)改造對(duì)二次濾網(wǎng)進(jìn)行改型，消除內(nèi)部滲水、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)卡澀磨損現(xiàn)象，并將二次濾網(wǎng)排污管移至循環(huán)水出口蝶閥前，確保檢修期間能隔離15020146.4號(hào)機(jī)中低聯(lián)通管改造對(duì)低壓缸進(jìn)汽部分進(jìn)行改造，消除節(jié)流損失3020142014年汽機(jī)改造費(fèi)用小計(jì)95011.2號(hào)機(jī)三缸通流改造2號(hào)機(jī)進(jìn)行A級(jí)檢修，高中壓轉(zhuǎn)子更換或直軸，三缸通流改造，減少級(jí)間漏汽，提高效率3300201512.2號(hào)機(jī)給水泵汽輪機(jī)通流改造兩臺(tái)給水泵汽輪機(jī)通流進(jìn)行優(yōu)化改造5020152015年汽機(jī)改造費(fèi)

39、用小計(jì)3350合計(jì)30722鍋爐專業(yè)11號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)A級(jí)檢修中對(duì)后屏、末過(guò)、末再SA213T91、SA213TP347H中的管子全部更換為噴丸處理的Super304鋼,后屏需更換約10000m、末過(guò)需更換約5646m、末再需更換約2600m。20002012年22號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)B級(jí)檢修對(duì)末級(jí)過(guò)熱器25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼，需要更換約2000m。5002012年33號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)C級(jí)檢修根對(duì)末級(jí)過(guò)熱器26-31屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Su

40、per304鋼，需要更換800m。2002012年43、4號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)4號(hào)機(jī)組A級(jí)檢修、3 號(hào)機(jī)組B級(jí)檢修中對(duì)末級(jí)過(guò)熱器25-35屏、45-51屏SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。25002013年52號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)2號(hào)機(jī)組完成全部高溫受熱面全部SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。15002014年63號(hào)爐鍋爐高溫受熱面管材升級(jí)3號(hào)機(jī)組完成全部高溫受熱面全部SA213T91、SA213TP347H的管子更換為噴丸處理的Super304鋼。15002015年71至3號(hào)爐鍋爐保溫

41、治理鍋爐17米前后墻標(biāo)高8米至18米保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需要保溫材料約500立方米。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材料約320立方米，彩鋼板約120.3002012年84號(hào)爐鍋爐保溫治理鍋爐17米前后墻標(biāo)高8米至18米保溫外護(hù)全部拆除，重行安裝，共需要保溫材料約150立方米。中間集箱處保溫重新制作，共需要保溫材料約10立方米，彩鋼板約50.1002013年91、2號(hào)爐爐頂密封改造頂部大包內(nèi)部的保溫及澆注料進(jìn)行拆除，重新保溫，保溫結(jié)構(gòu)在金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結(jié)劑，單臺(tái)爐面積103、4號(hào)爐爐頂密封改造頂部大包內(nèi)部的保溫及澆注料進(jìn)行拆除，重新保溫，保溫結(jié)構(gòu)在金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置內(nèi)為50mm厚的微膨脹耐火可塑料，上面涂抹一層5mm高溫耐火膠泥，其余空腔內(nèi)滿填硅酸鋁耐火纖維散棉；金屬內(nèi)護(hù)板一次密封裝置外敷設(shè)硅酸鋁耐火纖維散棉加高溫粘結(jié)劑，單臺(tái)爐面積1