注塑模流分析報(bào)告

1、華東交通大學(xué)螺絲刀盒moldflow實(shí)訓(xùn)說明書QZ2015/11/30課程：材料成型計(jì)算機(jī)仿真學(xué)校：華東交通大學(xué)學(xué)院：機(jī)電工程學(xué)院專業(yè)：材料成型及控制工程班級：2012模具2班姓名：覃釗學(xué)號:20120310040指導(dǎo)老師：匡唐清1、三維造型利用UG8.0設(shè)計(jì)出模型如下圖1.1、1.2表示圖1.3二維圖壁厚均勻，但在蓋鉤和掛孔處厚度和壁厚相差較大，體積收縮率在這兩個地方應(yīng)該會出現(xiàn)一些問題。主分型面在上表面，側(cè)面有卡勾及圓孔，需要做側(cè)抽芯。材料選用普通PP材料。模型建好之后導(dǎo)出為IGES格式。2、模型修復(fù)與簡化打開CADDoctor后導(dǎo)入IGES模型，檢查并修復(fù)，直到所有錯誤都為0,修復(fù)完成之后

2、將模型導(dǎo)出，格式為udm格式。3、moldflow模流分析3.1 網(wǎng)格劃分(1)新建工程，輸入工程名稱，導(dǎo)入模型，在導(dǎo)入窗口選擇雙層面。(2)網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格變長取壁厚的3倍，為4.5mm,合并容差默認(rèn)為0.1,啟用弦高控制0.1mm,立即劃分網(wǎng)格，劃分之后打開網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)，看到網(wǎng)格的基本情況，不存在自由邊和多個連通區(qū)域的問題后進(jìn)行下一步。一般來說初始劃分的網(wǎng)格縱橫比都比較大，所以要進(jìn)行修復(fù)?？v橫比診斷結(jié)果如圖3.1.1:最大縱橫比達(dá)到了45.57。圖3.1.1初次縱橫比診斷3.2 網(wǎng)格診斷與修復(fù)點(diǎn)擊【網(wǎng)格】一一【網(wǎng)格修復(fù)向?qū)А浚斑M(jìn)到選擇目標(biāo)縱橫比，輸入6,點(diǎn)擊修復(fù)。之后在進(jìn)行手動修復(fù)，通過合并節(jié)

3、點(diǎn)移動節(jié)點(diǎn)等方式進(jìn)行，直到得到滿意的結(jié)果。如下圖3.2.1:3.2.2:圖3.2.1修改后的縱橫比診斷如&過修復(fù)后的縱橫比為13.68,只出現(xiàn)少數(shù)，可以接受。修復(fù)后的網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)如下圖15108a匹配亙龍比二匹配百分比相互百夯比縱橫比二最大13.7平均2.71體積：三角形:30.S393cn*3n面積：表面面積；495.432CM2邊邊邊mrn-m二-TnnT7唱一(Rml爹田邊元單的硫正二不1田己AP-0向取元單-兀S-節(jié)學(xué)童細(xì)父全點(diǎn)相完鳧交圖3.2.2網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)由統(tǒng)計(jì)結(jié)果知，匹配率都達(dá)到了91%以上，合理。3.3 確定澆口位置重復(fù)上述方案并沖命名為【澆口位置確定】，設(shè)置分析序列為【澆口位

4、置】，選擇材料為默認(rèn)的pp材料(由于產(chǎn)品上信息為pp,且沒有太高使用要求故選用默認(rèn)的pp材料)，該材料的推薦工藝如下圖3.3.1:最大剪切速率為100000(1/s)，最大剪應(yīng)力為0.25MPa。依星性和利*逑推打_1_上源次也生存性|，皿|機(jī)械M性模具洗面溫度E3Q：熔體端度240C膜具顯度范圍強(qiáng)卷易1卜值組C展大5白C爆體捅庭審.國審5)最小值220C暴人值之盤口C維正寸扉*焙體遍原290C畫上溫度iniC屋查;地大也加咫力025MFa最大剪5逮率口圖3.3材料推薦工藝分析并等待結(jié)果，得到最佳的澆口位置如下圈出的位置圖3.3.2澆口位置分析由于該零件比較小，需要大批量生產(chǎn)，故應(yīng)做成一模多腔

5、的形式，且考慮到美觀的問題,澆口應(yīng)設(shè)置在邊沿位置，做成側(cè)進(jìn)澆，如下圖3.3.3和3.3.4:、*_*.萬案1:圖3.3.3萬案一澆口方木2:圖3.3.4方案二澆口成型質(zhì)量也相考慮過雙澆口，但是快速成型分析發(fā)現(xiàn)雙澆口的熔接痕比單澆口的要多,差無機(jī)。因此放棄，綜合考慮之下選擇這兩個方案進(jìn)行對比?！境涮顣r間的差別】：方案一為1的充填時間為1.151秒，圖3.3.5方案一充填時間t.*«Rl.lFI|a|UtT方案二的充填時間為1.135秒，相差不大?！緣毫χg的對比】方案達(dá)到頂出溫度的時間對比：方案一為22.40秒：方案一為24.40秒,方案充填時同=113bsJL1翡.(LE515k尸一

6、kOLEUS0.0000"圖3.3.6方案二充填時間為38.26MPa,方案2為36.68,方案的壓力更小一些。一X坦"!二H,¥'”1圖3.3.7方案一達(dá)到頂出溫度時間2要更多2秒。方案一更優(yōu)。I 9中-*圖3.3.10方案二熔接痕圖3.3.9方案一熔接痕然后方案二的:從圖中可以看出方案 2的熔接線更少，出現(xiàn)的位置也不是很影響美觀，因此方案2更優(yōu)。足到項(xiàng)出K電的副同 =M3-I.JHb圖3.3.8方案二達(dá)到頂出溫度時間【熔接痕的對比】方案一的:1E.E412.H9但總體來說兩個方案是差不多的。相差不大【氣穴】方案一的:圖3.3.11方案一氣穴方案二的:圖

7、3.3.12方案二氣穴從此處可以看出方案2的氣穴更多，方案一更優(yōu)。因而下面先嘗試著但總的來說，從前面分析結(jié)果來看，兩個方案的結(jié)果相差都不太大,用方案一進(jìn)行下面的分析工作。3.4 成型窗口分析(1)復(fù)制上述方案重命名【成型窗口】，并設(shè)置分析序列為【成型窗口】(2)設(shè)置工藝條件：注塑機(jī)最大注塑壓力為140MPa,高級選項(xiàng)如圖3.4.1。圖3.4.1成型窗口高級選項(xiàng)(3)得到結(jié)果:質(zhì)量成型窗口3.4.2最大剪切應(yīng)力3.4.3（遠(yuǎn)小于材料的0.25MPa,可以接受）* IE Hr tflllPY.1!Mt AHM«1Kk|圖3.4.3最大剪切應(yīng)力區(qū)域切片圖3.4.4,因此可以選擇注射時間為1

8、S.rM.iiam圖3.4.4區(qū)域切片圖因此，選用此方案，模具溫度為42(42.2)°C熔體溫度為250(249.5)°C。3.5 充填分析(1)復(fù)制上方案并命名為【充填分析】，設(shè)置分析序列為充填，(2)設(shè)置工藝參數(shù)：模具溫度42。C,熔體溫度250。C,注射時間1s,1速度/壓力切換】設(shè)置為【由充填體積】，取值99%,其他取默認(rèn)值。(3)分析結(jié)果：充填時間圖3.5.1: I4G1H圖3.5.1充填時間圖可看出等值線的間距基本一致，說明料流前鋒的前進(jìn)速度一致。壁上最大剪切應(yīng)力，圖 3.5.2,均小于材料的許用最大剪切應(yīng)力0.25,金1*制看歸N* *口、|網(wǎng)IMF圖3.5.

9、2壁上壓力圖注射位置處的壓力，圖3.5.3,最大為38.25MPa。圖3.5.3注射位置處壓力圖最大鎖模力為20.8噸，均發(fā)生在速度/壓力切換的時候。3.6 流道平衡分析（1）復(fù)制上方案并重命名為【流道系統(tǒng)】（2）設(shè)置澆注系統(tǒng)，因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)比較簡單，不需要手工創(chuàng)建澆口和流道，因此利用型腔重復(fù)向?qū)?，設(shè)置一模兩腔，列間距設(shè)置為200,如圖3.6.1。（UG8.0注塑模向?qū)е谐跏蓟笠粋€模具內(nèi)工件長為195,因此取200）。圖3.6.1型腔參數(shù)利用流道系統(tǒng)向?qū)?chuàng)建流道，分型面選擇澆口平面，圖圖3.6.2流道參數(shù)之后下一步，分流道按表8-1,查的直徑為5-10mm,取6mm,計(jì)算得主流道直徑為7.56mm

10、3.6.5。O圖3.6.3流道參數(shù)圖3.6.4澆口參數(shù)長度依據(jù)模具模架取60,拔模角去2.4deg（取值范圍1-3deg）,澆口為直澆口，入口直徑為3mm,長度為1.5mm,拔模角2.4deg,點(diǎn)擊完成，如圖3.6.3、3.6.4。得到流道系統(tǒng)如圖通過連通性診斷無誤后準(zhǔn)備進(jìn)行下一步【流道平衡分析】因?yàn)槭沁吘墲部冢?biāo)準(zhǔn)澆口），設(shè)置在分型面上，所以澆口形狀應(yīng)為矩形。按照標(biāo)準(zhǔn)，將澆口設(shè)置為厚度h=1.5mm,寬度W=4.5mm,長度L=0.5mm,所以澆口的設(shè)置如圖3.6.5圖3.6.5澆口設(shè)置參數(shù)圖3.6.7澆注系統(tǒng)38MPa。分析結(jié)復(fù)制上方案，設(shè)置分析序列為【流道平衡】充填控制選為自動，壓力選擇

11、果如下圖3.6.8:圖3.6.8流道優(yōu)化結(jié)果優(yōu)化為分流道的體積更改-12.58%,說明流道設(shè)計(jì)比較合理。注射處壓力最大為42.64MPa。3.7冷卻分析（1）復(fù)制上方案并重命名【冷卻分析】，設(shè)置分析序列為冷卻。（2）設(shè)置冷卻系統(tǒng)由于模型工件結(jié)構(gòu)簡單、規(guī)則，方方正正，沒有大的曲面，因此采用冷卻回路向?qū)гO(shè)計(jì)冷卻回路。指定水管與直徑為10mm,其他選擇默認(rèn)。管道數(shù)量設(shè)置為4,如圖3.7.1。得到冷卻回路（圖3.7.2）并進(jìn)行分析。圖3.7.1冷卻回路參數(shù)圖3.7.2冷卻回路設(shè)置的參數(shù)如下圖。圖3.7.3冷卻設(shè)置圖3.7.4冷卻液設(shè)置目標(biāo)溫度為42。C,因此設(shè)置水溫為25。C,分析后得到結(jié)果：管壁溫度

12、為29.14,和水溫溫度差小于5°C,合理，回路管壁溫度如下圖3.7.5:同需常駐R度=£9.19|C)|C1圖3.7.5回路管壁溫度【型腔溫度】如圖3.7.6阿,士三左小二三三一二一三二-*二至型腔溫度結(jié)果摘要零件表面溫度-最大值=66.5473C零件表面溫度-最小值,29.4557C零件表面溫度-平均值=445.0460C型腔表面溫度-最大值-64,1201C型腔表面溫度-最小值,25.0000C型腔表面溫度-平均俏=43.6627C平均模具外部溫度=26.3208C通過外邊界的抽通量,0.0623kl周期時間=3.0000s最局溫度=25。,盹盹C1最低據(jù)唐,25.0

13、000C圖3.7.6型腔溫度結(jié)果摘要按要求，型腔表面溫度應(yīng)該和模具表面溫度相差10。C上下，但由日志結(jié)果可知道明顯不符合要求。因此要改進(jìn)方案，將冷卻液的入口溫度改為30。C、35。C,40。C,設(shè)置工藝參數(shù)其他一致，再進(jìn)行分析。最終30。C的結(jié)果符合要求，選用此方案，結(jié)果如圖3.7.7零件表面溫度 零件表面溫度- 零件表面溫度- 型雇表面溫度-最大值 型腔表面溫度-最小值 型腔表面溫度-平均值 平均模具外部溫度 通過外邊界的熱施量 周期時間 取昌溫度 最低溫度最最平=70.2583 C=皙-4799 C-C=&7.87B0 C=27-0650 C=M.7622 C=0.1776 RU=

14、M5.回皿目s-25G-阿0 C=Z5.OBEJ9 C執(zhí)行時間圖3.7.7型腔溫度結(jié)果摘要零件達(dá)到頂出溫度的時間為25.78s,所以IPC時間設(shè)置為26S。3.8流動分析復(fù)制上述方案重命名【填充+保壓】，進(jìn)行恒溫保壓分析。由前面的分析結(jié)果可知最大注射壓力為44.68MPa,所以初涉保壓壓力設(shè)置為44.7MPa,保壓時間=IPC時間25s-充填時間1s=25s,保壓工藝設(shè)置如下圖。圖3.8.1工藝參數(shù)分析后得出頂出時的體積收縮率最大為12.54%,壁厚為1.5mm的PP塑料制件體積收縮率范圍應(yīng)在1.39%到5.43%之間，此方案的體積收縮率局部過大，需要改善，再根據(jù)結(jié)果取合適的方案。圖3.8.2

15、頂出時的體積收縮率壓力XY圖3.8.3圖3.8.3壓力xy圖由圖可知達(dá)到最大壓力時間為2.76s,凝固時間為5.28,取中間值4s為恒壓/降壓轉(zhuǎn)換點(diǎn),查看分析日志，壓力/速度轉(zhuǎn)換時間為1.12s,因此第一段恒壓保壓時間為2.9s,查看凍結(jié)層因子，發(fā)現(xiàn)澆口在14s時凍結(jié)。所以保壓控制曲線控制為下圖：3.8.4和3.8.5的ia回國1.I-I t JU球壓WHI圖3.8.5保壓控制曲線圖3.8.4保壓控制曲線設(shè)置進(jìn)行優(yōu)化后的結(jié)果如下:州出*料依史也*Ri 1lL4!pq圖3.8.6頂出時的體積收縮率壓力XY圖圖3.8.7壓力xy圖優(yōu)化后的壓力XY圖曲線發(fā)生了明顯的變化，制件大部分的體積體積收縮率顏

16、色相近可以看出體積收縮更為均勻，但是制件厚度較大的地方的最大的收縮率仍在11.78%,仍需要進(jìn)一步優(yōu)化。其他條件不變，將保壓壓力提高到65MPa,體積收縮率仍沒有改善，反而下限更大，因此排除是保壓壓力的因素影響，此處不再貼出圖片。頂出時的體積收縮率：最小不小于0,最大仍為12.42,可見優(yōu)化有效，但是制件最厚的地方的收縮率仍然無法得到大的改善。原因可能是因?yàn)樵撎幈戎萍蟛糠直诤褚窈芏嗲以诔涮钅┒?，無法避免。嘗試過很多種方法，仍然無法得到明顯的改觀。因此，嘗試著再次更改澆口位置，再次嘗試方案二。4、再次嘗試方案24.1成型窗口分析2(1)復(fù)制上述方案二重命名【成型窗口】，并設(shè)置分析序列為【成型

17、窗口】(2)設(shè)置工藝條件：注塑機(jī)最大注塑壓力為140MPa,其他默認(rèn)。高級選項(xiàng)如圖4.1.1圖4.1.1成型窗口高級選項(xiàng)設(shè)置(3)得到結(jié)果：質(zhì)量成型窗口4.1.2I4indtntniMra圖4.1.2質(zhì)量xy圖區(qū)域切片圖圖4.1.3區(qū)域切片圖所以選擇注射時間為0.6s最大剪切應(yīng)力，圖4.1.3,遠(yuǎn)小于材料許用應(yīng)力，合理圖4.1.4最大剪切應(yīng)力4.2充填分析2(1)復(fù)制上方案并命名為【充填分析2】，設(shè)置分析序列為充填，(2)設(shè)置工藝參數(shù)：模具溫度42。C,熔體溫度250。C,注射時間0.6s,【速度/壓力切換】設(shè)置為【由充填體積】，取值99%,其他取默認(rèn)值。(3)分析結(jié)果：壁上剪切應(yīng)力：小于材料

18、的許用應(yīng)力0.25,圖4.2.1,合理。0.2U440.13620.06810.0000-5427圖4.2.1壁上剪切應(yīng)力壓力：37.54為注射位置處最大壓力。壓力時間=0.6715sMPa37.5426.1518.779.3&40.0Q00圖4.2.2壓力達(dá)到頂出溫度的時間：圖4.2.3達(dá)到頂出溫度時間1B.B11乙日。1.1/1檢查其他各項(xiàng)，沒有不合理的地方，進(jìn)行下一步。4.3澆注形態(tài)及優(yōu)化2大體步驟如前面3.6流道系統(tǒng)與平衡分析，不再贅述，只討論分析結(jié)果。注射位置處的壓力最大注射壓力為 剪切應(yīng)力方面：10.DU4IJ003U0年mi nmnn.nvnn圖4.3.1注射位置處壓力x

19、y圖42MPa。0.0649 C0.1485 MPaMPaa.e78U MPa0.0093 I'Fdm.Q49;l 0.0433 a.taso 0.8269 0.仙盟 0.0017總體溫度-標(biāo)準(zhǔn)差剪切應(yīng)力-最大值剪切應(yīng)力-第小個白分?jǐn)?shù)剪切應(yīng)力-平均值剪切應(yīng)力-標(biāo)法差凍結(jié)層因子-最大值凍結(jié)層因子-親95個百分?jǐn)?shù)凍結(jié)層因子-第5個百分?jǐn)?shù)凍結(jié)層因子-最小值凍結(jié)層因子-平均值凍結(jié)層因子-標(biāo)準(zhǔn)差圖4.3.2剪切應(yīng)力,可知遠(yuǎn)小于材料的0.25,合理。查看優(yōu)化方案：圖4.3.3圖4.3.3流道優(yōu)化可知系統(tǒng)將分流道的體積縮小了12.5%。優(yōu)化結(jié)束。進(jìn)行下一步一一冷卻系統(tǒng)的分析。4.4 冷卻分析2設(shè)置也

20、如3.7冷卻分析】，得到的冷卻回路如下圖4.4.1圖4.4.1冷卻回路冷卻液溫度依然設(shè)置為默認(rèn)的25。C,得到Z果圖4.4.2:1型腔溫度數(shù)據(jù)等杵表面溫度-最大值=6感C=29Bfc557C $5,R597C 63.97*7C 25電。停C零件六面溫度-最小值零件表面溫度平均值型腔表面溫度-最大值型腔衷而錦堂-最小值型性表面溫度-平均值平垃膜國外郅溫度=wF'fJWnwij-26.3507C通登外1界為勃通量-U.U6OVk周期時間=3S.00131S最高溫度=25Q.Q9Q9C最低溫意=zs.onenc執(zhí)行時間圖4.4.2型腔溫度結(jié)果摘要型腔表面溫度平均值為42.8744,與模具溫度

21、非常接近，非常合理。2回路冷卻液溫度：圖4.4.3溫差不超過2C,合理?；劐焕鋮s值H座=ZU.4|C| KI?5 7125二6靠向口 EE如川-3。1Dm圖4.4.3回路冷卻液溫度3回路管壁溫度：最大為29.04C,也不超過冷卻液入口溫度5C,合理?；芈饭鼙赗座:29喇口圖4.4.4回路管壁溫度4.5 保壓分析及優(yōu)化2(1)進(jìn)行首次保壓分析，分析序列設(shè)置為【冷卻+填充+保壓】，設(shè)置好工藝參數(shù)如圖4.5.1、4.5.2、4.5.3圖4.5.1冷卻設(shè)置圖4.5.2充填控制圖4.5.3保壓曲線控制然后進(jìn)行分析，得到結(jié)果如下，圖4.5.4:1頂出時的體積收縮率：達(dá)到了12.97%,主要仍然集中在制件最

22、厚的地方以及澆口處。該P(yáng)P材料制件體積收縮率范圍（1.5mm）應(yīng)在1.39%到5.43%之間，明顯需要進(jìn)行優(yōu)化。圖4.5.5壓力xy圖體積收縮率過小的地方，說明該處過保壓，制件較厚處收縮率大，說明保壓補(bǔ)縮不夠，還需要提高保壓壓力。及出M由林樹收看率.fi231.-：-：圖4.5.4頂出時的體積收縮率2壓力XY圖:(2)保壓優(yōu)化方案1:將保壓壓力設(shè)置為 40MPa,其他參數(shù)不變，分析得到結(jié)果：最大的收縮率降低 到9.275,但最小的體積收縮也出現(xiàn)了-0.636,說明過保壓加劇了。IIAX* *5JiM31-Ml5JtKUHRAM圖4.5.6方案1的頂出時體積收縮率方案2 (60MPa)的頂出時體

23、積收縮率：最大為 8.986,最小為-1.228h WI42為60MPa、方案3為75MPa,其他參數(shù)不項(xiàng)除秋收章率編匕陷圖4.5.7方案2的頂出時體積收縮率方案3 (75MPa)的頂出時體積收縮率：最大為8.697,最小的為-1.670.jpqHUTT圖4.5.8方案3的頂出時體積收縮率嘗試其他方案：將出力分別設(shè)置成：方案變,依次分析得到結(jié)果。-1.2S1I】W 收3F還是未能達(dá)到要求。通過對比數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)在40-75MPa的范圍內(nèi)，壓力越大，體積收縮率約小，但同時也會出現(xiàn)負(fù)收縮越來越大的情況，也就是過保壓越來越嚴(yán)重。綜合比對，最終選擇以40MPa為恒壓保壓壓力。并且通過創(chuàng)建保壓曲線并優(yōu)化，以縮

24、小制件上主體積的收縮率的差異。盡可能實(shí)現(xiàn)均衡收縮。壓力XY圖如下圖4.5.9壓力xy圖通過分析，充填末端在2.5s時達(dá)到最大，5s的時候?yàn)?,取中間值3.8s作為恒壓/降壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)。查看凍結(jié)層因子結(jié)果，得到澆口在15s處凍結(jié)。速度壓力時間切換為0.66s,由此確定第一段恒壓保壓時間為3.1s,第二段卸壓時間為12.2s。設(shè)置參數(shù)如圖：圖4.5.10保壓控制曲線設(shè)置保壓*網(wǎng)IM圖4.5.11保壓壓力與時間圖得到的結(jié)果如下:項(xiàng)肥時的林根收縮率-9.79Bpq陶9.79H.7.36S2.49(O.DG5Q圖4.5.12頂出時的體積收縮率最大的體積收縮率為9.798,最小為0.0650,（壁厚為1.5m

25、m的收縮率應(yīng)在1.39%到5.43%之間，壁厚為5mm的收縮率應(yīng)在1.71%到6.75%之間）沒有過保壓現(xiàn)象。主要問題還是集中在制件較厚的地方還有澆口附近，但相比之前的方案得到了很大的改善，且收縮率大的區(qū)域十分小，制件主體的收縮率也很均衡。如果要改善澆口附近制件較厚處的收縮率過大的情況，那么就要增大保壓壓力，但是通過分析可以發(fā)現(xiàn)這樣會使其他區(qū)域的收縮率大大降低，而且區(qū)域會想當(dāng)大，甚至很多區(qū)域會出現(xiàn)過保壓的情況。制件主體部分也會受到影響。所以到此保壓優(yōu)化完成，最終確定使用此方案。4.6 翹曲分析2翹曲分析與優(yōu)化是分析流程的最后一個步驟，充填、形的主要因素。翹曲分析結(jié)果的好壞說明前面工作的質(zhì)量。冷

26、卻、保壓這三個因素都是翹曲變?nèi)袈N曲變形過大，則需要重新對前面的方案進(jìn)行優(yōu)化。分析后的結(jié)果：青舞,同勺內(nèi)聚:學(xué)埠ItMHf ' I.MD圖4.6.1變形，所有因素所有因素：可以看到在側(cè)面的孔洞處的變形為0.28mm,其他各個地方的變形者B很小,Y方向：變形量為0.264史曬*圖由出*:Y Aft比X國子1 >ui圖4.6.2變形因素Y方向X方向：變形量為0.1761,變形量較小。*4-AHktnnfiMt圖4.6.3變形因素X方向冷卻不均勻：變形量為0.1427殳尼”容珅不均受焉比例因子=1。|inm|n.n?uU.U3S78.8bDQE-Db圖4.6.4變形，冷卻不均收縮不均勻：

27、變形量達(dá)到了0.28變形,收解不均受落出例因干=I.DUOmmj0.14430.0764011OM圖4.6.5變形，收縮不均取向因素:取向因案:史塞HHH+=l.inon叫圖4.6.6變形，取向因素從上面的結(jié)果可以得出，變形量主要是由于收縮不均勻引起的，接近總的變形量。圖4.6.7收縮不均X方向*ffi,敷不小周：¥方向 比也WT - LIlfBhn*l圖4.6.8收縮不均丫方向總之還是由上圖可以分析得出，收縮不均勻的地方是注射末端以及制件厚度突變的卡扣處和側(cè)孔，而引起收縮不均勻的原因一部分是制件厚度并非一致，以及保壓方面的問題。不可避免地引起了翹曲變形，但總體來說變形量不算很大，可

28、以接受。5、總結(jié)分析（最終方案）5.1 澆口位置澆口位置應(yīng)設(shè)置在如下圖圈出的位置處。圖5.1.1澆口位置5.2 制件材料選用一般的pp料。5.3 澆口將澆口設(shè)置為厚度h=1.5mm,寬度W=4.5mm,長度L=0.5mm5.4 流道主流道直徑為7.56mm,拔模角2.4度，長度60mm。分流道直徑為6mm,圖5.4.1流道主視圖圖5.4.2側(cè)視圖5.5 注射設(shè)置模具材料選用P20;模具溫度：42C;熔體溫度250C,開模時間5s,注射時間0.6s,保壓壓力為40MPa,保壓控制如下，【注射+保壓+冷卻時間】設(shè)置為25s。5 gl叩 U.S(保壓時HIMy"：3r H * 呼圖5.5.

29、1保壓控制5.6 冷卻系統(tǒng)水管直徑為d=10mm,水管與零件間的距離為25mm,水管與零件排列方式為沿X方向。冷卻介質(zhì)選用純水，冷卻介質(zhì)入口溫度設(shè)置為25Co流動類型為層流，所以雷諾數(shù)Re設(shè)置為2000。查表得純水在25c時的密度為p=0.997kg每平方毫米，粘度為刀=0.8937N*s每平方毫米，冷卻液平均流速U=Re*r/(pd)=17.928mm/s=0.17928m/s取0.18米每秒。/Iwi-'paw-"ip>1-mi,fp-Q01O6、致謝非常感謝匡老師，不辭辛勞地解答各種疑問?，F(xiàn)在看來，當(dāng)初的問題很多都問得甚至是相當(dāng)?shù)挠薮溃缈v橫比修復(fù)和優(yōu)化這種比較低級問題，但匡博還是手把手教到會為止，不勝慚愧。很難想象匡博這樣的忙人，