石油化工行業(yè)排放量計(jì)算辦法

1、石油化工行業(yè)VOCS非放量計(jì)算辦法本辦法所涉及監(jiān)測和檢測方法應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范要求。石化行業(yè)的VOCs排放源分為：設(shè)備動(dòng)靜密封點(diǎn)泄漏；有機(jī)液體儲(chǔ)存與調(diào)和揮發(fā)損失；有機(jī)液體裝卸揮發(fā)損失；廢水集輸、儲(chǔ)存、處理處置過程逸散；燃燒煙氣排放；工藝有組織排放；工藝無組織排放;采樣過程排放；火炬排放；非正常工況（含開停工及維修）排放；冷卻塔、循環(huán)水冷卻系統(tǒng)釋放；事故排放等12類源項(xiàng)。企業(yè)某個(gè)核算周期（以年計(jì)）VOCs排放量為：iiE石化二£Em（公式1）m=1式中：Em石化行業(yè)各源項(xiàng)污染源VOCs排放量，千克/年。各源項(xiàng)污染源的VOCs排放量應(yīng)為該源項(xiàng)每一種污染物排放量的加和，見公式2:nEm=&

2、#163;Ei（公式2）i1式中：匕某源項(xiàng)污染源排放的污染物i的排放量，千克/年NWF一Ei=乙E排放源n,iTZI（公式3）n=WFVOCs式中：Ei污染物i的排放量，千克/年；iE排放源n,i含污染物i的第n個(gè)排放源的VOCs排放量，千克/年；N含污染物i的排放源總數(shù)；WFi流經(jīng)或儲(chǔ)存于排放源的物料中污染物i的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)；WFvocs流經(jīng)或儲(chǔ)存于排放源的物料中VOCs的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)。有機(jī)液體儲(chǔ)存與調(diào)和、裝卸過程中涉及附表1中單一物質(zhì)的，應(yīng)按本辦法進(jìn)行單一污染物排放量核算，并可在VOCs總量中予以扣除。豉勵(lì)有條件的企業(yè)進(jìn)行全過程單一污染物排放量核算。進(jìn)入氣相的VOCs,可按以下方法進(jìn)行核算

3、：VOCs排放量=廢氣處理設(shè)施未投用的排放量+廢氣處理設(shè)施投用但未收集的排放量+廢氣處理設(shè)施投用收集后未去除的排放量=VOCs產(chǎn)生量總量-廢氣處理設(shè)施投用收集且去除的量。一、設(shè)備動(dòng)靜密封點(diǎn)泄漏排放量核算結(jié)果的準(zhǔn)確度從高到低排序?yàn)椋簩?shí)測法、相關(guān)方程法、篩選范圍法、平均排放系數(shù)法。前三種方法是基于檢測的核算方法，需獲得檢測儀器對物料的（合成）響應(yīng)因子，見附錄一。企業(yè)可根據(jù)自身LDAR開展情況，選擇核算方法。nWFE殳備reTOCUCjti|（公式4）i=<WFTOC,i/式中：E設(shè)備密封點(diǎn)的VOCs年排放量，千克/年；ti密封點(diǎn)i的運(yùn)行時(shí)間段，小時(shí)/年；eTocs,i密封點(diǎn)i的TOCs排放速

4、率，千克/小時(shí)；WFvocs,i運(yùn)行時(shí)間段內(nèi)流經(jīng)密封點(diǎn)i的物料中VOCs的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)；WFtocj運(yùn)行時(shí)間段內(nèi)流經(jīng)密封點(diǎn)i的物料中TOC的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)如未提供物料中VOCs的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)，則WFO絲按1計(jì),WFtoc（一）排放速率。1 .實(shí)測法。采用包袋法和大體積采樣法對密封點(diǎn)進(jìn)行實(shí)測，所得排放速率最接近真實(shí)排放情況，企業(yè)可選用該方法對密封點(diǎn)排放速率進(jìn)行檢測。2 .相關(guān)方程法。回（0MSV<1）neTOCep,i（SV之50000）（公式5）i1（1£SV<50000）式中：eTOC密封點(diǎn)的TOC排放速率，千克/小時(shí)；SV修正后的凈檢測值，以mol/mole0,i密封點(diǎn)

5、i的默認(rèn)零值排放速率，千克/小時(shí)；ep,i密封點(diǎn)i的限定排放速率，千克/小時(shí)；ef,i密封點(diǎn)i的相關(guān)方程核算排放速率，千克/小時(shí)。各類型密封點(diǎn)的排放速率按表1計(jì)算表1石油煉制和石油化工設(shè)備組件的設(shè)備排放速率密封點(diǎn)類型默認(rèn)零值排放速率（千克/小時(shí)/排放源）限定排放速率（千克/小時(shí)/排放源）相關(guān)方程b（千克/小時(shí)/排放源）>50000科mol/mol石油煉制的排放速率（煉油、營銷終端和油氣生產(chǎn)）閥門7.8E-060.142.29E-06>SV0./46泵2.4E-050.165.03E-05>SV0.610其它4.0E-060.111.36E-05>SV0.589連接件7.

6、5E-060.0301.53E-06>SV0.'35法蘭3.1E-070.0844.61E-06>SV0.703開口閥或開口管線二2.0E-060.0792.20E-06>SV0./04石油化工的排放速率氣體閥門6.6E-070.111.87E-06>SV0.873液體閥門4.9E-070.156.41E-06>SV0.797輕液體泵c7.5E-060.62/CCLCLe,0.8241.90E-05SV連接件6.1E-070.223.05E-06>SV0.885注：表中涉及的千克/小時(shí)/排放源=每個(gè)排放源每小時(shí)的TOC排放量（千克）。a：美國環(huán)保署，

7、1995b報(bào)告的數(shù)據(jù)。對于密閉式的采樣點(diǎn)，如果采樣瓶連在采樣口，則使用“連接件”的排放系數(shù)；如采樣瓶未與采樣口連接，則使用“開口管線”的排放系數(shù)。b:SV是檢測設(shè)備測得的凈檢測值（SV,心mol/moD；c：輕液體泵系數(shù)也可用于壓縮機(jī)、泄壓設(shè)備和重液體泵。3.篩選范圍法。石油煉制工業(yè)排放速率計(jì)算公式:WFtoc, WFtoc, -WhiWFTOC,iNi （公式6）石油化學(xué)工業(yè)排放速率計(jì)算公式：neTOC=£（FaJWFtoc/N"（公式7）i4式中：eTOC密封點(diǎn)的TOC排放速率，千克/小時(shí);FA,i密封點(diǎn)i排放系數(shù)；WFT0c流經(jīng)密封點(diǎn)i的物料中TOC的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù);W

8、F甲烷流經(jīng)密封點(diǎn)i的物料中甲烷的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)，最大取10%;表2篩選范圍排放系數(shù)a一，一、，b設(shè)備類型介質(zhì)石油煉制系數(shù)b石油化工系數(shù)c>10000mol/mol排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）<10000mol/mo琲放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）>10000mol/mol排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）<10000mol/mo俳放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）法蘭、連接件所有0.03750.000060.1130.000081注：a:EPA,1995b報(bào)告的數(shù)據(jù)。b:這些系數(shù)是針對非甲烷有機(jī)化合物排放。c：這些系數(shù)是針對總有機(jī)化合物排放。Ni密封點(diǎn)的個(gè)數(shù)篩選范圍法用于核算某套裝

9、置不可達(dá)法蘭或連接件的VOCs排放速率，需至少檢測50%該裝置的可達(dá)法蘭或連接件，并且至少包含1個(gè)凈檢測值大于等于10000以mol/mol的點(diǎn)，以10000以mol/mol為界，分析已檢測法蘭或連接件凈檢測值可能>10000以mol/mol的數(shù)量比例，將該比例應(yīng)用到同一裝置的不可達(dá)法蘭或連接件，且按比例計(jì)算的大于等于10000以mol/mol的不可達(dá)點(diǎn)個(gè)數(shù)向上取整，采用表2系數(shù)并按公式6和公式7計(jì)算排放速率。4.平均排放系數(shù)法。未開展LDAR工作的企業(yè)，或不可達(dá)點(diǎn)（除符合篩選范圍法適用范圍的法蘭和連接件外），應(yīng)采用表3系數(shù)并按公式6和公式7計(jì)算排放速率。表3石油煉制和石油化工組件平均排

10、放系數(shù)設(shè)備類型介質(zhì)石油煉制排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）b石油化工排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）c閥氣體0.02680.00597輕液體0.01090.00403重液體0.000230.00023泵d輕液體0.1140.0199重液體0.0210.00862壓縮機(jī)氣體0.6360.228泄壓設(shè)備氣體0.160.104法蘭、連接件所有0.000250.00183開口閥或開口管線所有0.00230.0017設(shè)備類型介質(zhì)石油煉制排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）b石油化工排放系數(shù)（千克/小時(shí)/排放源）c采樣連接系統(tǒng)所有0.01500.0150注：對于表中及的千克/小時(shí)/排放源=每個(gè)排放源每小時(shí)的TOC排

11、放量（千克）。對于開放式的采樣點(diǎn),采用平均排放系數(shù)法計(jì)算排放量。如果采樣過程中排出的置換殘液或氣未經(jīng)處理直接排入環(huán)境，按照“取樣連接系統(tǒng)”和“開口管線”排放系數(shù)分別計(jì)算并加和；如果企業(yè)有收集處理設(shè)施收集管線沖洗的殘液或氣體，并且運(yùn)行效果良好，可按“開口閥或開口管線”排放系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。a：摘自EPA,1995b;b：石油煉制排放系數(shù)用于非甲烷有機(jī)化合物排放速率；c：石油化工排放系數(shù)用于TOC（包括甲烷）排放速率；d:輕液體泵密封的系數(shù)可以用于估算攪拌器密封的排放速率。（二）排放時(shí)間。采用中點(diǎn)法確定該密封點(diǎn)的排放時(shí)間，即第n次檢測值代表時(shí)間段的起始點(diǎn)為第n-1次至第n次檢測時(shí)間段的中點(diǎn)，終止點(diǎn)為第

12、n次至第n+1次檢測時(shí)間段的中點(diǎn)。發(fā)生泄漏修復(fù)的情況下，修復(fù)復(fù)測的時(shí)間點(diǎn)為泄漏時(shí)間段的終止點(diǎn)。二、有機(jī)液體儲(chǔ)存與調(diào)和揮發(fā)損失（一）實(shí)測法。設(shè)有VOCs有機(jī)氣體控制設(shè)施的儲(chǔ)罐或罐區(qū)，具排放量應(yīng)采用實(shí)測法核算，監(jiān)測頻次不少于1次/月。nE儲(chǔ)罐=£E計(jì)算量，10-父（C入口C出口,i）MQtii1（公式8）式中：E儲(chǔ)罐含有機(jī)氣體控制設(shè)施的儲(chǔ)罐VOCs年排放量千克/年；E計(jì)算量，i連接在有機(jī)氣體控制設(shè)施i上的儲(chǔ)罐的排放量，由公式法計(jì)算，千克/年；C入口,i有機(jī)氣體控制設(shè)施i的入口VOCs濃度年平均值，毫克/標(biāo)立方米；C出口,i有機(jī)氣體控制設(shè)施i的由口VOCs濃度年平均值，毫克/標(biāo)立方米；Qi

13、有機(jī)氣體控制設(shè)施i的由口流量，標(biāo)立方米/小時(shí)；ti有機(jī)氣體控制設(shè)施i的運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年。（二）公式法。該核算方法可應(yīng)用于固定頂罐和浮頂罐。不適用于以下情況：所儲(chǔ)物料組分不穩(wěn)定或真實(shí)蒸汽壓高于大氣壓、蒸氣壓未知或無法測量的；儲(chǔ)罐浮盤設(shè)施失效的；其他不符合相關(guān)環(huán)保要求的。公式法核算過程采用美制單位。完成核算后，可將排放量的美制單位（磅）轉(zhuǎn)為國際單位制（千克）。nE儲(chǔ)罐=工（E.+Ej）（公式9）1 1式中：E儲(chǔ)罐儲(chǔ)罐的VOCs年排放量，千克/年；E固固定頂罐i的VOCs年排放量，千克/年；E浮浮頂罐i的VOCs年排放量，千克/年。1 .固定頂罐總損失。£固=Es+Ew（公式10）式中：

14、E固固定頂罐總損失，磅/年；Es靜置損失，磅/年，見公式11;Ew工作損失，磅/年，見公式28。（1）靜置損失，ESoEs=365VVWVKEKS（公式11）式中：Es靜置損失（地下臥式罐的Es取0）,磅/年；Vv氣相空間容積，立方英尺，見公式12;Wv儲(chǔ)藏氣相密度，磅/立方英尺；Ke氣相空間膨脹因子，無量綱量；Ks排放蒸氣飽和因子，無量綱量。立式罐氣相空間容積Vv,通過公式12計(jì)算：Vv=（LD2Hvo（公式12）14J式中：Vv氣相空間容積，立方英尺；D罐徑，英尺；Hvo氣相空間高度，英尺。臥式罐氣相空間容積Vv,通過公式13核算：、，二r2.、Vv=-DeHvo（公式13）4式中：vV固

15、定頂罐蒸氣空間體積，立方英尺；hVo蒸氣實(shí)際空間高度（hVo=d）,英尺；DE臥式罐有效直徑，英尺；DE=J-L（公式14）E0.785A.氣相空間膨脹因子KeKe=0.0018TV=0.00180.72TAX-TAN0.028I（公式15）式中：Ke氣相空間膨脹因子，無量綱量；ATV日蒸氣溫度范圍，蘭氏度；TAX日最高環(huán)境溫度，蘭氏度；TAN日最低環(huán)境溫度，蘭氏度；a罐漆太陽能吸收率，無量綱量，見表4;I太陽輻射強(qiáng)度，英熱/（平方英尺天）；0.0018常數(shù)，（蘭氏度）-1；0.72常數(shù)，無量綱量；0.028常數(shù)，蘭氏度平方英尺天/英熱。表4罐漆太陽能吸收率（a）序號(hào)罐漆顏色太陽能吸收因子序號(hào)

16、罐漆顏色太陽能吸收因子1白色0.344淺灰色0.632鋁色0.685中灰色0.743黑色0.976綠色0.91B.氣相空間高度，HvoHvo=Hs-Hl+Hro（公式16）式中：Hvo氣相空間高度，英尺；Hs罐體高度，英尺；Hl液體高度，英尺；Hro罐頂計(jì)量高度，英尺，錐頂罐見注釋a,拱頂罐見注釋b公式16注釋:a對于錐頂罐，頂高度Hro核算方法如下：Hro=1/3Hr（公式17）式中：Hro罐頂計(jì)量高度，英尺；Hr罐頂高度，英尺；Hr=SrRs（公式18）式中：Sr罐錐頂斜率，英尺/英尺；如未知，則取0.0625;Rs罐殼半徑，英尺。b.對于拱頂罐，罐頂計(jì)量高度Hro核算方法如下：一11HR

17、2HRO=HR-7（公式19）126.Rs一式中：Hro罐頂計(jì)量高度，英尺;Rs罐殼半徑，英尺；HR罐頂高度，英尺;Hr= Rr-（rR- &）0.5（公式20）Rr罐拱頂半徑，英尺；rS罐殼半徑，英尺；Rr的值一般介于0.8D-1.2D之間，其中D=2RSo如果Rr未知,則用罐體直徑代替。C.氣相空間飽和因子，Ks40Ks = 1 0.05；PaHvo（公式21）式中:KsPVA氣相空間飽和因子，無量綱量；日平均液面溫度下的飽和蒸氣壓，磅/平方英寸（絕（公式23）（公式24）壓），或參照公式26計(jì)算；Hvo氣相空間高度，英尺，見公式16;0.053常數(shù)，（磅/平方英寸（絕壓）英尺）-

18、1。D.氣相密度，Wv=MVPA（公式22）RTla式中：Wv氣相密度，磅/立方英尺；Mv氣相分子質(zhì)量，磅/磅-摩爾；R理想氣體狀態(tài)常數(shù)，10.741磅/（磅-摩爾英尺蘭氏度）；PVA日平均液面溫度下的飽和蒸氣壓，磅/平方英寸（絕壓），見公式26;Tla日平均液體表面溫度，蘭氏度，取年平均實(shí)際儲(chǔ)存溫度，如無該數(shù)據(jù)，用公式23計(jì)算。公式22注釋：a.日平均液體表面溫度，TlaTla=0.44Taa0.56Tb0.0079：ITb = Taa6 1（公式25）式中:Tla日平均液體表面溫度，蘭氏度；TAA日平均環(huán)境溫度，蘭氏度；TAX計(jì)算月的日最高環(huán)境溫度，蘭氏度；TAN計(jì)算月的日最低環(huán)境溫度，蘭

19、氏度。Tb儲(chǔ)液主體溫度，蘭氏度；a罐漆太陽能吸收率，無量綱量，見表4;I太陽輻射強(qiáng)度，英熱/（平方英尺天）。當(dāng)TLA值無法取得時(shí)，可用表5計(jì)算。表5年平均儲(chǔ)藏溫度計(jì)算表罐體顏色年平均儲(chǔ)藏溫度，Ts（華氏度）白Taa+0鋁taa+2.5灰Taa+3.5里八、Taa+5.0注：此表格中Taa為年平均環(huán)境溫度（華氏度）E.真實(shí)蒸氣壓，Pva對于石油液體儲(chǔ)料的日平均液體表面蒸氣壓，可通過公式26計(jì)-八BPA=explA-|-I（公式26）IL、TLA式中：A蒸氣壓公式中的常數(shù)，無量綱量；B蒸氣壓公式中的常數(shù)，蘭氏度；Tla日平均液體表面溫度，蘭氏度；Pva日平均液體表面蒸氣壓，磅/平方英寸（絕壓）。對

20、于油品：A=15.64-1.854S0.5-0.8742-0.3280S0.5lnRVPB=8742-1042S0.5-1049-179.4S0.5InRVP對于原油：A=12.82-0.96721nRVPB=7261-12161nRVP式中：RVP雷德蒸氣壓，磅/平方英寸；S10%蒸發(fā)量下ASTM蒸播曲線斜率，°F/vol%15%儲(chǔ)由溫度-5%儲(chǔ)由溫度S=-15-5單一物質(zhì)（如苯、對二甲苯）的日平均液體表面蒸氣壓，采用安托因方程計(jì)算。（公式27）式中:A、B、C為安托因常數(shù)；Tla日平均液體表面溫度，攝氏度；Pva日平均液面溫度下的飽和蒸氣壓，毫米汞柱。（2）工作損失，EWo5.6

21、14Ew-MvPaQKnKpKb（公式28）RTla式中：EW工作損失，磅/年；Mv氣相分子量，磅/磅-摩爾；Tla日平均液體表面溫度，蘭氏度；Pva真實(shí)蒸氣壓，磅/平方英寸（絕壓），見公式26;Q年周轉(zhuǎn)量，桶/年；Kp工作損失產(chǎn)品因子，無量綱量；對于原油Kp=0.75;對于其它有機(jī)液體Kp=1;Kn工作排放周轉(zhuǎn)（飽和）因子，無量綱量；當(dāng)周轉(zhuǎn)數(shù)36,Kn=（180+N）/6N;當(dāng)周轉(zhuǎn)數(shù)W36,Kn=1；Kb呼吸閥工作校正因子。呼吸閥工作時(shí)的校正因子，KB可用公式29和公式30計(jì)算:KnL1-Pi + Pa 一1.0（公式29）PiPaPBPPA - P/AI!（公式30）式中:KbPi呼吸閥校

22、正因子，無量綱量；正常工況條件下氣相空間壓力，磅/平方英寸（表壓）；PI是一個(gè)實(shí)際壓力（表壓），如果處在大氣壓下（不是真空或處在穩(wěn)定壓力下），Pi為0；Pa大氣壓，磅/平方英寸（絕壓）；Kn工作排放周轉(zhuǎn)（飽和）因子，無量綱量，見公式28;Pva日平均液面溫度下的蒸氣壓，磅/平方英寸（絕壓），見公式26;PbP呼吸閥壓力設(shè)定，磅/平方英寸（表壓）。2.浮頂罐總損失。E浮=Er十Ewd十Ef十Ed（公式31）式中：E浮浮頂罐總損失，磅/年；Er邊緣密封損失，磅/年，見公式32;Ewd桂壁損失，磅/年，見公式34;EF浮盤附件損失，磅/年，見公式35;Ed浮盤縫隙損失（只限螺栓連接式的浮盤或浮頂），

23、磅/年，見公式38o（1）邊緣密封損失，Er。Er=（KRa+KRbvn）DPMvKC（公式32）式中：Er邊緣密封損失，磅/年；KRa零風(fēng)速邊緣密封損失因子，磅-摩爾/英尺年，見表6；KR有風(fēng)時(shí)邊緣密封損失因子，磅-摩爾/（邁n英尺年），見表6;v罐點(diǎn)平均環(huán)境風(fēng)速，邁；n密封相關(guān)風(fēng)速指數(shù)，無量綱量，見表6;P*蒸氣壓函數(shù)，無量綱量；pAP*）PA2（公式33）P0.511+1-星|IPaJJ式中：PVA日平均液體表面蒸氣壓，磅/平方英寸（絕壓），見公式26;PA大氣壓，磅/平方英寸（絕壓）；D罐體直徑，英尺；Mv氣相分子質(zhì)量，磅/磅-摩爾；KC產(chǎn)品因子，原油0.4,其它揮發(fā)性有機(jī)液體1表6浮

24、頂罐邊緣密封損失系數(shù)罐體類型密封KRa（磅-摩爾/英尺年）KRb磅-摩爾/（邁n英尺年）n焊接機(jī)械式鞋形密封只有一級5.80.32.1邊緣靴板1.60.31.6邊緣刮板0.60.41.0液體鑲嵌式（接觸液面）只有一級1.60.31.5擋雨板0.70.31.2邊緣刮板0.30.60.3氣體鑲嵌式（不接觸液面）只有一級6.70.23.0擋雨板3.30.13.0邊緣刮板2.20.0034.3釧接機(jī)械式鞋形密封只有一級10.80.42.0邊緣靴板9.20.21.9邊緣刮板1.10.31.50.943 QCSWLEWD nD 1NcFcC CD .（公式34）注：表中邊緣密封損失因子kg,kb,n只適用

25、于風(fēng)速6.8米/秒以下（2）桂壁損失，Ewd式中:Ewd桂壁損失，磅/年；Q年周轉(zhuǎn)量，桶/年；CS罐體油垢因子，見表7;WL有機(jī)液體密度，磅/加侖，部分物料參數(shù)見附表2;D罐體直徑，英尺；0.943常數(shù)，1000立方英尺加侖/桶2；Nc固定頂支撐柱數(shù)量（對于自支撐固定浮頂或外浮頂罐：Nc=0o）,無量綱量；FC有效柱直徑，取值1。表7儲(chǔ)罐罐壁油垢因子介質(zhì)罐壁狀況（桶/1000平方英尺）輕銹中銹重銹汽油0.00150.00750.15原油0.0060.030.6其它油品0.00150.00750.15備注:儲(chǔ)罐內(nèi)壁平均3年以上（包括3年）除銹一次，為重銹；平均兩年除銹一次，為中銹；平均每年除銹一

26、次，為輕繡。（3）浮盤附件損失，EFoEf=FfPMVKC（公式35）式中：Ef浮盤附件損失，磅/年；FF總浮盤附件損失因子，磅-摩爾/年；Ff=（$及1）+（$2（2）+小小3（公式36）式中：NFi某類浮盤附件數(shù)，無量綱量；KFi某類附件損失因子，磅-摩爾/年，見公式37;nf某類的附件總數(shù)，無量綱量；P*,MV,KC的定義見公式26。Ff的值可由罐體實(shí)際參數(shù)中附件種類數(shù)（Nf）乘以每一種附件的損失因子（KF）計(jì)算。對于浮盤附件，Km可由公式37計(jì)算：&=（為十KFbi（KvV）mi（公式37）式中：KFi浮盤附件損失因子，磅-摩爾/年；KFai無風(fēng)情況下浮盤附件損失因子，磅-摩爾

27、/年，見表8;KFbi有風(fēng)情況下浮盤附件損失因子，磅-摩爾/（邁m年），見表8;mi某類浮盤損失因子，無量綱量，見表8;Kv附件風(fēng)速修正因子，無量綱量（外浮頂罐，Kv=0.7；內(nèi)浮頂罐和穹頂外浮頂罐，Kv=0）;v平均氣壓平均風(fēng)速，邁。表8浮頂罐浮盤附件損失系數(shù)表附件狀態(tài)kfa（磅-摩爾/年）kfb（磅-摩爾/（邁n年）m人孔螺栓固定蓋子，有密封件1.600無螺栓固定蓋子，無密封件365.91.2無螺栓固定蓋子，有密封件315.21.3附件w#狀態(tài)螺栓固定蓋子，有密封件kfa（磅-摩爾/年）kfb（磅-摩爾/（邁n年）m2.800無螺栓固定蓋子，無密封件145.41.1無螺栓固定蓋子，有密封件

28、4.3170.38支柱井內(nèi)嵌式柱形滑蓋，有密封件33/內(nèi)嵌式柱形滑蓋，無密封件51/管柱式滑蓋，有密封件25/管柱式撓性纖維襯套密封10/取樣管/井有槽管式滑蓋座加權(quán)，有密封件0.470.020.97有槽管式滑蓋座加權(quán)，無密封件2.300切膜纖維密封（開度10%）12有槽導(dǎo)桿和取樣井無密封件滑蓋（不帶浮球）432701.4有密封件滑蓋（不帶浮球）無密封件滑蓋（帶浮球）31362.0有密封件滑蓋（帶浮球）有密封件滑蓋（帶導(dǎo)桿凸輪）41481.4有密封件滑蓋（帶導(dǎo)桿襯套）11461.4有密封件滑蓋（帶導(dǎo)桿襯套及凸輪）8.34.41.6有密封件滑蓋（帶浮球和導(dǎo)桿凸輪）217.91.8有密封件滑蓋（帶

29、浮球、襯套和凸輪）119.90.89無槽導(dǎo)桿和取樣井無襯墊滑蓋311501.4無襯墊滑蓋帶導(dǎo)桿252.22.1襯套襯墊帶滑蓋25132.2有襯墊滑蓋帶凸輪143.70.78有襯墊滑蓋帶襯套8.6120.81呼吸閥附重加權(quán)，未加密封件7.80.014.0附重加權(quán)，加密封件6.21.20.94浮盤支柱可調(diào)式（浮筒區(qū)域）有密封件1.30.080.65可調(diào)式（浮筒區(qū)域）無密封件2.00.370.91可調(diào)式（中心區(qū)域）有密封件0.530.110.13可調(diào)式（中心區(qū)域）無密封件0.820.530.14可調(diào)式，雙層浮頂0.820.530.14可調(diào)式（浮筒區(qū)域），襯墊1.20.140.65可調(diào)式（中心區(qū)域），

30、襯墊0.490.160.14固7E式000邊緣通氣閥配重機(jī)械驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，有密封件0.710.11.0配重機(jī)械驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，無密封件0.681.81.0樓梯井滑蓋，有密封件98滑蓋，無密封件56浮盤排水/1.2注：表中浮盤附件密封損失因子kra,krb,n只適用于風(fēng)速6.8米/秒以下（4）浮盤縫隙損失，EDo螺栓固定的浮盤存在盤縫損失，由公式38計(jì)算：ED=KDSDD2P*MvKc（公式38）式中：KD盤縫損耗單位縫長因子，0.14磅-摩爾/（英尺年）；SD盤縫長度因子，英尺/平方英尺，為浮盤縫隙長度與浮盤面積的比值，見表9;D,P*,MV和KC的定義見公式32o表9盤縫長度因子序號(hào)浮盤構(gòu)造盤縫長度因

31、子1浮筒式浮盤4.82雙層板式浮盤0.8三、有機(jī)液體裝卸揮發(fā)損失（一）實(shí)測法。E裝卸二E0-Ei+E2（公式39）E0=Q父C0（公式40）E1=10xQ1"C1M投用（公式41）E2=10-Q2C2Mt投用（公式42）C0=PTM（公式43）RT式中：E裝卸裝載過程VOCs年排放量，千克/年；E0裝載物料的VOCs理論揮發(fā)量，千克/年；Ei進(jìn)入有機(jī)氣體控制設(shè)施的VOCs量，千克/年;E2從有機(jī)氣體控制設(shè)施由口排入大氣的VOCs量，千克/年；Q物料年周轉(zhuǎn)量，立方米/年；Qi有機(jī)氣體控制設(shè)施入口氣體流量，標(biāo)立方米/小時(shí)；如未檢測，可等同于由口流量；Q2有機(jī)氣體控制設(shè)施由口氣體流量，標(biāo)立

32、方米/小時(shí)；Co裝載罐車氣、液相處于平衡狀態(tài)，將揮發(fā)物料看做理想氣體下的物料密度，千克/立方米；Ci有機(jī)氣體控制設(shè)施入口VOCs濃度，毫克/標(biāo)立方米；C2有機(jī)氣體控制設(shè)施由口VOCs濃度，毫克/標(biāo)立方米；t投用有機(jī)氣體控制設(shè)施實(shí)際年投用時(shí)間，小時(shí)；T實(shí)際裝載溫度，開氏度；Pt溫度T時(shí)裝載物料的真實(shí)蒸氣壓，千帕；M油氣的分子量，克/摩爾；R理想氣體常數(shù)，8.314焦耳/（摩爾開氏度）。若無法監(jiān)測有機(jī)氣體控制設(shè)施進(jìn)、由口濃度時(shí)，對于揮發(fā)油氣進(jìn)行回收再利用的回收設(shè)施，可采用收集的物料量表示經(jīng)油氣處理系統(tǒng)處理掉的物料量（即：Q1-Q2）。（二）公式法。LQ-E裝卸二亡一父（1一總）（公式44）1000

33、"總="收集父"處理父"投用（公式45）“收集=E/Eo（公式46）"處理=（EE2廣Ei（公式47）“投用工投用+t理論（公式48）式中：Ll裝載損失排放因子，千克/立方米；廠總總控制效率，,見表10;n收集收集效率，;不處理處理效率，%；不投用投用效率，%；t投用有機(jī)氣體控制設(shè)施實(shí)際年投用時(shí)間，小時(shí)；t理論伴隨油氣裝載過程理論運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)。表10裝載總控制效率取值表取值條件效率裝載系統(tǒng)未設(shè)蒸氣平衡/處理系統(tǒng)0（總控制效率）真空裝載且保持真空度小于-0.37千帕100%（收集效率）罐車與油氣收集系統(tǒng)法蘭、硬管螺栓連接100%（收集效率）其他

34、情況按公式45計(jì)算1 .公路、鐵路裝載損失排放因子。LL=C0父S（公式49）式中：S飽和因子，代表排生的揮發(fā)性有機(jī)物接近飽和的程度,見表11;Co裝載罐車氣、液相處于平衡狀態(tài)，將揮發(fā)性物料視為理想氣體下的密度，千克/立方米；見公式43。表11公路、鐵路裝載損失計(jì)算中飽和因子操作方式飽和因子s底部/液下裝載新罐車或清洗后的罐車0.5正常工況（普通）的罐車1.0噴濺式裝載新罐車或清洗后的罐車1.45正常工況（普通）的罐車1.02 .船舶裝載損失排放因子。（公式50）（1）船舶裝載原油時(shí)：LL=LALG式中:LA已有排放因子，千克/立方米，見表12;Lg生成排放因子，千克/立方米，見公式51表12

35、裝載原油時(shí)的已有排放因子La船艙情況上次裝載已有排放因子La（千克/立方米）未清洗揮發(fā)性物質(zhì)a0.103裝用壓艙物揮發(fā)性物質(zhì)0.055清洗后/無油品蒸氣揮發(fā)性物質(zhì)0.040任何狀態(tài)不揮發(fā)物質(zhì)0.040注：a：指真實(shí)蒸氣壓大于10千帕的物質(zhì)生成排放因子lg：Lg=（0.064PT-0.42）MG（公式51）GRT式中：Lg生成排放因子，千克/立方米；Pt溫度T時(shí)裝載原油的飽和蒸氣壓，千帕；M蒸氣的分子量，克/摩爾；G蒸氣增長因子1.02,無量綱量；T裝載時(shí)蒸氣溫度，開氏度；R理想氣體常數(shù)，8.314焦耳/（摩爾開氏度）。（2）船舶裝載汽油時(shí)：船舶裝載汽油的損失排放因子LL見表13表13船舶裝載汽

36、油時(shí)損失排放因子Ll艙體情況上次裝載物油輪/遠(yuǎn)洋駁船a（千克/立方米）駁船b（千克/立方米）未清洗揮發(fā)性物質(zhì)0.3150.465裝用壓艙物揮發(fā)性物質(zhì)0.205駁船不壓艙清洗后揮發(fā)性物質(zhì)0.180無數(shù)據(jù)無油品蒸氣c揮發(fā)性物質(zhì)0.085無數(shù)據(jù)任何狀態(tài)不揮發(fā)物質(zhì)0.085無數(shù)據(jù)無油品蒸氣任何貨物無數(shù)據(jù)0.245典型總體狀況d任何貨物0.2150.410注：a：遠(yuǎn)洋駁船（船艙深度12.2米）表現(xiàn)出排放水平與油輪相似b:駁船（船艙深度3.0-3.7米）則表現(xiàn)出更高的排放水平。c：指從未裝載揮發(fā)性液體，艙體內(nèi)部沒有VOCs蒸氣。d:基于測試船只中41%的船艙未清潔、11%船艙進(jìn)行了壓艙、24%的船艙進(jìn)行了

37、清潔、24%為無蒸氣。駁船中76%為未清潔。（3）船舶裝載汽油和原油以外的產(chǎn)品時(shí):裝載損失排放因子Ll可利用公式49計(jì)算，飽和因子s取值見表14表14船舶裝載汽油和原油以外油品時(shí)的飽和因子s交通工具操作方式飽和因子s水運(yùn)輪船液下裝載（國際）0.2駁船液下裝載（國內(nèi)）0.5（三）排放系數(shù)法按公式44核算排放量，典型的公路及鐵路裝載特定情況下裝載損耗排放因子LL的取值見表15和表16。1 .公路及鐵路裝載。表15鐵路和公路裝載損失排放因子（千克/立方米）裝載物料底部/液下裝載噴濺裝載新罐車或清洗后的罐車正常工況（普通）的罐車新罐車或清洗后的罐車正常工況（普通）的罐車汽油0.8121.6242.35

38、51.624煤油0.5181.0361.5031.036柴油0.0760.1520.2200.152輕石腦油1.1372.2753.2982.275重心腦油0.4260.8511.2340.851原油0.2760.5520.8000.552輕污油0.5591.1181.6211.118重污油0.3620.7241.0490.724注：基于設(shè)計(jì)或標(biāo)準(zhǔn)中雷德蒸氣壓最大值計(jì)算，裝載溫度取25攝氏度。2 .船舶裝載表16船舶裝載損失排放因子a（千克/立方米）排放源汽油b原油航空油（JP4）航空煤油（普通）燃料油（柴油）渣油遠(yuǎn)洋駁船表130.0730.0600.000630.000550.000004駁

39、船表130.120.150.00160.00140.000011注：a:排放因子基于16攝氏度油品獲取，表中汽油的雷德蒸氣壓為69千帕。原油的雷德蒸氣壓為34千b:汽油損失排放因子從表13中選取四、廢水集輸、儲(chǔ)存、處理處置過程逸散廢水集輸、儲(chǔ)存、處理處置過程VOCs排放量核算方法主要包括實(shí)測法、物料衡算法和排放系數(shù)法，見表17。核算過程需各種方法配合使用表17廢水收集和處理設(shè)施VOCs排放量核算方法核算方法實(shí)測法適用范圍加蓋并設(shè)廢氣處理設(shè)施的廢水收集和處理設(shè)施（不包括生化處理裝置）物料衡算法未加蓋或加蓋但廢氣未收集處理、加蓋處理但排氣口未監(jiān)測的廢水收集和處理設(shè)施（不包括生化處理裝置）排放系數(shù)法

40、未加蓋或加蓋并設(shè)廢氣處理設(shè)施的廢水收集和處理設(shè)施（一）實(shí)測法適用于加蓋并設(shè)廢氣處理設(shè)施的廢水收集和處理系統(tǒng)，通過測定廢氣處理設(shè)施由口廢氣流量、VOCs濃度、廢氣回收處理裝置的收集效率、去除效率、設(shè)施投用率等計(jì)算VOCs排放量L_/E廢水一.1乙Qw,jM（VOCsj,進(jìn)水VOCsj,出水）父%總一。=1（公式52)£Qwjm（VOC§,進(jìn)水一VOCSj,出水戶”收集效率去除效率父或投用10-3j=1“心一=收集效率mQg VOCsa氣 10-3M00%（公式53)式中:Q Qwj M(VOCSj,進(jìn)水一VOCSj, 出水 j=1QgX（VOCs進(jìn)氣VOCs出氣）“去除效率=

41、M00%Qg VOCs進(jìn)氣（公式54)E廢水揮發(fā)性有機(jī)物逸散量，千克 /年;Qw,j廢水收集、處理系統(tǒng)j工段的廢水流量，立方米/小時(shí)；VOCsj，進(jìn)水廢水收集、處理系統(tǒng)j工段進(jìn)水中的揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/升；VOCsj，出水廢水收集、處理系統(tǒng)j工段由水中的揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/升；t未投用j工段未被廢氣處理設(shè)施收集處理的小時(shí)數(shù)，小時(shí)；t投用j工段被廢氣處理設(shè)施收集處理的小時(shí)數(shù)，小時(shí)；n廢水收集、處理系統(tǒng)工段個(gè)數(shù)；m加蓋并設(shè)廢氣處理設(shè)施的收集和處理系統(tǒng)工段個(gè)數(shù)；Qg廢氣處理設(shè)施進(jìn)口廢氣處理流量，立方米/小時(shí)；VOCs進(jìn)氣廢氣處理設(shè)施進(jìn)口揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/立方米；VOCs出氣廢氣處理設(shè)施

42、由口揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/立方米；刀收集效率加蓋收集進(jìn)入廢氣處理設(shè)施揮發(fā)性有機(jī)物的收集效率，%;不去除效率廢氣處理設(shè)施揮發(fā)性有機(jī)物的去除效率，。（二）物料衡算法。E廢水=E油相+E水相（公式55）式中：E油相收集系統(tǒng)集水井、處理系統(tǒng)浮選池和隔油池中油層的VOCs排放量，千克/年，見公式10,無浮油真實(shí)蒸氣壓的，按85千帕計(jì)算；E水相廢水收集支線和廢水處理廠水相中VOCs排放量，千克/年，見公式56。nE水相=£10，義QiEVOCs-hi-EVOCsi）"i1（公式56）式中：E水相廢水收集或處理設(shè)施的揮發(fā)性有機(jī)物年排放量，千克/年；Qi廢水收集或處理設(shè)施i的廢水流量，立

43、方米/小時(shí)；EVOCs進(jìn)水,i廢水收集或處理設(shè)施i進(jìn)水中的逸散性揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/升；參照水質(zhì)總有機(jī)碳的測定燃燒氧化-非分散紅外吸收法HJ5012009中可吹脫有機(jī)碳（POC）的測試和計(jì)算方法，其中POC為總有機(jī)碳（TOC）與不可吹脫有機(jī)碳（NPOC）的差值；EVOCs出水,i廢水收集或處理設(shè)施i由水中的逸散性揮發(fā)性有機(jī)物濃度，毫克/升；ti廢氣處理設(shè)施i的年運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年。（三）排放系數(shù)法nE廢水=£（S"QiMi）（公式57）i=1式中：S排放系數(shù)，千克/立方米，見表18;ti廢水處理設(shè)施i的年運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年表18石化廢水處理設(shè)施VOCs排放量排放系數(shù)法適

44、用范圍單位排放強(qiáng)度（千克/立方米）備注廢水收集系統(tǒng)及油水分離0.6排放量（千克）=排放系數(shù)x廢水處理量（立方米）廢水處理廠-廢水處理設(shè)施a0.005排放量（千克）=排放系數(shù)X廢水處理量（立方米）注：a：廢水處理設(shè)施指除收集系統(tǒng)及油水分離外的其他處理設(shè)施。Qi廢水處理設(shè)施i的處理量，立方米/小時(shí);五、燃燒煙氣排放（一）實(shí)測法。NE燃燒=工（10晨CjQ/t）（公式58）n1式中：E燃燒燃燒煙氣VOCs的排放速率，千克/年；N每年測量次數(shù)，次/年，（如自動(dòng)檢測儀每1小時(shí)記錄1次測量值，則N=8760）;n測量次數(shù)，第n次測量；Qn第n次測量時(shí)的煙氣流量（干基），標(biāo)立方米/小時(shí)；Cn第n次測量時(shí)排放

45、口的VOCs濃度，毫克/標(biāo)立方米;t兩次測量之間間隔的時(shí)長，小時(shí)。（二）排放系數(shù)法。nE燃燒=£（10"QfuejEFt）（公式59）i1式中:Qfuel,i燃料i的消耗量，煤（噸/小時(shí)）、天然氣（立方米/小時(shí)）、液化石油氣（立方米/小時(shí)，液態(tài)）；EFi燃料i的排放系數(shù)，千克/單位燃料消耗，見表19;t裝置的年運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年表19燃料VOCs排放系數(shù)燃料類型鍋爐形式排放系數(shù)（千克/噸-煤）煙煤和亞煙煤a煤粉爐，固態(tài)排渣0.030煤粉爐，液態(tài)排渣0.020旋風(fēng)爐0.055拋煤機(jī)鏈條爐排爐0.025上方給料爐排爐0.025卜/給料爐排爐0.650手燒爐5.000流化床鍋爐0

46、.025褐煤ar煤粉爐，固態(tài)排渣，切圓燃燒0.020旋風(fēng)爐0.035拋煤機(jī)鏈條爐排爐0.015上部給料鏈條爐排爐0.015常壓流化床鍋爐0.015無煙煤b爐排爐0.150燃油a電站鍋爐0.038（千克/噸-油）工業(yè)燃油鍋爐0.140（千克/噸-油）工業(yè)燃儲(chǔ)分油鍋爐0.100（千克/噸-油）天然氣b-1.762E-04（千克/立方近然氣）丁烷b-0.132（千克/立方米液化石油氣，液態(tài)）丙烷b-0.120（千克/立方米液化石油氣，液態(tài)）注：a：此處排放系數(shù)以總非甲烷有機(jī)物（TNMOC）代替VOCs；b:此處排放系數(shù)以總有機(jī)化合物（TOC）代替VOCs。六、工藝有組織排放（一）實(shí)測法。（公式60）

47、NE有組織-10"QnCntnV式中：E有組織有組織排放工藝廢氣的VOCs年排放量，千克/年；N每年測量次數(shù)，次/年，（如自動(dòng)檢測儀每1小時(shí)記錄1次測量值，則N=8760）;n測量次數(shù)，第n次測量；Qn第n次測量時(shí)排放口的廢氣流量（干基），標(biāo)立方米/小時(shí)；Cn第n次測量時(shí)排放口的VOCs濃度（干基），毫克/標(biāo)立方米；t兩次測量之間間隔的時(shí)長，小時(shí)。（二）物料衡算法沒有化學(xué)反應(yīng)的操作單元或過程的VOCs排放量可用核算:rG排放i=zG進(jìn)料i 一工G產(chǎn)（副）品i一工G廢物-G回收i（公式61）式中:匯G排放單元或過程VOCs年排放量，千克/年;GG進(jìn)料單兀或過程進(jìn)料千克/年;匯G產(chǎn)（副）

48、品單元或過程產(chǎn)品和副產(chǎn)品量，千克/年;匯G廢物單元或過程排放液體及固體廢物量，千克/年;匯G回收單元或過程回收的物料量，千克/年。采用物料平衡法核算VOCs排放量時(shí)，需分析生產(chǎn)工藝過程、物料組成、產(chǎn)品（副產(chǎn)品）轉(zhuǎn)化率、污染物控制指標(biāo)基本運(yùn)行參數(shù)。（三）排放系數(shù)法用于延遲焦化裝置開焦炭塔之前的VOCs排放量核算。一ntiE焦炭塔=£JEFmNi|（公式62）iWJiJ式中：E有組織延遲焦化裝置焦炭塔VOCs年排放量，千克/年；ti延遲焦化裝置i的年運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年；ri延遲焦化裝置i的生焦周期，次/小時(shí)；EF排放系數(shù)，千克/（單塔單次循環(huán)），取25.9;Ni延遲焦化裝置i的單次循環(huán)焦

49、炭塔個(gè)數(shù)。七、工藝無組織排放排放系數(shù)法適用于延遲焦化裝置切焦過程的VOCs排放量核算nE無組織=£（EFMFlow進(jìn)料i'ti）（公式63）id式中：E無組織延遲焦化裝置切焦過程VOCs年排放量，千克/年；Flow進(jìn)料j延遲焦化裝置i的進(jìn)料量，噸/小時(shí)；EFVOCs排放系數(shù)，噸/噸-裝置進(jìn)料，取1.63E-04;ti延遲焦化裝置i的年運(yùn)行時(shí)間，小時(shí)/年。八、采樣過程排放采樣過程的排放量核算依據(jù)設(shè)備動(dòng)靜密封點(diǎn)的核算方法。密閉式采樣或等效設(shè)施的排放速率可采用相關(guān)方程法，見公式5和表1。采樣瓶與采樣口連接的，采用“連接件”系數(shù)核算排放量；采樣瓶不與采樣口連接的，采用“開口管線”系數(shù)

50、核算排放量。開口式采樣的排放速率應(yīng)采用平均排放系數(shù)法，見表3和公式6。采樣過程中排生的置換殘液或氣未經(jīng)處理直接排入環(huán)境的，采用“采樣連接系統(tǒng)”和“開口管線”系數(shù)分別核算排放量；置換殘液或氣排入收集處理設(shè)施的，采用“開口管線”系數(shù)核算排放量。九、火炬排放（一）基于火炬的物料衡算法。E火炬，i=!1Qn父tn父Cn父瞿父（一Feff（公式64）nT一22.41式中：E火炬，火炬i的VOCs排放量，千克/年；n測量序數(shù)，第n次測量；N年測量次數(shù)或火炬每次工作時(shí)的測量次數(shù)；Qn第n次測量時(shí)火炬氣的流量，立方米/小時(shí)；tn第n次測量時(shí)火炬的工作時(shí)間，小時(shí)；Cn第n次測量時(shí)VOCs的體積分?jǐn)?shù)；Mn第n次測

51、量時(shí)VOCs的分子量，千克/千摩爾；22.4摩爾體積轉(zhuǎn)換系數(shù)，立方米/千摩爾；Feff火炬的燃燒效率,本方法需對進(jìn)入火炬氣體的成分和流量進(jìn)行連續(xù)測量。當(dāng)火炬非連續(xù)工作時(shí)，在火炬工作狀態(tài)下應(yīng)至少每3小時(shí)取樣分析一次。本方法假定火炬正常操作過程中Feff98%。部分條件下需修正火炬排放效率，見表20。表20火炬的燃燒效率取值火炬工況助燃?xì)怏w類型火炬操作條件火炬燃燒效率正常無助燃A.火炬氣體的凈熱值7.45MJ/m3；B.當(dāng)直徑DN80mm、氫含量8%（體積百分?jǐn)?shù)）時(shí)，出口流速V37.2m/s且VVmax；C.出口流速v18.3m/s,但當(dāng)燃燒氣體的凈熱值37.3MJ/m3時(shí)，允許排放流速18.3m/s,但應(yīng)VVmax且V122m/s98%蒸汽助燃，一，一，一，一3A.火炬氣體的凈熱值11.2MJ/mB.出口流速v18.3m/s,但當(dāng)燃燒氣體的凈熱值37.3MJ/m3時(shí)，允許排放流速18.3m/s,但應(yīng)v