磨煤機基礎大體積混凝土工程施工設計方案

1、A3.1施工組織設計/方案報審表工程名稱：江蘇華昌原料結構調整技術改造項目編號：A3.1-CNCEC3-01-致：南京金陵石化工程監(jiān)理有限公司張家港保稅區(qū)分公司茲報驗： 1單位工程施工組織設計 2分部（子分部）/分項工程施工方案 3特殊工程專項施工方案 4施工起重機械設備安裝、拆除方案 5本次申報內容系第1次申報,申報內容項目經理部/公司技術負責人已批準。附件：口口1施工組織設計2煤漿制備磨煤機基礎大體積混凝土專項施工方案承包單位項目經理部（章卜項目經理：日期:項目監(jiān)理機構簽收人姓名及時間承包單位簽收人姓名及時間專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見:專業(yè)監(jiān)理工程師日期：總監(jiān)理工程師審查意見:項目監(jiān)理機構（章

2、）:總監(jiān)理工程師：日期：注：承包單位項目經理部應提前7日提出本報審表。江蘇省建設廳監(jiān)制N。中國化學工程第三建設有限公司華昌化工原料結構調整項目工程煤漿制備磨煤機基礎大體積混凝土專項施工方案（措施）方案類別m會簽：批準：審定：審核：編制：中化三建南通分公司（張家港）華昌化工項目經理部2013年11月2日目錄1 .工程概況12 .編制依據13 .施工程序24 .施工方法及技術措施25 .施工進度計劃356 .降低成本措施357 .施工質量保證措施368 .施工安全與環(huán)境保護技術措施399 .文明施工技術措施4310 .勞動力需用量計劃與技能要求4411 .施工機具、計量器具與施工手段用料計劃441

3、2 .磨煤機基礎施工安全防范措施4613 .應急救援預案481、工程概況1.1本工程磨煤機基礎共3座，先施工2座，另1座暫不施工，磨燥機基礎墊層為C20聆，磨煤機基礎混凝土為C25,基礎表面構造鋼筋保護層層厚度均為35mm；1.2磨煤機基礎鋼筋用量約為21噸/座，磨煤機基礎混凝土量為680立方米/座。本工程土0.00m同煤漿制備主廠房±0.00m；煤漿制備廠±0.00m相當于的絕對標高3.8米。1. 3磨煤機基礎長8830mm,寬8575mm,高度8950mm；1.4磨煤機基礎混凝土中不得采用火山質硅酸鹽水泥，宜選用礦渣硅酸鹽水泥,粗骨料宜采用連續(xù)級配，細骨料宜采用中砂；L

4、5磨煤機基礎混凝土中不得采用氯鹽（或含有氯鹽配制的外加劑）作為防凍、早強的摻合料。2、編制依據及原則2.1 編制依據施工標準規(guī)范GB50496-2009GB50009-2012GB50011-2010GB50026-2007GB502042011 （2011 年版）GB50203-2011JGJ182012GB50484-2008SH35102011大體積混凝土施工規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范建筑抗震設計規(guī)范工程測量規(guī)范混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范砌體工程施工質量險收規(guī)范鋼筋焊接及驗收規(guī)程石油化工建設工程施工安全技術規(guī)范石油化工裝置設備基礎工程施工及驗收規(guī)程建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300

5、-2010建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-2002鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50205-2001鋼筋機械連接通用技術規(guī)程JGJ107-2010煤漿制備項目磨煤機基礎施工圖。2.2 編制原則2.2.1 嚴格按照設計圖紙的要求，采用先進、合理、經濟、可行的施工方案。2.2.2 嚴格按照IS09002國際質量認證體系和項目法施工要求，建立嚴密的工程質量保證體系和完善的安全保證體系。1.2.3 采用先進、配套的施工設備和技術，合理安排勞、材、機資源，確保工程質量和工期。1.2.4 合理安排施工順序，保證各項施工工序相互促進，緊密銜接，促進工程高效、均衡，加快施工進度。3 .施工程序

6、3.1 作業(yè)程序3.2關鍵工序序號關鍵工序名稱工序特點、難點1預留套管、孔洞預留套管、孔洞安裝2模板模板施工3測溫養(yǎng)護期的混凝土內溫度控制4 .施工方法及技術措施4.1 作業(yè)人員的質量4.1.1 施工的人員要求能從事建筑作業(yè)且身體健康，無職業(yè)病。4.1.2 所有施工人員必須經過三級安全教育，具有較強的安全意識。4.1.3 所有施工人員施工前必須經過技術安全交底，方可進入施工現場，應具有較強的質量意識。4.1.4 參加作業(yè)的人員應進行過職業(yè)道德教育，有較強的敬業(yè)精神。4.1.5 特殊工種工作人員均應持證上崗，焊工需有焊工證、架子工需有登高證、電工心須要有電工證。4.1.6 施工班組長應能熟練掌握

7、施工規(guī)范，并有較強的現場施工管理能力。4.1.7 所有現場操作人員均應服從管理人員統(tǒng)一指揮、統(tǒng)一調度。4.2 作業(yè)機械、工具、儀器、儀表的要求4.3 .1附1：施工機械計劃表工、器具名稱數量規(guī)格汽車泵臺180m7h機動翻斗車輛2插入式振搗棒限5振搗電機臺4電焊機臺3鋼筋加工機具套1木工加工機具套1舲攪拌機站臺11000空壓機臺1W-0.7/14附2：施工儀器計劃表儀器名稱單位數量備注經緯儀臺1水準儀臺150米卷尺把15米卷尺把5游標卡尺犯5扭力板手犯41.1.1 3施工前的準備工作及條件1.1.2 現場做到五通一平。1.1.3 勞動力就位、施工機械到位、施工材料按計劃及時供應進現場。1.1.4

8、 有關施工圖紙齊全、并經會審。1.1.5 3.4單位工程開工報告已經批準。1.1.6 技術交底書經審批，且已進行交底。4.4 施工測量（1）依據工程測量規(guī)范GB50026-2007,根據煤漿制備主廠房軸線進行建筑定位，然后據此放出磨疾機主要軸線。（2）標高按主廠房標高，磨煤機基礎標高測量由此引出。（3）定位放線測距精度控制在萬分之一以內，角度測量精度控制在20''以內，層間垂直度偏差控制在3mm以內，建筑物全高垂直度測量偏差控制在3h/10000,且不大于10mm,每次放線后，必須經技術員、質檢員復線，向甲方及監(jiān)理單位報審合格后，方可進行下道工序。4.5 鋼筋施工：4.5.1

9、鋼筋施工按施工順序安排進行施工，磨煤機基礎（設備基礎）只在四周表面、頂面及底板布筋。在磨煤機基礎T.5米處預埋L80X8上部定位林，磨煤機基礎頂面鋼筋、預埋套管、預留孔洞模板等采用63X6角鋼鋼支撐架（滿堂架）支承（詳見磨煤機基礎施工平面圖、鋼支架平面圖、剖面圖）。側立面橫豎鋼筋采用鋼支撐架固定，沿長邊方向布置，與基礎滿堂架連為一體；待鋼筋綁扎完后，用16根&0M長4>28鋼筋作剪刀撐（內外各兩根）、用8#線與豎筋及橫向鋼筋的交點綁牢，剪刀撐間距2米，布置在側立面與基礎拐角處。4.5.2 鋼筋的端頭不能有馬蹄形和彎曲。4.5.3鋼筋保護層墊塊采用高標號水泥砂漿墊塊，間矩800。水

10、平面縱向鋼筋與豎向籟筋綁扎牢固，鋼筋應橫平豎直。該部分鋼筋施工時，應用腳手板鋪設施工人員作業(yè)通道。鋼支撐架具體形式見附圖。9OO 4co 611 卜rLL*>>11i111特”，心”.i1 卜閘體1同1畢1bII心1紋11>II、1。|_"o x 89鋼:立住樁(L=1700哂心紋7485753575327525003000123961CX5 GsJ CJOO o<V 1OOUT3 13/6/9磨煤機基礎底板平面布乂圖COI 63x6角鋼co68 z co(S-百三可 8575co b22001600(5jl600D厝煤機基礎鋼支架平面布置圖（鋼支架未注明均為

11、I 63 X 6角鋼）1270筋煤機坯礎鋼支架工一工制rm圖（鋼支架未注叨的均為I_63 X 6角鋼）505 224027S13S54加火泉出LM 石出的J丈第3U Iflil冬I（乍因支鄉(xiāng)W王之卞日川門勺均為|63 X 6角鋅g）（鋼文柴木注叨的均為I_63 x 6角鋼）35002200J鈣火某4H室而1；£洶攵柒4一4音1而1冬I（個岡支架未1+q白勺上勻為I_63X6角知5）磨煤機甲H川鋼支架5-5劑而四（鋼支架未注明的均為I_63 x 6角鋼）9.650W火火和IAt詞;鋼支兜6-6例面圖（牛岡支架未注叨口勺上勺為I_63X6角毛岡）廨煤和L*出名刈文架77汾J|hi|冬（車

12、岡文架木注叨白勺上勻為|_63 x 6角年岡）IO.205（鋼支架未之主明白勺土勻汨I_63X6角鋼）4.6模板施工：4.6.1 設備基礎采用清水模板，大模板采用014對拉螺栓加固，對拉螺栓布置原則：水平間距W450mm,豎向間距W600nun用45*90木方及雙腳手管加固，先布豎楞，后布橫楞，基礎模架外搭設雙排腳手架，基礎模板支承與雙排腳手架連為一體，從而形成比較穩(wěn)固的鋼支承。雙排腳手架基礎素土地回填夯實，100mm厚碎石墊層，150mm厚C20混凝土腳手架基礎。具體支模形式見附圖。4.6.2 6.2此次磨機基礎為大體積混凝土，應盡量采用新模板。4.6.3 盡量采用整張板安裝，減少拼縫。模板

13、背面采用45X90木方為加頸肋加固，木方布置原則：水平間距300,橫向采用鋼管2根一組間距同對拉螺栓布置，外側采用水平鋼管四周封角，形成封閉箍，側向采用斜支撐，以確保模板系統(tǒng)的穩(wěn)定性。4.6.4 模板間的拼縫采用密封膠密縫，以防止漏漿。4.6.5 磨煤機安裝圖紙設計采用預留孔及埋設地腳螺栓盒的方式進行施工，基礎孔洞的預留則采用木模，用10厚鋼板放置在底模下面并焊接中12圓鋼以便拆除木模。具體作法見附圖：支模形式附圖磨煤機基礎孔洞施工時先將孔洞模板制作好，殮施工前放好線，確定孔洞位置，然后將模板埋設并將其固定，用12圓鋼輔助焊接在基礎鋼筋上，一定要埋設牢固，不能因蹌施工而發(fā)生位移。10mm很板尺

14、寸同木根底板地腳螺栓盒的固定用采用12工字鋼懸掛設置，具體做法見附圖。1?林4.6.6預埋件的固定同預埋套管。4.6.7磨煤機基礎模板計算書一、基礎模板基本參數計算斷面寬度8575mm,高度8950mm0模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距300mm,內龍骨采用45X90mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mmX2.8mmo對拉螺栓布置19道，在斷面內水平間距300+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+模板組裝示意圖450+450+450nun,斷面跨度方向間距600mm,直徑14mm面板厚度18mm，剪切強度1.4N

15、/mm2,抗彎強度15.ON/mm2,彈性模量6000.ON/mm，木方剪切強度L3N/mm:抗彎強度13.ON/mm彈性模量9000.ON/mnt二、基礎模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中Yc混凝土的重力密度，取24.000kN/；t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/CT+15）,取5.714h；T混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H一一混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；

16、B一混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值Fl=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新滌混凝土側壓力標準值：Fl=0.9X11.110=9.999kN/m2考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值：F2=0.9X4.000=3.600kN/m2o三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取8.95m。荷載計算值q=1.2X9.999X8.950+1.40X3.600X8.950=152.497kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣

17、性矩I和截面抵抗矩W分別為：152.50kN/mAI30073007300jW=895.00X1.80X1.80/6=483.30cm3；I=895.00X1.80X1.80X1.80/12434.97cm1；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)1變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖A變形圖(nun)經過計算得到從左到右各支座力分別為M=18.300kNN2=50.324kNN3=50.324kNN4=18.300kN最大彎矩M=1.372kN.m最大變形V=0.188mn】(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=1.372X1000

18、X1000/483300=2.839N/mm2面板的抗彎強度設計值f,15.OON/nim2；面板的抗彎強度驗算f<f,滿足要求！抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3X27449.0/(2X8950.001X18.000)=0.256N/mn/截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<T,滿足要求！撓度計算面板最大撓度計算值v=0.188mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!四、基礎模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2X0.30X10.00+1.4X0.30X3.60=5

19、.112kN/m撓度計算荷載標準值q=0.30X10.00=3.000kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。5.11kN/m3(454545454545454545454545454545454545550,IIIIIIIIIIIII內龍骨彎矩圖(kN.m)2.81內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:3.00kN/m3(454545454545454545454545454545454545550內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)1.301經過計算得到最大彎矩M=0.773kN.m經過計算得到最大支座F=5.897kN經過計算得到最大變

20、形V=1.301nun內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.50X9.00X9.00/6=60.75cm3；I=4.50X9.00X9.00X9.00/12=273.38cm1；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.773X106/60750.0=12.72N/nun2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3X3085/(2X45X90)=L143N/mn截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3)內龍骨撓度

21、計算最大變形v=1.301mm內龍骨的最大撓度小于550.0/250,滿足要求！五、基礎模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5.90kN5fiB支撐鋼管計算簡圖0.531支撐鋼管彎矩圖(kN. m)2.062.062.952.953.833.832.062.06支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN

22、3.46kN支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩=0.619kN.m最大變形-0.206nini最大支座力Qmax=12.678kN抗彎計算強度f=M/W=0.619X106/8496.0=72.86N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：N<N=fA其中N一一對拉螺栓所受的拉力；A一一對拉螺栓有效面積(miJ)；f一一對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm)：14對拉螺栓有效直徑(mm)：12對拉螺栓有效面積(mi/)

23、：a=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：N=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=12.678對拉螺栓強度驗算滿足要求！側模板計算滿足要求！4.7珞施工：4.7.1基礎鋼筋、模板施工完后經四級驗收合格進行混凝土澆筑。4.7.2混凝土澆筑前應提前聯(lián)系混凝土公司按設計圖紙和規(guī)范要求準備好配比材料，磨煤機基礎混凝土強度等級C25,磨煤機基礎混凝土中不得采用火山灰質硅酸鹽水泥和粉煤灰硅酸鹽水泥，宜選用礦渣硅酸鹽水泥。粗骨料宜采用連續(xù)級配，細骨料宜采用中砂。磨機基礎混凝土中不得采用氯鹽(或含有氯鹽配制的外加劑)作為防凍、早強的摻合料。4.7.3混凝土施工采用攪拌站商品混凝土，罐車運

24、輸，泵車(汽車泵)澆筑的施工方案?；炷翝仓樞驗樽詵|向西依次進行，混凝土施工前，對水泥、砂、石、外加劑等進行試驗,合格后方可進行施工?；炷僚浜媳缺仨毥涍^試配后給出，由于采用泵車澆筑混凝土，配合比砂率宜控制在40%50%,碎石直徑不宜大于1/3泵管管徑，坍落度宜控制在100120mm,混凝土攪拌時間不小于90min。由于混凝土體積較大，需加FS-H型減水劑，減少水化熱。混凝土攪拌前，其計量器具應在檢驗合格周期內，攪拌嚴格按配合比進行。澆筑混凝土前，應先將施工縫用水浸潤不少于24小時，并且必須清理干凈模板內的雜物,并對模板、鋼筋工程進行四級檢查、驗收，合格后方可澆筑混凝土?；炷凛斔筒捎?0臺

25、混凝土運輸汽車從混凝土攪拌站運輸到施工現場，現場準備壹臺HBT60校輸送泵澆筑?；炷凛斔捅靡云骄?00m7h的澆筑速度完成整個基礎混凝土的澆筑?；炷翝仓謱舆M行，使接合密實。舲澆筑采用方案為一個坡度、薄層澆筑、循序漸進澆注的作業(yè)方式，舲采用平面分層循回澆筑方式，每層澆筑厚度控制在1500廊，聆底層流淌長度控制在8-10m,這種方法能較好地適應泵送工藝，避免泵管的經常沖洗和接搗時插入振動器振搗方向與推進方向相反，沿斜面自下而上進行，逐漸上移，每一振實的振搗時間為1520S。插點間距不大于作業(yè)半徑的1.5倍，斜面分層振搗，振搗上一層硅時，振動器應插入下層舲50100mm,保證各層之間連接，上下

26、層之間間隔不應超過硅的初凝時間。振搗棒的操作要做到快插慢撥，在振搗過程中，上下略有抽動，以使上下振動均勻密實，消除兩層間接縫。在澆注硅時，在澆注帶的前后布置三道振動棒，第一道布置在混凝土的卸料點，主要解決混凝土的上部振實,第二道布置在混凝土的坡中部，確保中部混凝土的振實，第三道布置在混凝土坡角處，確保下部混凝土的振實。為防止混凝土集中堆積，先振出料口處混凝土，形成自然流淌坡度，然后全面振搗，并嚴格控制振搗時間、振動棒的移動間距和插入深度。磨煤機基礎為大體積混凝土,澆筑時采取技術間歇，每次間歇不得超過45min,以確保模板支撐的安全穩(wěn)定，澆筑時，應經常觀察模板，鋼筋變化，如發(fā)現變形、移動時，立即

27、停止?jié)仓?，并在已澆筑的混凝土初凝前修好。由于磨煤機基礎屬大體積混凝土，應采取一些措施：首先，應盡量降低水化熱：選用中低熱水泥，建議采用礦渣水泥；其次降低混凝土澆灌入模溫度：盡量避開高溫時澆筑,盡量下午3點后和夜間澆筑，摻加緩凝型減水劑；第二，提高混凝土的極限拉伸強度：合理選擇配合比，選擇良好級配的粗細骨料，嚴格控制含泥量，加強混凝土的振幅，提高混凝土密實度和抗拉強度，減少收縮，保證施工質量，采取二次投料法、二次振搗法，澆灌后及時排除表面泌水，以提高混凝土強度，加強混凝土的早期養(yǎng)護，提高早期相應齡期的抗拉強度和彈性模量。還應預先布置測溫導線，混凝土澆筑完定時測溫，并采用覆蓋厚麻袋并澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護

28、時間不少于15天，并設專人定時測溫，如發(fā)現混凝土內外溫差接近25。（2時，應立即采取保溫措施（覆蓋苫布）解決，以減少內外溫差，防止裂縫。測溫導線按梅花型布置，每點設上下兩根導線。4.7.4泵送混凝土現澆施工計算書依據<<簡明施工計算手冊>>。一、計算公式：（1）泵車數量計算公式:N=qn/(QmaxX4)(2)每臺泵車需攪拌車數量計算公式：ni=qmX(601/v+t)/(60Q)qfqmaxX自Xa式中：N混凝土輸送泵車需用臺數qn一一混凝土澆筑數量(nf7h)q皿、一一混凝土輸送泵車最大排量(m7h)K泵車作業(yè)效率，一般取0.5-0.7一一每臺泵車需配攪拌的數量；q

29、m一一泵車計劃排量(nf7h)Q一一混凝土攪拌運輸車容量(n?)1一一攪拌站到施工現場往返距離(km)v攪拌運輸車車速(km/h)；一般取30t個運輸周期總的停車時間(min)a配管條件系數，可取0.8-0.9二、計算參數(1) 混凝土澆灌量q60(nf7h)；(2) 泵車最大排量q10ax=100(m3/h)；(3) 泵送作業(yè)效率4=0.6；(4) 攪拌運輸車容量49(1)；(5) 攪拌運輸車車速v=50(km/h)；(6) 往返距離1=50(km)；(7) 總停車時間t=30(min)；(8) 配管條件系數4a=l；三、計算結果(1)混凝土輸送泵車需臺數距1(臺)；(2)每臺輸送泵需配備攪

30、拌運輸車臺數nl=10(臺)；(3)共需配備攪拌運輸車：10(臺)；4.8大體積混凝土絕熱溫升計算1, 8.1,大體積混凝土溫度計算4, 8.1.1,混凝土的絕熱溫升：T_帆xQxQ-L)h(exp)式中：7；一混凝土的絕熱溫升()mc每/混凝土的水泥用量(kg/m3),取245版/Q-水泥28天水化熱，查建筑施工手冊第四版第二冊表10-81。c混凝土比熱960J/(kgK)e一為常數，取2.718p一混凝土容重2400(kg/my)一混凝土齡期(d)加一常數，與水泥品種、澆筑時溫度有關查建筑施工手冊第四版第二冊表10-82,m=0.340由于315天水化熱溫度最大，故計驛齡期分別按3d、6d

31、、9d、12d、15d的絕熱溫升,混凝土澆筑厚度8.95米?；炷两^熱溫升：Th(3d)=245X377000X(1-2.7183,0X3)/(960X2400)=25.633Th(6d)=245X377000X(12.71產。巧/(960X2400)=34.876Th(9d)=245X377000X(1-2.71803,0x9)/(960X2400)=37.395Th(12d)=245X377000X(1-2.718°,2)/(960X2400)=38.994Th(15d)=245X377000X(1-2.7180awx,5)/(960X2400)=39.6444.8.1.2.混凝

32、土中心溫度：式=Tj+ThX品式中：Lk）-t齡期混凝土中心計算溫度（C）1一混凝土澆筑溫度（）自一/齡期降溫系數，查建筑施工手冊第四版第二冊表10-83o又混凝土澆筑溫度：3="+（，-"*3+名+2+八八en）式中：八一混凝土拌合溫度（它與各種材料比熱及初溫度有關），按多次測量資料，有日照時混凝土拌合溫度比當時溫度高5-7,無日照時混凝土拌合溫度比當時溫度高2-3,我們按6cC計。7；一混凝土澆筑時的室外溫度（11月中旬，室外平均溫度以15（計）+凡+凡一溫度損失系數：出一混凝土裝卸，每次氏二0.25（裝車、出將二次數）出一混凝土運輸時，62=Ax/（A查施工計算手冊4

33、52表11-7。式中：A為6m3滾動式攪拌車，其溫升0.0042,混凝土泵送不計。/為運輸時間（以分鐘計算），從商品混凝土公司到工地約30分鐘。）63澆筑過程中，63=0.002X30=0.06混凝土的澆筑溫度：9="+（，-70）*（4+a+a+aa）=20+（15-20）X（0.5+0.126+0.06）=16.57則混凝土內部中心溫度：4=7/+心（3d）X4=16.57+25.633X0.74=35.538t=丁,+，（6d）x4=16.57+34.876X0.73=42.0307；=7；+（9d）x4=16.57+37.395X0.72=44.080乙m=9+（12d）x4

34、B）=16.57+38.994X0.65=42.190%s）=Tj+7,（15J）x<U5）=16.57+39.644X0.55=38.7404.8.1.3.混凝土表層溫度（表面下50100處）溫度保溫材料厚度（或蓄水養(yǎng)護深度其計算公式見建筑施工手冊第四版笫二冊10-7-2）§05心兒°式”4）式中：6一一保溫材料厚度（，）;4一一所選保溫材料導熱系數W/（m.K）,可查建筑施工手冊第四版第二冊表10-84；廠混凝土表面溫度（）；Tq-施工期大氣平均溫度（）,由于施工時間為2013年11月溫度較高，大氣平均溫度值取值丁15。（2。2混凝土導熱系數，取2.33N/（K）

35、；計算得混凝土最高溫度（）；計算時取:T-7;=25(計算時可取7>7>1520(T-7;=2025cC)max-</maxKh傳熱系數修正值，取1.32.0,查建筑施工手冊第四版第二冊表10-85oKb=l.3礦棉、巖棉被加蓋一層塑料薄膜:0.5hxAx(T2-Tg)xKh1X-心)=0.5X8.95X0.031X20X1.3/(2.33X25)=0.048米混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數乙44式中P一一混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數W/（rK）；61各保溫材料溫度（"7）；4一一各保溫材料導熱系數W/（mK）Pq空氣層的傳熱系數，取23W/(J-K)。=l

36、/0.08/0.031+l/23=0.381W/(rK)混凝土虛厚度式中h一一凝土虛厚度(m)；k折減系數，取2/3；Z混凝土導熱系數，取2.33W/(，K)卜(2/3)X(2.33/0.381)=4.077m混凝土/厚度H=h+2h式中：H一一混凝土計算厚度(?)；h一一混凝土實際厚度(機)。H=h+2h=8.95+2X4.077=17.104m混凝土表層溫度_T4xh'(H-h)rKt)-Tl",U1.式中心混底土表回溫度(t);Tq一施工期大氣平均溫度()；7(0一一混凝土中心溫度()；H2=15+4X4.077X(17.104-4.077)X35.538-15/17.

37、1042=29.914T4xhH-h'ri(6d)-Tq=15+4X4.077X(17.104-4.077)X42.030-15/17.1042=34.628°CT1 2(9d)7；4-4x/I1(/-/oz；-rJH2= 15+4X4. 077X (17. 104-4. 077)X44.080-15/17.1042=36. 118°C7；+4*/(一1乂7；皿)一7；H-=15+4X4. 077X (17. 104-4. 077)X 42. 190-15/17.1042=34. 745T1 2(l5d)Tq+4xh (H -h )rui5J) - T(H2= 15

38、+4X4. 077X (17. 104-4.077)X 38. 740-15/17.1042=32. 240經以上計算得出:L(3d)-TM=29. 914-15=14. 914 < 20T2(6d)-T=34. 628-15=19. 628 < 20T2(<m)-T=36. 118-15=21. 118 > 20T2(i2d)-Tq=34. 745-15=19. 745 < 20T2(i5d)-Tq=32. 240-15=17. 240 < 20(.廣心圖)二35.538-29.914=5.624<25.“廣丁工6尸42.030-34.628=7.4

39、02<257；川一心孫二44.080-36.118=7.962<25幾團-丁=42.190-34.745=7.445<255-4皿尸38.740-32.240=6.500<25混凝土中心溫度與混凝土表面溫度差Tl(t)-T2(t)<25,符合規(guī)范要求?；炷帘砻鏈囟扰c大氣溫度差為T2(t)-Tq>20X：,不符合規(guī)范要求4.8.2、 自約束裂縫控制計算4.8.2.1、 混凝土中心溫度：Tmm=35.538cC、尸42.030、Ts尸44.080、“舊尸42.190、日尸38.7404.8.2.2、 混凝土表面溫度：T2(3d)=29.914cC.T2(m)=

40、34.628,T2(M)=36.118,T2(12d)=34.745,T2O5d)=32.2404.8.2.3、 由于溫差產生的最大拉應力：。L2E。A/(3(l-v)E(u-混凝土的彈性模量(N/mm2),E(t)=E.(1-eow,)Q-混凝土的熱膨脹系數(l/°C),a=i*io-5；ATi-混凝土內部最高溫度與外界氣溫之差(°C)V-混凝土的泊松比，取0150.20,v=o.15；o3d=2E(t>aAT,/(3(1-v)=2X6625.374X1X10sX5.624/(3X(1-0.15)=0.292N/nun2；06d=2E(t)aAT,/(3(1-v)=

41、2X11683.049X1X10sX7.402/(3X(1-0.15)=0.678N/nim2；09d=2E«>aATi/CBd-v)=2X15543.974X1X10SX7.962/(3X(1-0.15)=0.971N/mm2；。i2d=2E(l)aAT,/(3(1-v)=2X18491.325X1X10sX7.445/(3X(1-0.15)=1.08N/mm2；01Sd=2E(l)aT,/(3(1-v)=2X20741.273X1X105X6.5/(3X(HO.15)=1.057N/nunJ；48.2,4、td齡期的抗拉強度：ft(l>=0.8ft(lgt)2/3ft

42、(3d)=0.8ft(lgt)2/3=0,8X1.1X(0.477)5=o.537N/min>。M：o.292N/mmJft(4d)=0.8ft(lgt)3/3=0,8X1.1X(0.778)2/3=0.744N/min2>。處0.678N/min2ft(9d)=O.8ft(lgt)2/3=0.8Xl.1X(0.954產=0.853N/mm2<o觸0.971N/mm2ft(,2d,=0.8f.(lgt)2/3=0.8Xl.IX(1.079)2/3=0.926N/mm2<012ML08N/inmLft(,5d)=0.8ft(lgt)2/3=0.8Xl.1X(1.176)2

43、Z3=0.98N/nim2<。15d=l.057N/inin2經以上計算得知：3d、6d因內部溫差引起的拉應力小于該齡期內混凝土的拉抗強度值，所以滿足要求。9d、12d、15d因內部溫差引起的拉應力大于該齡期內混凝土的拉抗強度值，所以不滿足要求，考慮降溫措施，降低因混凝土內外溫差引起的拉應力。4.8.3、 澆筑前裂縫控制計算4.8.4、 8.3.1,計算原理，(依據<<建筑施工計算手冊):大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的.混凝土因外約束引起的溫度(包括收縮)應力(二維時)，一般用約束系數法來計

44、算約束應力按以下簡化公式計算：AT=To+（2/3）XT（0+TyU）-Th式中?；炷恋臏囟龋òㄊ湛s）應力（N/mm?）；E混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量（N/mm），一般取平均值;a混凝土的線膨脹系數，取1X105;To混凝土的澆筑入模溫度CC）；T澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值（°C）；混凝土的最大綜合溫差（°C）絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，值按混凝土水化熱最高溫升值（包括澆筑入模溫度）與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫；混凝土收縮當量溫差（t）；Th混凝土澆筑完后達到的穩(wěn)定時的溫度，一般根

45、據歷年氣象資料取當年平均氣溫（）；S考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.3-0.5；R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時,R=l;當為可滑動墊層時,R=0,一般土地基取0.25-0.50；vc混凝土的泊松比.4.8.3.2. 計算：第3天的澆筑前裂縫控制計算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10s,vc=0.15.1）混凝土3d的彈性模量公式：%耳（1-產酶）計算得:E=0.60X1012）最大綜合溫差AT=16.88（）最大綜合溫差aT均以負值代入下式計算.3）基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式：計算得：。=0.07（N/mm）4）不同齡期的抗拉強度公式：力=0.8/他。2冷計算得：。（

46、3）=0.54（N/mm2）5）抗裂縫安全度：k=0.54/0.07=7.87>1.15滿足抗裂條件第6天的澆筑前裂縫控制計算：取S=0.19tR=0.30,a=1X10vc=0.15.1）混凝土6d的彈性模量公式：%）=取一）計算得：E=1.06X1012）最大綜合溫差AT=23.33（）最大綜合溫差AT均以負值代入下式計算.3）基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式：_%"°計算得：a=0.17（N/mm2）4）不同齡期的抗拉強度公式：產計算得：。（6）=0.74（N/mm2）5）抗裂縫安全度：滿足抗裂條件15.k=0.74/0.17=4.47>1.15第9天的

47、澆筑前裂縫控制計算：取S”）=0.19,R=0.30,a=1XIO5,vc=0.1）混凝土9d的彈性模量公式：計算得：E=1.42X10,2）最大綜合溫差AT=25.95（）最大綜合溫差均以負值代入下式計算.3）基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式：計算得：。=0.25（N/mm）4）不同齡期的抗拉強度公式:£=0.8人念上）犯計算得：。(9)=0.85(N/ran2)5)抗裂縫安全度：k=0.85/0.25=3.46>1.15滿足抗裂條件第12天的澆筑前裂縫控制計算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10：vc=0.15.1)混凝土12d的彈性模量公式：%=說。-0)計算得

48、：E(=1.68X1042)最大綜合溫差AT=27.01()最大綜合溫差AT均以負值代入下式計算.3)基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式：%詔77=1-匕()計算得：。=0.31(N/mm2)4)不同齡期的抗拉強度公式：9)=0.以施產計算得：£(12)=0.93(N/mm2)5)抗裂縫安全度：k=0.93/0.31=3.04>1.15滿足抗裂條件第15天的澆筑前裂縫控制計算：取S=0.19,R=0.30,a=1X10vc=0.15.1)混凝土15d的彈性模量公式：當(1-4力計算得:E(=1.89X1042)最大綜合溫差AT=27.45()最大綜合溫差AT均以負值代入下式計算

49、.3)基礎混凝土最大降溫收縮應力計算公式：_E屏T”-77%田計算得：。=0.35(N/mmJ)4)不同齡期的抗拉強度公式:力=。8人他上)犯計算得:f1(15)=0.98(N/mm)5)抗裂縫安全度：k=0.98/0.35=2.82>1.15滿足抗裂條件綜上所述：單一采用礦棉、巖棉被加蓋一層塑料薄膜不能滿足大體積混凝土現場施工要求。需采取措施降低混凝土內外溫度。令混凝土中心溫度T1(t)不得大于Tl(3t)(35.538(),也就是說，所采取的冷卻水主動散熱應散去導致混凝土溫升44.080-35.538=8.542的水化熱：q=TxCpV=8.542X0.97X2400X680=13.

50、52X106KJ式中：Tx需要降低的混凝土中心及表面溫度C混凝土比熱(KJ/(kg-C),取00.97KJ/(kgP)P混凝土密度(kg/m3),取P=2400kg/m3V基礎澆筑混凝土量(m3)散去這些水化熱q=13.52Xl()6KJ,所需用水的質量為：m=q/Cpm(tl-t2)=13.52X107(4.2X15)=0.215X106kg換算為體積V=m/p=0.215X1071X103=0.215X10Jm3式中：m消耗熱量所需水的質量(kg)V消耗熱量所需水的體積(m3)q需排出的水化熱量(KJ)Cpm水的比熱(KJ/(kg-t),取Cpm=4.2KJ/(kg)P水的密度(kg/m3

51、),取P=1X1()3kg/m3tl出水口水溫(。(2)t2進水口水溫()(tl-t2)進出水口溫差，此處設定(tl-t2)=15水流速計算(假定采用<1)48X3.5腳手架鋼管作為冷卻水管，分三層，層距2.3m,水平間距1.0m,每層設置一個出水口、一個進水口，分布如下圖所示，鋼管之間連接采用焊接，216小時內達到溫升最高點)三層冷卻水管同時啟動，水管凈截面積S=JIX0.0212X3,由此可知管內水流速V水=V/(St)=0.215X107(nX0.0212X3X24X9X60X60)=0.066m/s取V水=0.Im/s冷卻水入水口使用閥門控制，根據測溫記錄進行調節(jié)水的流速，既控制

52、混凝土中心溫度的上升，也要防止溫度下降過快，導致混凝土出現開裂，混凝土澆筑體的降溫速率不宜大于2.(TC/do4.8.4、采取降溫措施后進行復核4.8.4.1混凝土表面溫度與大氣溫度之差：工.一丁尸“,則一工尸丁2(*一1>12(“一1>丁2(刈一工廠29.914-15=14.914<20滿足規(guī)范要求。4.8.4.2自約束裂縫控制：9d、12d、15d內部溫差引起的拉應力。9d=2E(t)aATl/(3(l-v)=2X15543.974X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.688N/mm2；a12d=2E(t)aATl/(3(1-v)=2X18491.325

53、X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.817N/nun2。15d=2E(t)aAT1/(3(1-v)=2X20741.273X1X10-5X5.642/(3X(1-0.15)=0.917N/mm2；ft(9d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8X1.1X(0.954)2/3=0.853N/nun2>o9d=0.688N/nun2ft(12d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8XI.1X(1.079)2/3=0.926N/mm2>。12d=0.817N/mm2ft(15d)=0.8ft(Igt)2/3=0.8XI.1X(1.176)2/3=0.98N/mm2&g

54、t;。15d=0.917N/mm2內部溫差引起的拉應力小于該齡期內混凝土的拉抗強度值，所以滿足要求。4.8.5.裂縫控制技術措施大體積混凝土由于水化熱產生的升溫較高、降溫幅度大、速度塊，使混凝土產生較大的溫度和收縮應力是導致混凝土產生裂縫的主要原因。施工前應進行計算分析，采取措施控制溫度裂縫。4.8.5.1,控制內約束溫度裂縫的措施(1)控制混凝土內外溫差、表面與外界溫差，防止混凝土表面急劇冷卻，采用混凝土表面保溫措施；(2)加強混凝土養(yǎng)護，嚴格控制混凝土升溫速度，使混凝土表面覆蓋溫差小于870°Co4.8.5.2.控制外約束溫度裂縫的措施(1)從采取控制混凝土出機溫度、溫升、減少溫差等方面，以及改善施工操作工藝.(2)采用低熱水泥，如