土木工程畢業(yè)設(shè)計教學(xué)樓計算書

1、中文摘要及關(guān)鍵詞畢業(yè)設(shè)計計算書 4第一部分、設(shè)計概況1 工程概況 42 設(shè)計過程 43 設(shè)計特點 5第二部分、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書一 結(jié)構(gòu)方案及布置5二、初步選定梁柱截面尺寸及材料強(qiáng)度等級53 計算各層重力荷載代表值及結(jié)構(gòu)剛度參數(shù)9（一）計算各層重力荷載代表值9（二）剛度參數(shù)計算134 計算橫向框架自振周期 155 計算多遇地震烈度下橫向框架的彈性地震作用 176 多遇地震作用下結(jié)構(gòu)層間彈性變形驗算187 上述地震作用下結(jié)構(gòu)力分析19（一）柱端剪力 19（二）柱的上下端彎矩19（三）框架梁端彎矩20（四）框架梁端剪力計算21（五）框架柱的柱力計算218 豎向荷載作用下橫向框架的力分析25（一）荷載及

2、計算簡圖 23（二）框架力計算389 荷載效應(yīng)組合 42（一）梁的支座彎矩和剪力 42（二） 、梁跨中最大彎矩49十、按組合力進(jìn)行梁柱配筋計算51（1） 框架梁 51（2） 框架柱 52十一、 延性構(gòu)造措施54（1） 、梁鋼筋的設(shè)置要滿足下列要求54（2） 、梁柱節(jié)點處鋼筋的錨固 54十二 樓梯設(shè)計 55（一）斜板設(shè)計57（二）平臺板設(shè)計59（三）平臺梁設(shè)計60十三 基礎(chǔ)設(shè)計 60（一）構(gòu)造要求61（二）設(shè)計計算62十四 施工組織設(shè)計總結(jié)與體會 詞 參考文獻(xiàn) 摘 要：本設(shè)計為市某中學(xué)教學(xué)樓， 四層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)， 建筑面積為2841.6m2， 室 外地坪至屋面板頂板的總高度為 15.6m。

3、本設(shè)計包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計、施工組織設(shè)計三部分。結(jié)構(gòu)設(shè)計選取了一幅主要框架進(jìn)行計算。容包括荷載計算、力計算、力組合、承 載力計算?，F(xiàn)澆樓梯設(shè)計?；A(chǔ)的選型和布置，并取一個獨立基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計。關(guān)鍵詞 ：鋼筋混凝土框架 結(jié)構(gòu)設(shè)計現(xiàn)澆樓梯 基礎(chǔ)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書第一部分、設(shè)計資料一、建筑資料該工程為一教學(xué)樓，擬建于城市新建的居住小區(qū)，總建筑面積3000 m2 左右，建筑形狀為一矩形體，總長51m,總寬15.5m,共4層，總高為16.7m。層高均為3.9m,四層多為辦公室，層高應(yīng)該低一點，但考慮到四層有一個多功能教室，面積相對較大，所以層高也定為3.9m。室外高差為0.45m。祥見建筑施工圖。該建筑為

4、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，屬丙類建筑。二、設(shè)計資料1、氣象資料基本雪壓 S 0=0基本風(fēng)壓W0=0.35 kN/m22、地質(zhì)、水文資料本工程場地平坦、開闊，雜填土厚為0.8m,以下為黃沙巖，地基承載力設(shè)計值R=350KN/m ，地下水位-0.35m。3、本場地地震基本烈度為 8 度區(qū)，按此設(shè)防。第二部分、結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書一、結(jié)構(gòu)方案及布置該建筑為教學(xué)樓，建筑平面布置靈活， 有較大空間， 可考慮采用框架結(jié)構(gòu)或框剪結(jié)構(gòu)。由于樓層為四層，主體高度為 16.7m， 8度抗震，考慮到在8度抗震設(shè)防區(qū)框架結(jié)構(gòu)體系適用的最大高度為45m,框架結(jié)構(gòu)在10層以下的建筑中具有較好的抗震性能， 在一般烈度區(qū)建造的多層框架房

5、屋是可以保證安全的。 框架結(jié)構(gòu)本身抗震性能好，能承受較大的變形，所以選擇框架結(jié)構(gòu)。該工程采用全現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)體系，由于任務(wù)書上要求的預(yù)制板，現(xiàn)有資料難于查到，根據(jù)任務(wù)書提出有些條件在結(jié)構(gòu)設(shè)計階段可根據(jù)實際情況調(diào)整的規(guī)定，樓蓋采用現(xiàn)澆混凝土板。梁板混凝土強(qiáng)度等級為C35,柱采用C40混凝土。墻體采用粘土磚空斗砌體。二、初步選定梁柱截面尺寸及材料強(qiáng)度等級1 、初估梁柱截面尺寸框架梁截面尺寸：框架梁的截面尺寸應(yīng)該根據(jù)承受豎向荷載的大小、梁的跨度、框架的間距、 是否考慮抗震設(shè)防要求以及選用的混凝土材料強(qiáng)度等諸多因素綜合考慮 確定。一般情況下，框架梁的截面尺寸可參考受彎構(gòu)件按下式估算：梁高 h=(1/8 1/

6、12)1,其中l(wèi)為梁的跨度。梁寬b=(1/21/3)h。在抗震結(jié)構(gòu)中，梁截面寬度不宜小 于200mm,梁截面的高寬比不宜大于4,梁凈跨與截面高度之比不宜小于 4。D、框架梁截面尺寸:根據(jù)梁高：H= (1/8-1/12) L B=(1/21/3)H 得：KJ1: H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 6300=525787.5 mm取 H=700 mmB=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3) X 700=233-350 mm取 B=300 mmKJA : H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 6000=500-750 mm取 H=700 mm

7、B=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3)義 700=233-350 mm取 B=300 mmKJA-L4: H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 10800=900-1350 mm取 H=900 mmB=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3) X 900=300450 nlm取 B=400 mm四層 KJ-2: H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 14800=1233-1850 mm取 H=1400 mm B=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3) X 1400=460700 mm取 B=500 mm次梁截面尺寸：CL 1:H=

8、(1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 6000=500-750 mm取 H=500 mmB=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3)義 500=167-250 mm取 B=250 mmCL2:H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 7800=650-975 mm取 H=650 mmB=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3)義 650=217-325 mm取 B=250 mmCL3:H= (1/8-1/12) L = (1/8-1/12) X 6000=500-750 mm取 H=500 mmB=(1/2-1/3)H= (1/2-1/3)義 500=

9、167-250 mm 取 B=250 mm、框架柱截面尺寸：在計算中，還應(yīng)注意框架柱的截面尺寸應(yīng)符合規(guī)對剪壓比(Vc/fcbchc。)、剪跨比(M/Vhc)、軸壓比(n N/fcbchc)限值的要求，如不滿足應(yīng)隨時調(diào)整截面尺寸，保證柱的延性?？拐鹪O(shè)計中柱截面尺寸主要受柱軸壓比限值的控制，如以 表示柱 軸壓比的限值，則柱截面尺寸可用如下經(jīng)驗公式粗略確定：A a2fc(0.1) 103GnF式中；A柱橫截面面積，m2,取方形時邊長為a；n驗算截面以上樓層層數(shù)；F驗算柱的負(fù)荷面積，可根據(jù)柱網(wǎng)尺寸確定，m2;fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；一一框架柱最大軸壓比限值，一級框架取 0.7,二級框架取0.8,

10、三級框架取0.9。（|）地震及中、邊柱的相關(guān)調(diào)整系數(shù)，7度中間柱取1、邊柱取1.1, 8度中 間柱取1.1、邊柱取1.2;G結(jié)構(gòu)單位面積的重量（豎向荷載），根據(jù)經(jīng)驗估算鋼筋混凝土高層建筑約為 12 18kN/m2。KJ3底層柱KJ3:(A 軸線)A a2GnF一3fc(0.1) 1016 4 6 3.9316.3 0.8 0.1 101.2=0.158 m2a=j0.158 106 =397 mmKJ3: (B 軸線)A a2GnFfc(0.1) 10316 4 6 7.0516.3 0.8 0.1 1031.1=0.261 m2a= . 0.261610 =511 mmKJ3: (C軸線）A

11、 a2GnF一一一 3fc(0.1) 1016 6 6 3.15一一一一一 316.30.7 0.11031.2=0.223 m2a= 0.223610 =472 mmKJ 6底層柱KJ6: (A軸線）A a2GnF一3fc(0.1) 1016 4 8.4 3.9316.3 0.8 0.1 101.2=0.221 m2a=j0.221 106 =470 mmKJ6: (B 軸線)A a2GnF-3fc(0.1) 1016 4 6.6 7.05316.3 0.8 0.1 101.1=0.287 m2a=V0.287 106 =535 mmKJ6: (C 軸線)A a2GnF-3fc(0.1) 1

12、016 4 6.6 3.15=316.3 0.8 0.1 101.2=0.139 m2a=V 0.139 106 =372 mmKJ 2四層柱KJ-2: (A 軸線)A a2GnFfc(0.1) 103二 16 7.4 6- 16.3 0.8 0.1 1031.2=0.074 m2a=v 0.074 106 =272 mm、板截面尺寸：樓板為現(xiàn)澆雙向板，根據(jù)經(jīng)驗板厚：h=(1/40 1/50) L0=(1/40 1/50) X 5500=110-137.5 mm,取 h=110mm根據(jù)計算結(jié)果，考慮抗震設(shè)防烈度，以及教學(xué)樓空間要求大、使用荷載較大的特 點，各截面尺寸如下：3)、柱高度底層柱二層

13、高+室外高差+基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度 3.9+0.45+0.5=4.85其它層 同層高。截面尺寸表b(mm)h(mm)框架梁350700框架梁(四層kj-2 )5001400KJA- L4400900次梁250500柱600600衛(wèi)生間板h=110mm5)、材料強(qiáng)度等級14層的梁、板混凝土強(qiáng)度等級均為 C35； 14層柱采用Cg混凝土?？v向鋼筋 采用HRB400級和HRB335級熱軋鋼筋；箍筋宜采用 HPB235級熱軋鋼筋。、計算簡圖、選取計算單元：i、平面計算簡圖（如圖2-1）,標(biāo)注框架編號（橫向為1、2、3 ,縱向為A、B C）、 框架梁編號（材料、截面和跨度相同的編同一號），確定梁的計

14、算跨度；圖2-2 框架-6計算簡圖三、計算各層重力荷載代表值及結(jié)構(gòu)剛度參數(shù)（一）、計算各層重力荷載代表值計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和?？勺兒奢d的組合系數(shù)見抗規(guī)5.1.3。1、屋面豎向包載：按屋面的做法逐項計算均布荷載X屋面面積30 mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 三氈四油防水層20 mm厚水泥砂漿找平層150 mm水泥蛭石保溫層110 nlm鋼筋混凝土板V型輕鋼龍骨吊頂屋面包載標(biāo)準(zhǔn)值屋面采用三氈四油上鋪小石子的做法，根據(jù)荷載規(guī)22X0.03=0.66 KN/ m樓面包載標(biāo)準(zhǔn)值2 = 3.55 KN/m23.55X (5.5X6.0 +2.1 X6

15、) =161.88 KN0.65 KN/m225 X 0.11=2.75 KN/ m20.25 KN/m2 = 3.65 KN/ m23.65X (46.8 X 14.1 -6.9 X6.3 - 18X6.3 -5.5 X6) =1692 KNG=367.92+161.88+1692=2221.8KN4、樓面豎向活載：樓面均布活荷載x樓面面積活載標(biāo)準(zhǔn)值：教室、實驗室、會議室等 衛(wèi)生問0.4 KN/m220 X 0.02=0.4 KN/ m25X0.15=0.75 KN/ m225X0.11=2.75 KN/ m20.25KN/m2- = 5.26KN/nfG=5.26X 14.8X 47.5=

16、3662.63 KN2、屋面豎向活載：（不上人屋面活載標(biāo)準(zhǔn)值取0.5 kN/m2 ）荷載x屋面面積；0.5X 14.8X47.5=351.5 KN3、樓面豎向包載：按樓面的做法逐項計算均布荷載x樓面面積一至三層樓面: 教室：水磨石地面0.65 KN/m2110 nlm鋼筋混凝土板25 X 0.11=2.75 KN/ m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25 KN/m2樓面包載標(biāo)準(zhǔn)值2 = 3.65KN/m23.65X （18X6.3 2.1 X6） =367.92 KN 衛(wèi)生問：瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）0.55 KN/m2110 nlm鋼筋混凝土板25 X 0.11=2.75 KN/ m2其 余：水磨

17、石地面110須預(yù)制鋼筋混凝土板V型輕鋼龍骨吊頂樓面包載標(biāo)準(zhǔn)值2.0 kN/m22.0 kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂0.25 KN/itf走道、樓梯 2.5 kN/m213 層功能面積分布情況：衛(wèi)生問：5.5X6+2.1X6=45.6 m2走道、樓梯： 3.6X6.3+ 3.3X6.3+2.3X 46.8= 151.11 m2教室、實驗室： 46.8 X 14.1-45.6- 151.11 = 463.17 褶13 層豎向活載45.6X 2.0+ 151.11X2.5+463.17X2.0= 1395.3kN5、 梁柱自重(包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰) ：梁側(cè)、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁寬及柱

18、寬考慮，一般加 40mm。G (0.40 b) h l 容重混凝土容重： 25KN/m3表1梁柱自重計算列表梁柱編號梁（柱）b（mm）番（柱）h（mm）露米重量（b+40） X hX25 （kN/m）梁長L（m）每根重量根數(shù)n總重每層梁柱自重小計1EG （kN）KJ-13507006.8314.196.23196.232530.10KJ-23507006.8314.1P 96.23196.23KJ-2（四層）500140018.9014.1266.491266.49KJ-33507006.8314.1P 96.23196.23KJ-43507006.8314.196.23196.23KJ-53

19、507006.836.3P 37.49137.49KJ-63507006.8314.196.23196.23KJ-73507006.8314.1:96.23196.23KJ-83507006.8314.196.23196.23KJ-93507006.8314.1P 96.23196.23KJ-A3507006.8336214.201214.20KJ-B3507006.8346.8278.461278.46KJ-C3507006.8346.8278.461278.46KJA-L44009009.9010.8106.921106.92CL-12505003.6346.8I 169.881169.8

20、8CL-22505003.6314.151.187358.26CL-32505003.636P 21.78121.78CL-42505003.637.828.31128.31Z1（1 層）6006009.604.85P 62.8113816.531633.06Z2（1 層）6006009.604.8562.817439.67Z3（1 層）6006009.604.85P 62.814251.24Z4（1 層）6006009.604.8562.812125.62Z5（2、3層）6006009.603.9r 50.5113656.631313.26Z6（2、3層）6006009.603.950.51

21、7353.57Z7（2、3層）6006009.603.9r 50.514202.04Z8（2、3層）6006009.603.950.512101.02Z9（4 層）6006009.603.9r 50.5113656.631262.75Z10（4 層）6006009.603.950.516303.06Z11（4 層）6006009.603.9r 50.514202.04Z12（4 層）6006009.603.950.512101.026、墻體自重：（包括女兒墻和各種縱橫隔墻）墻體兩面抹灰，近似按加厚墻體 40mm考慮。G 墻局 墻寬（0.40墻厚） 墻體容重墻體面積單位面積上墻重量粘土磚空斗砌體

22、的容重：15KN/m 3表2墻體自重計算列表墻依墻厚墻圖墻體每延米高墻總墻長L每片總重th:容重(t +40) XhX重量(mm)(mm)kN/m3墻容重/10A6(kN/m)(m)kNkNr女兒墻117r 1100r 152.591124.6322.71322.71一層外圍墻24039001517.64108.51913.941913.94一層隔86136.31889.121889.121層墻體小計3803.06二層外圍墻24039001514.7108.51594.951594.95二層隔5137.31432.901432.902層墻體小

23、計3027.85三層外圍墻24039001514.7108.51594.951594.95三層隔5141.61628.401628.403層墻體小計3223.35四層外圍墻24039001517.64108.51913.941913.94四層隔86204.52834.372834.374層墻體小計4748.31層數(shù)孔洞門商重量墻重(加門窗重重量不扣洞扣洞kNkNkNkNkN1層681.73803.063121.3456.783178.122層439.33027.852588.5360.142648.673層439.33223.3512784.

24、0356.192840.224層439.34748.314308.9956.614365.607、荷載分層總匯屋面重力荷載代表值61=屋面包載+50%屋面活荷載+縱橫梁自重+樓面下半層的柱及縱橫墻自重+女兒墻重；G4=3662.63+0.5 X 351.5+2530.1+1 (1262.75+4365.6) +322.712=9505.1 KN各樓層重力荷載代表值6i二樓面包荷載+50%樓面活荷載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻自重；G3 = 2221.8+0.5X 1395.3+2263.61+ - (1313.26+2840.22+1262.75+4365.6 ) = 10074K

25、N2G2 =2221.8+0.5X 1395.3+2263.61+ 1 (1313.26+2840.22+1313.26+2648.67 ) =9544.8KN2G1 =2221.8+0.5X 1395.3+2263.61+ 1 (1313.26+2648.67+1633.06+3178.12 ) =9453.9KN2n總重力荷載代表值 G Gi =9505.1 +10074+9544.8+9453.9=38577.86KN i 1（二）、剛度參數(shù)計算1、梁的線剛度計算:Ec=3.15KN/ m2, b=0.35 m, h=0.7 m,L ab =7.8 m, L bc =6.3 m,312I

26、0=bh=0.35 0.7 =10X 10-3m412底層邊框架梁線剛度:AB 軸：卜=1=6.0冰2 mBC軸：Ec2 10 3.156.3=7.50KN m底層中框架梁線剛度:AB 軸：1 = 丁 = 2=8.08儂. mbc軸：ib=2I0 EC =2 10 3.15=i0.00kn- mL6.3同理可求得其余各層梁線剛度，如表 3:表3框架梁線剛度計算表軸線邊 0 中1碎 標(biāo) 號碎彈性模量Ec KN/m 2 (106梁寬b)m梁高h(yuǎn) m梁跨Lm截面慣心矩bh3I 012m4 (X 1000中框架梁線剛度ib = 2EcIb/l,_-4、)KN.m (義 10邊框架梁線剛度ib = 1.

27、5EcIb/lKN.m (X 10-4)14AB軸0C353.150.35r 0.7r 7.810.008.086.06BC軸1C353.150.35I 0.71 6.310.0010.007.504 層 kj2AC軸1C353.150.51.414.1114.3351.092、柱的線剛度計算各層柱分別列表計算:EC=3.25KN/itf, b=0.6 m, h=0.6 m, H 1 =4.85 m,H2=H3=H4=3.9mbh3 c二 一120.6 0.6312=10.8X10-3 m4底層柱線剛度：ib=IC Ec=10.8 3.25=7.24化2 mH4.8523層柱線剛度：立管=1.

28、” m表4框架柱線剛度計算表根據(jù)D值法，第i層第j根柱的側(cè)移剛度為:層 號碎強(qiáng)度 等級碎彈性模量Ec KN/m 2 (106)柱寬 bm柱長 hm柱高Hm截面慣性矩Io =bh3/12 m4 (x 1000)柱線剛度ic = EcI c/H KN.m (x 10-4)1C403.25P 0.60.64.85 110.807.2424C403.250.60.63.910.809.003、橫向框架柱的側(cè)移剛度值Dij12kch2式中，a體現(xiàn)了節(jié)點轉(zhuǎn)角的影響，對于框架一般層的邊柱與中柱和首層的邊 柱與中柱的a值詳見課本混凝土結(jié)構(gòu)下冊（理工大學(xué)）P201、P203 柱的側(cè)移剛度按上式計算，式中系數(shù) 由

29、書P203表3-3查得。根據(jù)梁柱的線剛度比K的不同，可分為中框架中柱、邊柱和邊框架中柱、邊柱，以及樓梯間柱。現(xiàn)以KJ-6第二層柱Z6的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱 的計算過程從略，計算結(jié)果見表5圖3-1 KJ-6柱（Z6 ）及與其相連梁的相對線剛度由圖可知，根據(jù)公式4ibi i8.08 8.08 1000 1000K 2.01ic2.012 2.010.5由式D c122c 104 0.5 J9 104 3.56 104 N mm h3.9其余各柱的剛度、總剛度計算見下頁表 5四、計算橫向框架自振周期建筑物總高度為16.7m,且質(zhì)量和剛度分布均勻，可采用底部剪力法計算結(jié)構(gòu)的 地震作用

30、。結(jié)構(gòu)基本周期采用能量法公式， 房屋外采用240mm厚?？招钠鰤K，墻為240mm厚粘土空心砌塊和180厚粘土空心砌塊，具周期折減系數(shù) t取為0.7,具體計算如表6。裝訂時換表5頁J4=9505,1KG3=10074KNG2=9511,8K能量法計算基本周期:GiU2i 1nGiUii 1式中，Ui 把集中在各樓層處的重力荷載代表值 Gi視為作用在樓面處的水平力時, 按彈性剛度計算得到的結(jié)構(gòu)頂點側(cè)向位移(m) omUiVi/ Dik V/Dik 1式中，V上述水平力作用下第in層的層間剪力，Vi Gk ;k iDi 第i層柱的側(cè)移剛度之和表6能量法計算結(jié)構(gòu)的基本周期層號Gi (kn)ED (X

31、10A4) (kN/m )nGUi=J-zDiiUi=Uii 1 (m)叫2GUT149505.169.710.010.151462.20224.9431007469.710.030.141412.36198.0129544.869.710.040.111070.09119.9719453.954.850.070.07664.9246.776 =0.7丁38577.80.154609.57589.680.50五、計算多遇地震烈度下橫向框架的彈性地震作用對滿足底部剪力法適用條件的框架結(jié)構(gòu)，可用底部剪力法求解。本建筑場地地震基本烈度為8度區(qū)，屬于堅硬場地區(qū)，I類建筑場地，第三組查抗規(guī)表，得Tg 0

32、.35 , omax= 0.16,od=omax (Tg/ T1)0.9=0.16X ( 0.35/ 0.50) 0.9 = 0.112T1 = 0.50S> 1.4 Tg =1.4 X 0.35 = 0.49 S應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)為n = 0.08 T1 +0.01=0.050結(jié)構(gòu)總水平地震作用去掉標(biāo)準(zhǔn)值為：FekiGeq=0.112X 0.85 X 38577.86=3672.6KN附加頂部集中力FnnFEK =0.050X 3672.6=183.6KN樓面處水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及層間地震剪力如下：表7樓地震剪力計算表格層 號層局hiI層計算高度Hi樓層重

33、力荷 載代表值GiGiHiGiHi/GjHj/j樓層地震 作用Fi Fn樓層地震剪 力Vi43.9P 16.559505.1P57309.410.38011325.351841508.9533.91 12.6510074127436.10.3081073.672582.6223.98.759544.8835170.202703.643286.2714.85P 4.859453.9145851.4150.111386.303672.571414113.923488.97六、多遇烈度地震作用下結(jié)構(gòu)層間彈性變形驗算1、層間剪力的計算（課本P119）（上表已算出）nVi Fk + Fnk i2、層間彈

34、性變形計算Uei Vi/Di驗算Ue eH是否滿足。表8層間彈性位移計算層 號層間剪力 V層間側(cè)移 剛度Di層間相對位 移（mm）層身層間相對彈 性位移角倒 數(shù)檢驗(KN)Ue=V2Hi(kN . m-(mm)(mm)41508.956971002.16539001802>55032582.626971003.70539001053>55023286.276971004.7143900827>55013672.635485006.6964850724>550七、上述地震作用下結(jié)構(gòu)力分析、求柱端剪力第i層第k根柱子的剪力為DikDikDir r 1Vik Vi Di、柱的

35、上下端彎矩Mj 上 Vj(1 y)h 、>Mj下Vj yh式中，y為柱子的反彎點高度比，y yo y y yyo 柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比是各層等高、各跨跨度相等、 各層梁和柱線剛度都不改變的多層多跨規(guī)則框架在水平荷載作用下求得的反彎點高 度比，查表得。yi 上下梁線剛度變化時的反彎點高度比修正值；當(dāng)某柱的上、下梁線剛度 不同，柱上、下節(jié)點轉(zhuǎn)角不同時，反彎點位置有變化，應(yīng)將yo加以修正，修正值為yi<y2、y 上下層高度變化時反彎點高度比修正值，以4層中柱為例計算：由前面計算得：Vi 1508.95, Di69.71, Dim 3.56,D-3.56Vim DVi 15

36、08 .9577.06im Di i 69 .71查表得y0=0.45, y1=0, y3=0,頂層不考慮丫2的修正。y v。 y1 y2 y3 =0.45得： M 上 Vim (1 y) h 77.06 (1 0.45) 3.9 165.29M 下 Vim y h 77.06 0.45 3.9 135.24其余同理計算得表9換表9地震作用下框架 柱剪力及柱端彎矩計算、框架梁端的彎矩根據(jù)節(jié)點平衡，求梁端彎矩:對于中柱，左、右梁端彎矩可由上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分七 k左口 不Mb K()右左b右(M? M：cckbkb對邊柱節(jié)點:上下Mb Mc Mc cc以KJ-6第3層計算為

37、例:柱A:上下Mc 70.6 , Mc 174.8 , cc一一上一下MbM cMc =70.6+174.8=245.4柱B:M:135.2 , M： 282.9 , K：8.1 K： 10.0ck左Mf 左 b 右(M； MJ)=-81 (135.2 282.9) 187.1 kbklf8.1 10.0一右Mbk;kF (Mc下 10MJ )=(135.2c 8.1 10.0282.9) 231柱C:. 上一_下_M C85.8 Mc201.8c， c，一一上一下M bM cMc=85.8+201.8=287.6cc其余各梁端的彎矩計算雷同，見表10 （四）、框架梁端的剪力計算根據(jù)框架梁隔離

38、體的平衡條件，梁端彎矩的代數(shù)和除以梁的跨度即可得梁端剪(5-21)VbMb M： l 同樣取第三層為例計算：lr _ _AB 軸梁 ABMb Mb=245.4 187.1 55.45 l7.8lrBC軸梁 BC Vb -=234 187.1 66.84 l6.3其余見表10、框架柱的軸力計算對于中柱，每個節(jié)點左、右梁端剪力之差即為柱的該層層間軸向力; 對于邊柱，節(jié)點一側(cè)的梁端剪力即為柱的該層層間軸向力；從上到下逐層累加層間軸向力，即得柱在相應(yīng)層的軸力。 計算結(jié)果見表10換表10 地震作用下框架梁端彎矩此表須裁剪復(fù)印成A4大小圖7-1框架梁柱的彎矩圖圖7-2框架柱的剪力圖、軸力圖八、豎向荷載作用

39、下橫向框架的力分析1、橫向框架梁上的線荷載（包載和活荷載分別算）、樓（屋）面均布荷載傳給梁的線荷載（雙向板）板的等效均布荷載：（見表12）一23梯形分布：1 22aq2 b 2b短向（三角形）分配荷載：5 aqI1823長向（梯形）分配荷載：1 2a aq2b 2b、梁上的永久荷載=梁自重+樓（屋）面板均布永久面荷載傳給梁的線荷載+梁上墻體自重、橫向框架梁上線荷載1）、KJL-6恒載計算：1層KJL-6恒載：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷）6.83 kN/m樓面?zhèn)鱽戆d11.7kN/m墻自重（包括粉刷）0.00 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 墻自重（包括粉刷

40、）gk=18.53kN/m6.83 kN/m6.04kN/m0.00 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（BC跨）梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d 墻自重（包括粉刷）gk=12.87kN/m6.83 kN/m5.51kN/m11.5 kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 23.84kN/m2層KJL-6恒載：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷）6.83 kN/m樓面?zhèn)鱽戆d11.7kN/m墻自重（包括粉刷）11.5 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 墻自重（包括粉刷）gk=30.03kN/m6.83 kN/m6.04kN/m0.00 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（BC跨）梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d 墻

41、自重（包括粉刷）gk=12.87kN/m6.83 kN/m5.51kN/m0.00 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值3層KJL-6恒載：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷）gk=18.53kN/m6.83 kN/m樓面?zhèn)鱽戆d墻自重（包括粉刷）11.7kN/m12.5 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 墻自重（包括粉刷）gk=30.03kN/m6.83 kN/m6.04kN/m0.00 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（BC跨）梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d 墻自重（包括粉刷）gk=12.87kN/m6.83 kN/m5.51kN/m11.5 kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層KJL-6恒載：（A1/A跨

42、）梁自重（包括粉刷）屋面?zhèn)鱽戆dgk=23.84kN/m6.83 kN/m14.51kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（1/AB跨）梁自重（包括粉刷）屋面?zhèn)鱽戆dgk=21.34kN/m6.83 kN/m7.49kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值（BC跨）梁自重（包括粉刷）屋面?zhèn)鱽戆dgk=14.32kN/m6.83 kN/m9.04kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值gk=15.87kN/m、橫向次梁上線荷載1）、次梁CL2-4 （A1/A跨）恒載計算：12層（A1/A跨）恒載：梁自重（包括粉刷）4.71 kN/m樓面?zhèn)鱽砗爿d12.42kN/m梁上橫墻自重0.00kN/mgk= 17.13kN/m4.71 kN/m12.42kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)

43、值3層（A1/A跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d梁上橫墻自重11.5kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層（A1/A跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk= 28.63kN/m4.71 kN/m15.4kN/m0.00kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值2）、次梁CL2-4 （1/AB跨）恒載計算:13層（1/AB跨）恒載：梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d梁上橫墻自重gk=20.11kN/m4.71 kN/m6.24kN/m0.00kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層（1/AB跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk= 10.95kN/m4.71 kN/m9.92kN/m0.00kN/

44、m包載標(biāo)準(zhǔn)值5）、次梁CL2-5 （A1/A跨）恒載計算:12層（A1/A跨）恒載：梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d梁上橫墻自重gk= 14.63kN/m4.71 kN/m10.98kN/m0.00kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值3層（A1/A跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk= 15.69kN/m4.71 kN/m10.98kN/m11.5kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層（A1/A跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk=27.19kN/m4.71 kN/m13.62kN/m0.00kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值gk= 18.33kN/m6）、次梁CL2-5 （1/AB跨）恒載計

45、算：12層（1/AB跨）恒載：梁自重（包括粉刷）4.71 kN/m樓面?zhèn)鱽戆d梁上橫墻自重6.04kN/m0.00kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值3層（1/AB跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk= 10.75kN/m4.71 kN/m10.98kN/m11.5kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層（1/AB跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk=27.19kN/m4.71 kN/m13.62kN/m0.00kN/m7）、次梁CL2-5 （BC跨）恒載計算:12層（B1/B跨）恒載：梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d梁上橫墻自重4.71 kN/m5.52kN/m0.00kN/m

46、包載標(biāo)準(zhǔn)值3層（B1/B跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk= 10.23kN/m4.71 kN/m10.98kN/m11.5kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層（B1/B跨）恒載: 梁自重（包括粉刷） 樓面?zhèn)鱽戆d 梁上橫墻自重gk=27.19kN/m4.71 kN/m13.62kN/m0.00kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值、縱向框架梁上線荷載1）、KJA-4 （56跨）恒載計算:13層KJA-4恒載：梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d梁上縱墻自重gk= 18.33kN/m6.83 kN/m4.73kN/m14.7kN/m包載標(biāo)準(zhǔn)值4層KJA-4恒載:gk = 26.26kN/m6.83 kN/

47、m5.86kN/m2.59 kN/m梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d女兒墻自重包載標(biāo)準(zhǔn)值2）、KJA-5 （67跨）恒載計算:13層KJA-5恒載：梁自重（包括粉刷）樓面?zhèn)鱽戆d梁上縱墻自重gk= 15.28 kN/m6.83 kN/m3.94kN/m14.7kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值gk = 25.47kN/m4層KJA-5恒載：梁自重（包括粉刷）6.83 kN/m樓面?zhèn)鱽砗爿d4.88kN/m女兒墻自重2.59 kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值gk=14.3 kN/m3）、KJB-5 （56跨）恒載計算：13層KJB-5恒載：梁自重（包括粉刷）6.83 kN/m樓面?zhèn)鱽戆d7.77kN/m梁上縱墻自重14.7kN/