煤氣爐技改中利弊情況剖析

1、煤氣爐技改中利弊情況剖析作者/來源：李永恒 日期：2007-2-250  前言    在我國化肥行業(yè)中，用固定層煤氣發(fā)生爐(以下簡稱煤氣爐)生產(chǎn)合成氨原料氣已有71年歷史了。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步與發(fā)展，原來的煤氣爐在運(yùn)行中暴露出許多缺點(diǎn)，阻礙了生產(chǎn)的發(fā)展。因此，迫使許多企業(yè)對其進(jìn)行技術(shù)改造。在改造過程中有些項目改造得很成功，為提高煤氣爐的氣化強(qiáng)度和降低煤耗做出了貢獻(xiàn)。但是，也有的技術(shù)改造項目走了許多彎路，步入誤區(qū)，給企業(yè)造成了巨大損失。筆者在本文中重占對歷年來對煤氣爐爐體的技術(shù)改造進(jìn)行論述，與同行們進(jìn)行探討。1  擴(kuò)大爐膛直徑 

2、0;  擴(kuò)大爐膛直徑的目的是為了增加爐膛截面積，提高煤氣爐的發(fā)氣量。這是大家所期望的。但是，有些改造是步入了誤區(qū)。因為煤氣爐在設(shè)計時，各部位的尺寸是經(jīng)過全面計算和科學(xué)論證的。同時相應(yīng)配套的附屬設(shè)備，也是根據(jù)煤氣爐的主體尺寸來設(shè)計的。因此，僅將爐膛直徑改大，就想達(dá)到預(yù)想的效果，那是很不科學(xué)的。因此，在爐膛擴(kuò)徑工作中出現(xiàn)了盲目性，有深刻的教訓(xùn)。1.1  中氮廠改造情況    中氮肥煤氣爐在10世紀(jì)應(yīng)用的爐型有3種：一利是1936、5年“南化”從美國引進(jìn)的UGI型煤氣爐，其爐膛直徑為2743.2mm(英制9英尺)。另一種是1936年在“大化”由日本國

3、建造的平其式煤氣爐，其爐膛直徑為2700mm。還有一種爐型是1958年“太化”等廠，從前蘇聯(lián)引進(jìn)的型煤氣爐，其爐膛直徑為3600mm。    1958年“川化”、“北化”、“衢化”等一大批中型廠在新建時，大都是仿造UGI型煤氣爐進(jìn)行設(shè)計的，將爐膛直徑定為2745mm。60年代以后新建廠的煤氣爐，有的仍然選擇UGI型2745mm爐，大部分廠選用我國錦西化工機(jī)械廠制造的J28型煤氣爐，其爐膛直徑定為3000mm。    在爐膛擴(kuò)徑改造中，主要對2745mm爐型進(jìn)行改造。1960年5月“南化”首先將該廠8#爐進(jìn)行擴(kuò)徑改造，由2743mm擴(kuò)大

4、到3000mm。改造方法是將夾套上部改大到3000mm。下部未擴(kuò)大，仍然是2743 mm，形成漏斗形夾套，其它部位未改動。試用3年多因爐況一直不正常，被迫于1963年9月又改回原樣。后來又于1967年5月該廠再次將9#爐按上述方法改造，此次更換了原寶塔型爐箅，采用偏心多邊型爐箅。應(yīng)用2年因爐箅風(fēng)道堵塞嚴(yán)重，于1969年又改回寶塔型爐箅，并將爐箅最大直徑從1188mm改大為1336mm，情況有所好轉(zhuǎn)，爐況基本正常，接著于1970年又改了3臺爐。從運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，雖然提高了一些生產(chǎn)能力，但是床層移動并不理想，是因為爐膛上大下小的原因。所以又于1971年將5#爐改為3000mm上下等徑的直筒爐，爐箅再次

5、改動，將最大直徑改為1393mm，高度由1290mm改高到1340mm。應(yīng)用半年情況很好，接著又改了7臺爐，并再次將爐箅改進(jìn)，最大直徑1440mm，高1370mm。    “南化”爐膛擴(kuò)徑改造成功后，許多企業(yè)仿效改造。后來一些設(shè)備制造廠就直接生產(chǎn)直徑為3600mm的煤氣爐了。    1990年原“資氮”又將J-28型3000mm煤氣爐的爐膛直徑擴(kuò)大到3300mm。1991年“原化”也將J-28型3000mm爐的爐膛直徑擴(kuò)大到3200mm，至后有少部份中氮廠仿效，將部分3000mm爐的爐膛直徑改為3200mm和3300mm。 

6、   “大化”平其式煤氣爐的爐膛直徑，也從2700mm改大到3000mm。3600mm爐一直未擴(kuò)徑，有人曾經(jīng)想把它擴(kuò)大到4000mm爐，但未實施。1.2  小氮廠改造情況    小氮肥廠煤氣爐型號比較復(fù)雜，而且更新比較快。在1958年初期設(shè)計時，因當(dāng)時生產(chǎn)規(guī)模都很小，煤氣爐直徑都偏小，一般在10001600mm之間，進(jìn)入60年代出現(xiàn)了1800、1900、1980mm爐型。大部分廠都以1980mm爐成為當(dāng)時的定型爐型。到80年代初有些廠將1980mm爐的爐膛直徑擴(kuò)大到2260mm。此爐型很快在全國得到推廣，并成為當(dāng)時小氮肥企業(yè)通用爐型，

7、一些設(shè)備制造廠也直接生產(chǎn)2600mm爐型。    80年代中期又繼續(xù)將爐膛直徑擴(kuò)大到2400mm，到了90年代各企業(yè)又紛紛將爐膛直徑擴(kuò)大。因此，出現(xiàn)了2550、2600、2610、2650、2680mm爐。進(jìn)入21世紀(jì)又將2610mm爐的爐膛下部直徑擴(kuò)大到2800mm，成為現(xiàn)在盲目推廣的26102800mm的錐形爐。1.3  爐膛擴(kuò)徑評述    中小型氮肥廠各型號的煤氣爐，在原有的爐型基礎(chǔ)上，將爐膛直徑擴(kuò)大，增加了截面積，提高了發(fā)氣量，是為企業(yè)創(chuàng)造效益的好方法，已成共識。但是，在擴(kuò)徑改造過程中，必須本著保證煤氣爐工藝生產(chǎn)的要

8、求和設(shè)備達(dá)到正常運(yùn)行的原則，否則會直接影響正常生產(chǎn)。1.3.1  傳動機(jī)構(gòu)負(fù)荷的增加    煤氣爐爐膛直徑擴(kuò)大后，在增加產(chǎn)氣量的同時，耗煤量和爐渣生成量必然增加。煤氣爐傳動機(jī)構(gòu)的負(fù)荷隨著爐膛內(nèi)的容積增大而增加，其排渣強(qiáng)度也同步增加。以小氮廠1980 mm爐為例，如在正常的燃料層高度，爐內(nèi)燃料層總重量為：9.15t(見表1)。當(dāng)爐膛直徑擴(kuò)大到2400mm和2600mm時，燃料層總重量分別增加了46和72。當(dāng)爐膛直徑擴(kuò)大到2800mm時，燃料層總重量增加了222。    另外爐膛擴(kuò)大后，采用破渣力較強(qiáng)的爐箅時，除了爐箅本身的重量

9、在增加之外，爐箅破渣強(qiáng)度(爐箅與夾套之間因破大塊渣而產(chǎn)生的擠壓力)這種無法計算的擠壓力，也必然增加了傳動機(jī)構(gòu)的負(fù)荷。因此，煤氣爐是在嚴(yán)重超負(fù)荷下運(yùn)行。    中氮廠煤氣爐擴(kuò)徑后，也同樣使傳動機(jī)構(gòu)負(fù)荷增加許多。2745 mm爐改為3300 mm爐后，傳動機(jī)構(gòu)總負(fù)荷增加了74。也是在嚴(yán)重超負(fù)荷下運(yùn)行。    所以許多中小型廠爐膛擴(kuò)大后，傳動機(jī)構(gòu)部件經(jīng)常損壞就是這個原因。另外，由于傳動機(jī)構(gòu)負(fù)荷增加后，灰盤和大齒圈磨損也大，落爐底檢修的頻率也大增加。1.3.2  高徑比失調(diào)    由于煤氣爐擴(kuò)大爐膛直徑

10、是橫向發(fā)展，在原有的爐型上，只擴(kuò)大爐膛而未增加爐體高度。因此，出現(xiàn)了高徑比失調(diào)。直接影響到煤氣爐的吹風(fēng)強(qiáng)度和氣化強(qiáng)度。因為從20世紀(jì)末全國中小型氮肥廠，煤氣爐為了適應(yīng)高吹風(fēng)強(qiáng)度，將燃料層總高度增加了5060，最終實現(xiàn)高氣化強(qiáng)度。所以必須在增加煤氣爐截面積的同時，也要增加爐體高度(后面專題論述)，使煤氣爐高徑比基本上達(dá)到要求(高徑比詳情見表2)。1.3.3  爐渣過渡區(qū)的消失    燃料在爐內(nèi)氣化后，生成的爐渣匯集在爐底，了為使燃料層穩(wěn)定的向下移動。煤氣爐在總體設(shè)計時，在灰盤外沿與夾套鍋底部留有一定間隙，該間隙稱為爐渣過渡區(qū)，它也是確保爐碳平衡重要手段之一

11、。    各種爐型在擴(kuò)徑時，都是只將爐膛直徑加大，灰盤直徑未增加。因此，出現(xiàn)爐渣過渡區(qū)隨著爐膛的擴(kuò)大而逐漸減少，乃至消失。例如：將2745mm爐擴(kuò)大到3300mm爐時，灰盤直徑仍然是3256mm，那么爐渣過渡區(qū)成為負(fù)數(shù)了(22mm)。理想的爐渣過渡區(qū)應(yīng)該在250400mm之間，從表2中可以看出，沒有擴(kuò)大爐膛直徑的原設(shè)計煤氣爐的爐渣過渡區(qū)均較大。    爐渣過渡區(qū)的消失，必然會影響到爐況的正常運(yùn)行。因此，為了補(bǔ)救爐渣過渡區(qū)的消失，一些企業(yè)在煤氣爐兩側(cè)排渣口部位，增設(shè)防漏板和假灰盤。一種是在排渣口上部，夾套鍋爐下部邊沿焊一塊弧形防漏板，其

12、寬度在100mm左右(各廠不一)。另外一種是在灰箱內(nèi)，在灰盤外沿，焊一塊鋼板固定在灰箱上方，也稱為假灰盤。這些措施都是臨時性的，因防漏板是焊接的，容易變形和脫落，一旦損壞爐況立即失常。煤氣爐就出現(xiàn)漏碳、垮碳、滑碳，當(dāng)一側(cè)防漏板損壞時，就出現(xiàn)半邊爐，燃料層遭到嚴(yán)重破壞，爐內(nèi)的紅碳和還未燃著的黑碳，直接進(jìn)入灰斗，也就無法實現(xiàn)碳平衡了，最終氣化強(qiáng)度猛降，煤耗猛升。    新建或擴(kuò)建煤氣爐的企業(yè)應(yīng)該選擇灰盤加大的爐型，如某設(shè)備制造廠，開發(fā)的新型2650mm爐型，將灰盤直徑從2820mm，擴(kuò)大到3200mm，爐渣過渡區(qū)達(dá)到275mm。2  灰盤結(jié)構(gòu)的技術(shù)改造

13、60;   灰盤是承接燃料層的設(shè)備，灰盤的結(jié)構(gòu)是否合理，它直接影響到煤氣爐的排渣強(qiáng)度和碳平衡及煤耗的高低?；冶P結(jié)構(gòu)有兩種，一種是平面灰盤，另一種是凹面灰盤。2.1  平面灰盤    1980、2260、2400、2600、2650、3600mm爐及2610mm2800mm錐形爐的灰盤結(jié)構(gòu)均為平面結(jié)構(gòu)。該灰盤的特點(diǎn)是：能使灰盤上的爐渣勻衡穩(wěn)定的排入灰斗，另外在同等條件下，平面結(jié)構(gòu)灰盤的排渣強(qiáng)度要比凹面結(jié)構(gòu)灰盤的排渣強(qiáng)度大得多。由于平面灰盤排渣強(qiáng)度大，灰盤的轉(zhuǎn)動速度只要慢速運(yùn)行，就能達(dá)到凹面結(jié)構(gòu)灰盤快速運(yùn)行的效果。另外，還減少傳動機(jī)構(gòu)的磨

14、損，延長了傳動機(jī)構(gòu)部件和夾套鍋爐底部的使用壽命。因此，從長期實踐表明，平面結(jié)構(gòu)灰盤要優(yōu)于凹面結(jié)構(gòu)灰盤。2.2  凹面灰盤    2745、3000、3200、3300 mm爐的灰盤均為凹面結(jié)構(gòu)，凹面的深度多少，是直接影響排渣強(qiáng)度的關(guān)鍵，凹面越深排渣強(qiáng)度越小。嚴(yán)重時爐渣很難排出，有時它還會改變爐渣運(yùn)動方向，有的爐型排渣口高度過低，灰盤凹面又深，爐內(nèi)稍有些不太大的大塊渣(100150 mm)，只有兩三塊堵在排灰口處，爐渣就排不出，在排渣口處會產(chǎn)生反作用力，這種反作用力會使灰渣在灰盤凹面處形成擠壓現(xiàn)象，灰渣擠壓后部份細(xì)渣通過爐箅層間的間隙進(jìn)入中心管。增加了爐下

15、帶出物。凹面灰盤的深度多少，各種爐型不一樣，J-28型煤氣爐灰盤凹面深度為60mm，(即灰盤從平面處成環(huán)狀形向下凹下去的尺寸)；UGI型煤氣爐的灰盤凹面深度在92160mm之間。目前有些廠已將凹面灰盤改為平面灰盤了。2.3  灰盤直徑設(shè)計    灰盤直徑是否恰當(dāng)，它直接影響煤氣爐的工況正常與否?；冶P直徑設(shè)計時，它有個計算公式：    A=B+C×2    式中：A灰盤的直徑；    B爐膛的直徑；    C排渣口的高度；

16、60;   2兩個排渣口。    例如：原設(shè)計的1980mm煤氣爐排渣口高度為420mm。    代入公式計算：1980+420×22820(mm)    目前廣為應(yīng)用的2400、2600 mm爐和新改進(jìn)的26102800mm錐形爐的灰盤直徑均為2820mm。    例如：中氮廠的2743.2mm煤氣爐的排渣口高度是256mm。(原設(shè)計都是英制單位，換算時會有些誤差)。    代入公式計算：2743.2+256

17、15;2=3256(mm)    后來擴(kuò)徑的3000mm爐、3200mm爐、3300mm爐的灰盤直徑均為3256mm。3  增加爐體高度    要想提高煤氣爐的氣化強(qiáng)度，只擴(kuò)大爐膛直徑是不行的，必須增加爐體高度。由于受到廠房的限制，按常規(guī)將爐體加高是很難做到的。筆者經(jīng)調(diào)查得知，目前在小氮廠對老系統(tǒng)已經(jīng)定型的廠房，煤氣爐爐體加高，采用以下幾種方案：3.1  爐體上部加高    有條件的企業(yè)，在不影響吊煤系統(tǒng)正常工作的情況下，將夾套鍋爐以上部位筒體加高300500mm。3.2 

18、改造爐體上部出氣口的方位    原來設(shè)計時煤氣爐上部出氣口方位是在筒體上部的側(cè)面(有的廠出氣口是在左側(cè)，有的廠出氣口是右側(cè))。改造方法是將上部出氣口改到筒體的頂部出氣，改造后可以增加筒體的有效高度(實際上筒體總高度未增加)，為提高燃料層高度創(chuàng)造了條件。改造方案有以下3種形式。    (1)將出氣管全部改到煤氣爐頂部水平(見圖1)，然后出氣管向旋風(fēng)除塵器一側(cè)彎曲，根據(jù)各廠現(xiàn)場實際情況，采用90°或大于90°的彎頭，與旋風(fēng)除塵器聯(lián)接。出氣管下部插入爐內(nèi)部分的長度在200 mm左右，管徑大小與爐型規(guī)格加以選擇，一般是管內(nèi)

19、襯耐火材料之后，2400mm爐和2600mm爐管徑保持在800mm以上。3000mm爐保持在10001200mm。該方案的優(yōu)點(diǎn)是減少吹風(fēng)和上吹制氣時的帶出物。但是阻力略有些高。    (2)將出氣管改在筒體側(cè)面上部與平面相交中間部位(見圖2)。其余與以上相同。該方案與第一種方案相比，所增加的筒體高度略為低一些，因為出氣管有二分之一的管徑是在筒體上。該方案的阻力小些，帶出物略多些。    (3)也是將出氣口改在煤氣爐頂部水平上出氣，但是該方案是采取在水平面上從3個方位出氣，3根分管匯入1根總出氣管與旋風(fēng)除器相聯(lián)接(見圖3)。圖3中，B圖

20、圖中東、南、北為3根分散出氣管，A圖上部3根分散管匯成總管，3根分管截面積之和應(yīng)該基本等于總管截面積。    該方案的優(yōu)點(diǎn)是：帶出物少，阻力也不高，當(dāng)下吹制氣時，蒸汽從3根分管出來進(jìn)入爐膛，蒸汽在爐膛分布要均勻一些。以上3個方案對比，筆者認(rèn)為：從實踐應(yīng)用表明，第3方案優(yōu)點(diǎn)多些，效果好些。另外，在不影響使用自動加焦機(jī)時，可以將3根分管設(shè)計成橢園形。3.3  夾套鍋爐加高    有的企業(yè)采用加高夾套鍋爐來達(dá)到增高爐體的目的，原來1980mm爐夾套鍋爐在爐內(nèi)的高度是1845 mm，通過逐年的改進(jìn)，目前有些廠將夾套加高到230025

21、00 mm(由于夾套論述較多，筆者另文詳述)。3.4  降低底樓地面    爐體加高后，有的企業(yè)因3樓廠房受限，無法將爐體向上伸延，就采取了向下伸延。向下伸延必然使?fàn)t底同時下移，那么灰斗因下移后離地面較近，裝灰渣的斗車進(jìn)不去，就采取將底樓的地面向下挖，挖山的高度與爐體加高的高度相等。這樣就能確保下灰工作正常進(jìn)行。4  爐型的評述    煤氣爐的爐型從1935年以來，在化肥行業(yè)出現(xiàn)過三種爐型。即：直筒形、漏斗形、錐形。這是從爐膛的形狀加以區(qū)別的。4.1  直筒形煤氣爐    我

22、國固定層煤氣爐不論是化肥行業(yè)，還是工業(yè)煤氣行業(yè)，也不論是間歇?dú)饣椒ǎ€是連續(xù)性氣化方法：也不論是加壓氣化，還是常壓氣化；也不論爐膛直徑大小(從1000mm至3600mm爐)其爐膛形狀均為直筒形。長期應(yīng)用表明，直筒形煤氣爐的優(yōu)點(diǎn)是很多的，它對爐內(nèi)的物料平衡和燃燒層平穩(wěn)的床層移動有著非常重要的因素。在我國煤氣工業(yè)百余年的歷史長河中，還沒有任何其它爐型可以替代。因此，筆者認(rèn)為直筒爐型還會長期使用下去。 4.2  漏斗形煤氣爐    前面已經(jīng)談到，從“南化”多次試驗表明，漏斗形煤氣爐存在許多缺點(diǎn)，不能使?fàn)t況穩(wěn)定，嚴(yán)重的影響到企業(yè)的效益，所以最后被迫又改回直筒形

23、煤氣爐。4.3  錐形煤氣爐    該爐型是近年改造的爐型(只能說改造，不能說發(fā)明，因為沒有發(fā)明證書)，該爐型于2004年10月投入運(yùn)行，還不到2年，許多問題還未暴露出來，所以筆者不好作過多的評述。只能從運(yùn)行中已暴露的問題和煤氣爐內(nèi)的物料平衡、熱量平衡、氣化強(qiáng)度等方面作些膚淺的論述與同行們共同探討。4.3.1  物料平衡問題    固定床氣化技術(shù)，嚴(yán)格來的講應(yīng)該是屬于移動床范疇。加入爐膛的燃料，隨著灰盤的轉(zhuǎn)動和經(jīng)氣化后燃料的減少，使燃料層均勻的向下移動，加入爐內(nèi)燃料的數(shù)量，應(yīng)該基本等于燃料氣化消耗量和爐渣生成后排出

24、量及帶出物的量。這樣才能達(dá)到爐內(nèi)物料平衡。    對直筒爐型來說，因爐膛上下是等徑的，所以床層在向下移動時，燃料層能夠均衡穩(wěn)定的移動，使氣化爐的工況能夠正常運(yùn)行。    然而錐形爐，由于下大上小，床層移動情況就不一樣了。就26102800 mm錐形爐而言，爐下的截面積為6.16m2，爐上的截面積為5.35m2，爐上截面積比爐下截面積少了15。那么床層在向下運(yùn)動時，就會出現(xiàn)爐下部位因氣化消耗的燃料量和氣化后生成的爐渣量也大。所以消耗的總料量(包括帶出的量)必須及時的由上部進(jìn)行補(bǔ)充，才能達(dá)到物料平衡。由于截面積的差異，所補(bǔ)充的量往往達(dá)不到

25、所消耗的總量。因此，床層運(yùn)動中就會產(chǎn)生燃料層斷層和破裂現(xiàn)象(詳情見小氮肥2006年第4期上有紅日公司呂彥龍工程師的論述)。當(dāng)燃料層造成破壞后，顯然使?fàn)t內(nèi)燃料層無法達(dá)到平衡，必然會影響到爐內(nèi)工況的正常運(yùn)行。 4.3.2  熱量平衡問題    眾所周知，間歇式移動床氣化，分為放熱和吸熱兩大項熱量的平衡問題。根據(jù)老一輩專家對原1980 mm爐和2745mm爐計算論證，假設(shè)吹風(fēng)后儲存在爐內(nèi)的顯熱為100的話，則用于氣化反應(yīng)吸收的熱量僅為33.5，上吹煤氣(包括未分解的蒸汽)帶走的熱量為28.4，下吹煤氣(包括未分解的蒸汽)帶走的熱量為15.9，夾套鍋爐吸收的熱量

26、為22.2。    原來1980mm爐夾套鍋爐換熱面積為10m2，而26102800mm錐形爐的夾套鍋爐換熱面積增加到21 m2，顯然夾套鍋爐的吸熱量增加了110。然而吹風(fēng)放熱和氣化吸熱及上、下吹煤氣帶走熱量沒有大幅度的增加。再從煤氣爐的氣化強(qiáng)度來分析(見表3)，26102800mm錐形爐的氣化強(qiáng)度很低。因此，夾套鍋爐吸熱量過多，導(dǎo)致煤氣爐內(nèi)的熱平衡失常。曾有人在宣傳26102800mm錐形爐時說：夾套鍋爐換熱面積增加了，其蒸發(fā)量也增加了，蒸汽產(chǎn)量增加后可以使造氣達(dá)到蒸汽自給。這種說法筆者不敢茍同。道理很簡單，煤氣爐是生產(chǎn)煤氣的，不是生產(chǎn)蒸汽的，用高價優(yōu)質(zhì)塊煤燒蒸

27、汽是得不償失的。4.3.3  煤氣爐氣化強(qiáng)度    26102800mm錐形爐在宣傳資料上號稱，比直筒爐增加發(fā)氣量20。然而從氣化強(qiáng)度上對比來看(見表3)，遠(yuǎn)不及直筒爐的氣化強(qiáng)度，非但比不上塊煤的氣化強(qiáng)度，連碳化煤球和煤棒的氣化強(qiáng)度也比不上。所謂增加20的發(fā)氣量依據(jù)從何而來。4.3.4  爐下帶出物問題    據(jù)呂彥龍工程師介紹26102800mm錐形爐在運(yùn)行時發(fā)現(xiàn)爐下帶出物特多，最多時每天有1.4t，是直筒爐的1020倍。帶出物中含碳量也高達(dá)40左右，帶出物中最大煤徑20mm。帶出物多的原因，除了同意呂彥龍工程師

28、評論之外，筆者認(rèn)為還有以下的原因。    (1)該爐型由于爐膛下部增大后，煤氣爐的排渣強(qiáng)度增大，在強(qiáng)行排渣過程中，排渣口部位出現(xiàn)反作用力，這種反作用力可以將爐箅附近部分未燃燒完全的煤塊和細(xì)灰，擠壓到爐箅層間縫隙中，然后從中間風(fēng)箱(中心管)隨下吹煤氣的氣流帶入下行除塵器中。    (2)該爐型所用爐箅的層間縫隙過大，防止帶出物的折邊過短所致。    (3)帶出物中未經(jīng)燃燒的煤塊存在，說明該爐型的氣化層在下移時有失?，F(xiàn)象。    (4)帶出物中含碳量過高的原因，說明燃料在氣化層內(nèi)

29、未完全燃燒和氣化，它與氣化層溫度低或氣化劑分布不均有關(guān)。4.3.5  防流板的問題    從2610mm爐至2800mm爐的灰盤直徑一直未增大，都是延用1980mm爐的灰盤，其直徑為2820mm，隨著爐膛的擴(kuò)大和爐渣過渡區(qū)的減少，致使煤氣爐無法正常運(yùn)行，特別是將爐膛下部擴(kuò)大到2800mm以后，只要灰盤轉(zhuǎn)動，立即就流碳，因此必須增設(shè)防流板。    防流板有兩種形式，一種是在排渣口上部，夾套鍋爐的下部焊一塊弧形鋼板，寬度在100mm，長度在1000mm左右(各廠不一)。另外一種是在灰箱上部，即排渣口的灰盤之外，焊一塊鋼板，高度低于灰盤10mm，防流板與灰盤的間隙在12mm左右，寬度為100mm，長度與灰箱寬度相等，該防流板又稱為假灰盤。    防流板是在未增加灰盤直徑的情況下，被迫增加的一種臨時措施。一旦防流板變形或脫落，立即會出現(xiàn)流碳。特別是夾套鍋爐下部的防流板，如果爐下溫度