地下室頂板施工通道加固方案

1、華潤橡樹灣家園（一期）XXXXX 地下室頂板汽車通道加固方案施工方案XXXXX有限公司 2010年3月施工組織設(shè)計（施工方案）報審表施表7.1 共 頁 第 頁工程名稱華潤橡樹灣家園（一期）XXXXX施工單位XXXXX有限公司編制單位現(xiàn)報上地下室頂板汽車通道加固方案 工程施工方案，請予以審查。主 編編制人工程項目部專業(yè)分包施工單位 （蓋章）技術(shù)負責(zé)人 審核單位總承包單位審核意見： 年 月 日 總承包單位 （蓋章）審核人審批人審查單位監(jiān)理審查意見：監(jiān)理審查結(jié)論： 同意實施 修改后報 重新編制監(jiān)理單位 （蓋章）專業(yè)監(jiān)理工程師日期：總監(jiān)理工程師日期：地下室頂板汽車通道加固方案一、工程概況建設(shè)單位：華潤

2、置地（福州）有限公司監(jiān)理單位：福州市建設(shè)工程監(jiān)理有限公司 施工單位：XXXXX有限公司建筑面積：約31371，結(jié)構(gòu)類型/層數(shù)：框剪/5層，地下一層。二、施工情況 華潤橡樹灣家園（一期）XXXXX現(xiàn)地下室主體結(jié)構(gòu)基本都已完成，6棟單體裝飾正施工中，由于6棟單體工程都在地下室上面，對各種機械、材料的進場受到了很大的阻礙，為確保地下室頂板結(jié)構(gòu)安全，特對進場的施工電梯荷載較重的汽車施工通道進行加固處理。三、施工設(shè)計方案1.基本參數(shù)按現(xiàn)場施工通道的需要，加固區(qū)域見附圖。長度合計約160M，寬度3.2M；立桿橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.80，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.80，

3、支架計算高度H(m)：3.7 ；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10；方木縱向間距l(xiāng)b(m):0.15；鋼管基腳100mm×100mm模板鋼管類型(mm):48×3.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.802.荷載參數(shù)方木自重(kN/m2):0.310；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工車輛荷載(kN/m2):100.000；四、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)方木(kN/m)：q11

4、 = 0.01 +1×1 = 0.01 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 5×1= 5kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：q 1 = 100×1=100 kN/m；2.強度驗算:依照規(guī)范規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布活載：q1=1.2 ×q11+1.2×q1=1.2×0.01+1.2×100=120.012kN/m；均布荷載：q2 = 1.4×1.5 = 2.

5、1 kN/m；最大彎距 Mmax=0.1×120.012×0.32+ 0.117×2.1×0.32 =1.102kN.m ；最大支座力 N = 1.1×120.012×0.3 + 1.2×2.1×0.3 =40.356kN；最大應(yīng)力 = Mmax / W = 0.893×106 / (5080) = 175.787 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應(yīng)力 175.787 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設(shè)計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度

6、考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q1 = 120.022kN/m；均布活載： p = 1.5 kN/m； =(0.677×120.022+0.990×1.5)×3004/(100×2.06×105×121900)=0.018 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.3919 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度300/150與10 mm，滿足要求！五、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =12.676 kN； 支撐鋼管計算簡

7、圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大變形 Vmax = 0 mm ；最大支座力 Qmax = 12.678 kN ；最大應(yīng)力 = 0.249 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應(yīng)力 0.249 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 300/150與10 mm，滿足要求！六、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照

8、扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 12.678 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 七、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.125×3.7= 0.4625kN；(2)方木的自重(kN)：NG2 = 0.31×1×1= 0.31 kN；(3)堆

9、放荷載(kN)：NG3 = 5×0.8×0.8 = 5kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =5.7725kN；2.活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 100×0.3×0.3 = 9 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式。 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×5.7725+ 1.4×9 = 18.3725kN；八、立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:組合風(fēng)荷載： 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 18.3725 kN； - 軸心受壓

10、立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0 - 計算長度 (m)； KH - 高度調(diào)整系數(shù):KH=1； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.163； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)

11、范表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.163×1.7×1.6 = 3.163 m；L0/i = 3163.36 / 15.8 = 200 ；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.18 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； =17118/( 0.18×489×1 )+0.006×106/5.08×103= 194.478 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 194.478 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓

12、強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：L0/i = 1500 / 15.8 =94.94 ；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.489 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值: =17118 /( 0.489×489×1 )+0.006×106/5.08×103= 73.397N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 73.397 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg =