塔吊基礎樁計算方案

1、3000中心距矩形板式樁基礎計算書計算依據(jù):1、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-20103、建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-20115、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-20036、建質(zhì)【2009】87號文7、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)449起重臂自重Gi(k

2、N)37.4起重臂重心至塔身中心距離 RGi(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN m)Max60 X11.5, 10X55 = 690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)7平衡塊自重G4(kN)120平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)11.82、風荷載標準值cok(kN/m 2)工程所在地江蘇南京市基本風壓cc0(kN/m )工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.4塔帽形狀和變幅方式錐形

3、塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)在工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.64風壓等效高度變化系數(shù)z1.32風荷載體型系數(shù)國工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)a1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值詠(kN/m )工作狀態(tài)0.8 X1.2X1.59 M.95 >1.32 >0.2= 0.79非工作狀態(tài)0.8 X1.2X1.64 M.95 >1.32 >0.4= 1.623、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1 (kN)449+37.4+3.8+19.8+120 = 630起重荷載標

4、準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)630+60=690水平荷載標準值Fvk(kN)0.79 Q35 X.6 沖3= 19.02傾覆力矩標準值Mk(kN m)37.4 22+3.8 *1.5-19.8 7-120 M1.8+0.9 (690+0.5 19.02 *3) =300.94非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1 =630水平荷載標準值Fvk'(kN)1.62 治.35 X.6 沖3 = 39.01傾覆力矩標準值M k'(kN m)37.4 92-19.8 7120 X1.8+0.5 39.01 沖3= 106.914、塔機傳遞至基礎荷載設計值

5、工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 >630=756起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk= 1.4 >60 = 84豎向荷載設計值F(kN)756+84=840水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk=1.4 X19.02= 26.63傾覆力矩設計值M(kN-m)1.2X37.4 92+3.8X11.5-19.8 7120X11.8)+1.4 0.9 迪90+0.5 M9.02 M3) = 558.93非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk = 1.2 >630=756水平荷載設計值Fv'(kN)1/Fvk = 1.4 >

6、39.01=54.61傾覆力矩設計值M'(kN -m)1.2X37.4 92-19.8 :7-120X11.8)+1.4 0.5 >39.01 >43=296.04三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距ai(m)3承臺寬向樁心距ab(m)3樁直徑d(m)0.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35一 .，一3承臺混解土自3t C(kN/m )25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度丫 '(kN/n3)19承臺混凝土保護層厚度 6 (mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標

7、準值：Gk=bl(h c+h' 丫')=5 X5X(1.4 X 25+0X 19)=875kN承臺及其上士的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 *75=1050kN樁對角線距離：L=(ab2+ai2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(690+875)/4=391.25kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+FVkh)/L=(690+875)/4+(300.94+19.02 1.4)/4.24=468.46kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(M k+FVkh)/L

8、=(690+875)/4-(300.94+19.02 1.4)/4.24=314.04kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下:Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(840+1050)/4+(558.93+26.63 1.4)/4.24=613.03kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(840+1050)/4-(558.93+26.63 1.4)M.24=331.97kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C30樁基成樁工藝系數(shù)歸0.85 ,，一3樁混凝土自重 切kN/m )25樁混凝土保護層厚度 6 (mm)35樁入土深度lt(m)9樁配筋自定義樁

9、身承載力設計值是樁身承載力設計值2700樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度gm(mm)0.2普通鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V1預應力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V0.8地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)粘性土5.62402200.72-強風化巖1.5503000.65-中風化巖55025000.6-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=兀 d=3.14 x 0.6=1.88m樁端面積：Ap=：t 2/4=3.14 0.6

10、2/4=0.28m2Ra=U 2 聃 li+qpa Ap=1.88 卒.12 40+1.5 50+3.38 50)+2500 0.28=1477.43kNQk=391.25kN 0 虻1477.43kNQkmax=468.46kN < 1.2R1.2 X477.43=1772.91kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=314.04kN >0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=n兀2/4=10 a14 142/4=1539mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=613.03k

11、N樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設計值：R=2700kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=314.04kN >0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！4、裂縫控制計算Qkmin=314.04kN >0不需要進行裂縫控制計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 22120承臺底部短向配筋HRB335 22120承臺頂部長向配筋HRB335 20180承臺頂部短向配筋HRB335 201801、荷載計算承臺有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(613.03+(331.97) 4.24/2=2004.65kN m -X方

12、向：Mx=Mab/L=2004.65 3/4.24=1417.5kN m -Y方向：My=Mai/L=2004.65 3/4.24=1417.5kN m -2、受剪切計算V=F/n+M/L=840/4 + 558.93/4.24=341.74kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：丸=(800/1339)1/4=0.88塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4ma1l=(al-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m剪跨比：X)'=aib/ho=400/1339=0.3,取方=0.3;“二 aii/ho=400/1339=0.

13、3,取入=0.3;承臺剪切系數(shù)：ob=1.75/( b+1)=1.75/(0.3+1)=1.35a=1.75/( i+1)=1.75/(0.3+1)=1.353例sgftbh0=0.88 X.35 1.57 103X5X1.34=12452.22kN3加 aftlh0=0.88 X.35 1.57 103X5M.34=12452.22kNV=341.74kN<min(h 眥ftbho,融的ftlh0)=12452.22kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 1.34=4.28mab=3mc B+2h3=4.28m, a=3mc B+2hD=4.28m角

14、樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積oS1= My/( fcbh02)=1417.5 106/(1.03 16.7 5000M3392)=0.0095=1-(1-2 於i)0.5=1-(1-2 (X009)0.5=0.009p=1-“2=1-0.009/2=0.995As1=My/( S1h0fy1)=1417.5 106/(0.995 1居39>300)=3546mm2最小配筋率：p =max(0.2,45fy1)=max(0.2,45 1 .57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%2梁底需要配筋：A1=max(A

15、s1, p 0)=max(3546,0.0024 5000M339)=15767mm22承臺底長向頭際配助： As1'=16219mm >A1=15767mm滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積訪 Mx/( 2fcbh02)=1417.5 106/(1.03 16.7 5000 M3392)=0.009遜=1-(1-2 淤2)0.5=1-(1-2 0.009)0.5=0.009個2=1- 02=1-0.009/2=0.995As2=Mx/( S2hofyi)=1417.5 106/(0.995 1839>300)=3546mm2最小配筋率：p =max(0.2,45fyi)=max(0.2,45 1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%2梁底需要配筋：A2=max(9674, p0)=max(9674,0.0024 5000 M339)=15767mm承臺底短向?qū)嶋H配筋： As2'=16219mm2 >加=15767mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承