四輥軋機的計算

1、四輻軋機計算部分：1.1軋輻尺寸確定1）工作輻身長度L應(yīng)大于所軋鋼板的最大寬度bmax：L=1780bmax取bmax=200，則工作輻身長度L=1980；支撐輻身：1780mm2）對丁四輾軋機，為減少軋制力，應(yīng)盡量使工作輾直徑小一些。但工作輾的最小直徑受著軸頸和軸頭扭轉(zhuǎn)強度和咬入條件的限制。工作輾直徑D和支承輾直徑D2參考軋機文獻(xiàn)1表3-2，四輾軋機的L/D1,L/D2,，及D2/D1應(yīng)滿足如下關(guān)系式：L"3.2%?'1./"2.0則得出：D1612,根據(jù)軋輾強度及允許的咬入角a（或壓下量與輾徑之比）和軋輾的強度要求來確定。應(yīng)滿足下式：h/1-COSa式中D工作輾

2、直徑；h壓下量；a咬入角；由文獻(xiàn)可知，四輾可逆軋機的最大咬入角a=1520°取a=20;得到：D>595.2mm為安全取取整數(shù)，工作輾直徑：620mm,支撐輾直徑：1240mm;3）軋輾輾頸尺寸d和l的確定軸頸直徑d和長度l與軋輾軸承形式及工作載荷有關(guān)。工作輾軸徑：d1=0.4D1=250mm；工作輾軸徑長度：Ld1=0.5D1=310mm支承輾軸徑：d2=0.4D2=496，取整500mm支撐輾軸徑長度：Ld2=0.5D2=620mm1.2軋輻材料工作輾選擇材料為：球墨鑄鐵支承輾選擇材料為：9CrMo1.3軋制力的初步計算：軋制力的理論計算根據(jù)塑性力學(xué)理論分析變形區(qū)內(nèi)應(yīng)力狀態(tài)

3、與變形規(guī)律，首先確定接觸上單位壓力分布規(guī)律及大小，求出接觸弧上的平均單位壓力Pm后，按下式計算：P=PmF式中Pm為平均單位壓力；F為軋件與軋輾接觸面積在水平方向的投影。bo梢F=l2式中:b0、bl為軋制前后軋件的寬度；l為軋件與軋輾接觸弧的水平投影；當(dāng)兩個軋輾直徑相同而在不考慮軋輾彈性壓扁情況下，接觸弧長度的水平投影l(fā)為：l=AC=.AB2-BC2由/ABCftzXABDAB_BDBCAB而BD=2R一11.BC(h0h1)=h22nrll=R*h-1'，h2-、Rh人所以取l=kh1c如果忽略二次項-Ah2,l近似為4l：、RhJ2305=33.91mmIk178?78033仞=

4、6°359.而21.3軋制力矩計算傳動軋輾所需力矩為軋制力矩M,由工作輾帶動支承輾的力矩誠與工作輾軸承中摩擦力矩M三部分之和，即Mk=MzMrMfi求軋制力矩MMz=Pa式中，P為軋制力；A為軋制力臂，其大小a=L/2;L為接觸弧長度；求工作輾傳動支承輾的力矩MRMr=RcPcos（）r=:cos）式中F工作輾軸承處反力，F(xiàn)=Rsin（6Pi工作輾處軸承摩擦圓半徑,史1=冬d1工作輾輾頸直徑，di=440mmP軋輾軸承摩擦系數(shù)，由文獻(xiàn)可知H=0.0041.4軋機主電動機力矩與電動機功率計算根據(jù)文獻(xiàn)3可知電機功率：n=¥9550式中Mk軋輾驅(qū)動力矩，n1電機轉(zhuǎn)速,r/minT

5、傳動效率，n=%n萬y=0.982X0.96乂0.982=0.8960vn1-二D1式中v軋制速度Di工作輾直徑通過上式可以計算出電機所需提供的功率大小。1.5支撐車?yán)ポS承的選型基丁本軋機的要求軋制力大，軸向力較小，故選用四列圓柱滾子軸承。根據(jù)支撐輾軸頸d=500mm選取四列滾子圓柱軸承的型號為500RF30型。其基本參數(shù)如下表。基本尺寸/mm安裝尺寸/mm其他尺寸/mmdDTdamaxDaminab2minr1min500720675719721151424.532.5計算系數(shù)基本額定載荷/kN極限轉(zhuǎn)速/rmin旦重量/kg軸承代號eYiEYdCrCor脂油W&0.371.72.32.11760420056070075.1500RF30型由丁軋制時支承輾幾乎承受全部彎曲應(yīng)力，計算時，通常按承受全部軋制力的情況考慮。所以要對支承輾上的軸承進(jìn)行校核。根據(jù)支承輾直徑選取內(nèi)圈無擋邊的四列圓柱滾子軸承，內(nèi)徑d=500mm外徑D=720mm由文獻(xiàn)查得該軸承的額定動載荷C=i.3xi07KN，轉(zhuǎn)速n=60r/min軸承壽命計算。由文獻(xiàn)13-5可知:藉（C）60nP