斜拉橋施工方案(2)

1、歡迎共閱xx斜拉橋施工方案根據(jù)施工整體部署，斜拉橋分南、北兩岸對(duì)稱施工，上、下游幅（兩幅的間距為 7.12m）基本上并列施工。南岸（北侖側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D。、Di、D2墩位范圍的工程；北岸（鎮(zhèn)海側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D3、D4、D5墩位范圍的工程。索塔、主梁及斜拉索施工處于關(guān)鍵線路上，輔助墩、過(guò)渡墩、邊跨支架段作為非 關(guān)鍵工程，可根據(jù)關(guān)鍵線路上的工程進(jìn)度，來(lái)確定其經(jīng)濟(jì)的開(kāi)工日期、完工日期。 索塔施工整體方案概述基本構(gòu)造索塔為雙菱形聯(lián)塔，可分為上游幅索塔、下游幅索塔，每幅索塔有內(nèi)塔肢、外塔 肢兩個(gè)塔肢，塔肢高度上可分為下塔柱、中塔柱、上塔柱，連接內(nèi)、外塔肢的結(jié)構(gòu)有 塔座、下橫梁、上

2、橫梁。塔座采用 C40纖維混凝土，下塔柱第1m高度內(nèi)采用C50纖 維混凝土，索塔其他部位采用 C50混凝土。j塔肢（縱橋向）寬度由塔頂7.0m單斜率變化到塔底10.0m。索塔一般構(gòu)造圖.塔肢（橫橋向）寬度：中、上塔柱基本寬度為4.0m,為單箱單室橫截面；單幅索塔 的上塔柱內(nèi)、外塔肢連成一體，形成單箱三室橫截面；上、下游幅索塔的內(nèi)塔肢在下 橫梁中線以上20.27m、以下9.08m范圍內(nèi)連成一體，形成實(shí)體斷面（或者單箱小二室 橫截面）；下塔柱由4.0m雙斜率（塔肢內(nèi)外側(cè)面斜率不同）變化至塔座頂面的 6.0m, 為單箱單室橫截面。索塔上斜拉索錨固段設(shè)水平預(yù)應(yīng)力鋼絞線束來(lái)平衡斜拉索產(chǎn)生的水平力，預(yù)應(yīng)力

3、 在上橫梁及其以上高度的索塔內(nèi)呈“井”字，錨固在索塔外表面；預(yù)應(yīng)力在上橫梁以 下段呈“U”型布置，錨固在索塔塔壁內(nèi)。施工工藝流程圖索塔總體施工工藝流程圖索塔分段、模板體系、基本工期索塔分節(jié)示意圖（含中、上塔柱腳手架）塔柱總工期為：360d= 325d+ 35d特別因素塔吊、電梯、碎泵管、水電布設(shè)，各種預(yù)埋件每個(gè)索塔選用1臺(tái)波坦MC170A塔吊（臂長(zhǎng)55m,起重量19kN;最大起重量80kN , 在15.6m范圍內(nèi)）安裝在左右幅的中間、1臺(tái)QTZ6015塔吊（臂長(zhǎng)35m,起重量35kN; 最大起重量100kN,在13.5m范圍內(nèi)）安裝在邊塔柱的外側(cè)，整個(gè)索塔都處于吊裝范 圍內(nèi)，兩臺(tái)塔吊安裝高度分

4、別為159m （塔柱高度141.5m）、149m。斜爬電梯安裝在 另一外塔肢的外側(cè)。制定塔吊臺(tái)風(fēng)期安全技術(shù)方案。施工電梯、爬梯（施工人員到達(dá)作業(yè)面的方法）施工電梯采用SCQ100載貨載人電梯1臺(tái)，電梯安裝起始高度與原地面平齊，布 置在邊塔柱外側(cè)面。在下塔柱施工時(shí)，人員通過(guò)專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。在下橫梁施工時(shí)，人員通過(guò)專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。上塔柱施工時(shí)，通過(guò)電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架的-3號(hào)平臺(tái)。上塔柱施工時(shí)，在下橫梁處設(shè)置平臺(tái)，通過(guò)電梯到達(dá)下橫梁平臺(tái)后，通過(guò)座落在 下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）可到達(dá)中間塔柱、邊塔柱的頂操作平臺(tái)（即 + 1號(hào)平臺(tái)）。上塔柱施工時(shí)，通過(guò)電梯直接達(dá)到邊塔

5、柱爬架上即可。另外上塔柱內(nèi)腔，可考慮隨高度施工永久性工作爬梯。水施工用水采用自來(lái)水或經(jīng)檢驗(yàn)合格的溪水（必要時(shí)進(jìn)行凈化）。索塔用水的儲(chǔ)水池用鋼護(hù)筒改造而成，由多級(jí)高壓水泵直接從儲(chǔ)水池中取水，2條小38mm上水管線與泵管線一同沿座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯） 到 達(dá)爬模系統(tǒng)的頂操作平臺(tái)（即+ 1號(hào)平臺(tái)），采用能承受3MPa的優(yōu)質(zhì)鐵管，套絲連接。在爬模+ 1號(hào)平臺(tái)上設(shè)2個(gè)儲(chǔ)水桶，以備消防、應(yīng)急。動(dòng)力電、照明在承臺(tái)頂面上設(shè)1臺(tái)低壓配電箱，分別輸送給塔吊、施工電梯、高壓水泵的專用 配電箱。隨座落在下橫梁上的支架布置動(dòng)力電纜，在塔吊塔身上設(shè)置備用動(dòng)力電纜，在塔 柱施工工作面上設(shè)小型配電箱，以滿

6、足工作面上的電焊機(jī)、振搗器、照明、液壓爬模 等電力需要。動(dòng)力線路與照明線路分離。.!塔柱內(nèi)照明電路采用36V低壓冷光源，內(nèi)壁應(yīng)每隔10米附照明燈。大型照明燈具設(shè)置在塔吊升降節(jié)上，在液壓爬模上設(shè)低壓小型燈具。預(yù)埋件嚴(yán)格按照專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋墩）-1-23,專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋 墩）-1-25,專用規(guī)范423.04 （索塔及主橋墩）-1-27施工。主要包括承臺(tái)上的預(yù)埋件、下塔柱的預(yù)埋件、上塔柱外壁預(yù)埋件、上塔柱內(nèi)壁預(yù) 埋件。一般預(yù)埋件安全系數(shù)為2.5,起重預(yù)埋件的尺寸和埋入長(zhǎng)度應(yīng)該使它能發(fā)揮出設(shè) 計(jì)所需的力量，并保有夠大的安全系數(shù)，一般采用安全系數(shù)為5,其中2.5是考

7、慮沖擊作用、吸附力和偏心力。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗(yàn)索塔錨固區(qū)U形預(yù)應(yīng)力束施工是高空作業(yè)，由于該區(qū)段受到斜拉索強(qiáng)大的集中作 用，結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜。預(yù)應(yīng)力筋束定位是否準(zhǔn)確，張拉是否到位，直接影響塔柱內(nèi)力， 加之該區(qū)段鋼筋較多，又有勁性骨架，錨下局部加強(qiáng)鋼筋等干擾，施工難度較大。因 此在施工前作足尺模型試驗(yàn)，對(duì)小半徑 U形預(yù)應(yīng)力束的定位、穿束、張拉、真空吸漿 工藝等進(jìn)行探索，積累經(jīng)驗(yàn)，以指導(dǎo)施工操作。上塔柱環(huán)形預(yù)應(yīng)力足尺模型暨塔柱首件工程，和科研項(xiàng)目“xx特大橋錨固區(qū)節(jié)段模型試驗(yàn)”相結(jié)合。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗(yàn)由設(shè)計(jì)院、西南交通大學(xué)主持，我方協(xié)作完成土建工 作。同時(shí)考慮抗剪預(yù)埋件、索塔表層鋼筋網(wǎng)的定

8、位與混凝土密實(shí)性試驗(yàn)。鋼筋網(wǎng)的凈保護(hù)層為2cm,與索塔外壁箍筋的凈間距為6.2cm,選購(gòu)適用該部位振搗的插入式振搗 棒。主要技術(shù)1）混凝土外觀質(zhì)量（包括裂縫預(yù)防）控制。環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿控制，避免對(duì) 已澆筑索塔的污染。2）監(jiān)測(cè)塔肢的變形、變位，并進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，以保證塔柱設(shè)計(jì)要素。3）根據(jù)索塔混凝土參數(shù)、理論計(jì)算對(duì)索塔（壓縮）變形進(jìn)行分析，考慮設(shè)置相應(yīng)的 預(yù)抬量，以消除混凝土收縮、徐變和塔柱彈性變形的影響，以確保斜拉索在塔上錨固 位置的精確。索塔混凝土中粉煤灰摻入最應(yīng)0 15%。4）索導(dǎo)管定位技術(shù)5）混凝土泵送工藝6）臺(tái)風(fēng)期安全施工安全7）上下游幅索塔內(nèi)塔肢聯(lián)體部位的鋼筋、混凝土施工工藝8）下

9、塔柱主動(dòng)拉桿設(shè)計(jì)。9）模板的收、分、組合，要嚴(yán)格其接口的封閉。10）仔細(xì)分析上塔柱突出索塔表面的錨頭對(duì)爬架系統(tǒng)、模板的不利影響。各種預(yù)埋件精確定位、安裝可靠，不得遺漏。精確預(yù)埋爬模系統(tǒng)的預(yù)埋件，確保 其節(jié)段頂標(biāo)高。鋼筋、勁性骨架豎向主筋均采用滾軋直螺紋機(jī)械連接，并利用勁性骨架進(jìn)行鋼筋的空間定位。勁性骨架采用L100X100角鋼主弦桿及L75X75角鋼腹桿形成桁架。下塔柱施工時(shí)，在地 面加工成一定尺寸的考慮預(yù)偏的個(gè)體，逐個(gè)拼裝，上塔柱開(kāi)始時(shí)，考慮整體吊裝。 混凝土C50泵送混凝土，采用1臺(tái)120m3/h拌和站，1臺(tái)HBT80拖泵泵送，低壓高頻振 搗系統(tǒng)。混凝土墊塊強(qiáng)度應(yīng)大于等于主體混凝土強(qiáng)度。兩

10、階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊(cè)第三分冊(cè)S5-3-1-8頁(yè)“施工要點(diǎn)”第6點(diǎn)：混 凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%后方可張拉預(yù)應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管，真空 吸漿工藝。通氣孔采用4 110X 6.2mmPVC管。防雷系統(tǒng)S9-2-01:對(duì)防雷系統(tǒng)進(jìn)行了明確的要求。4個(gè)避雷針，保證8根鋼筋自上而下（包 括鉆孔樁）貫通；索導(dǎo)管用 小12鋼筋連通起來(lái)，并與索塔接地鋼筋焊接；橋面系內(nèi)接 地鋼筋與索塔接地鋼筋焊接；索塔鋼筋采用套筒時(shí)，要用小12繞形焊接；支座預(yù)埋件與接地鋼筋焊接；支座上下用40X 4的扁鐵與接地鋼筋焊接，接地電阻應(yīng)小于 1歐姆。索塔樁基礎(chǔ)應(yīng)有不少于33根樁（每樁2根1號(hào)鋼筋）作為接地，承臺(tái)、

11、塔座內(nèi)利 用小32鋼筋做均壓環(huán)；索塔內(nèi)+ 30.6m以下每個(gè)塔肢用8根主筋作為接地、不設(shè)均壓 環(huán)；索塔內(nèi)+ 30.6m及以上每個(gè)塔肢用4根主筋作為接地、每6m高度設(shè)優(yōu)先采用水平鋼筋作為均壓環(huán)，但似乎要求采用圓鋼筋塔頂消雷器與索塔主筋4根焊接。每階段或節(jié)段完成后，應(yīng)進(jìn)行接地電阻測(cè)量。下塔柱（第1第5節(jié)段混凝土）盡可能采用全自動(dòng)液壓爬模（以下將全自動(dòng)液壓爬模分成爬架、爬模兩部分）。分5節(jié)段混凝土，每節(jié)段平均施工時(shí)間為 12d,共60d。工藝流程歡迎共閱施工準(zhǔn)備 測(cè)量定位勁性骨架調(diào)整1 j ：1腳手架搭設(shè)鋼筋綁扎一冷卻水管布設(shè)J=1預(yù)埋件設(shè)置I安裝首級(jí)模板并精確定位，澆注混凝土 -I混凝土溫度監(jiān)測(cè)養(yǎng)

12、護(hù)（接高勁性骨架）綁扎上一節(jié)段鋼筋r士:預(yù)埋件設(shè)置一1拆除下一節(jié)用工板翻至上一節(jié)下塔柱施工工藝流程圖模板、支架、腳手架（泵管、水管）索塔第1節(jié)段第7節(jié)段模板支架體系外?；静捎门滥＃ㄟ^(guò)裁剪來(lái)適用每節(jié)段混凝土的變化。其他面的裁剪要考慮到在裁剪后是否能應(yīng)用到中塔柱。-內(nèi)塔肢第4節(jié)段底模采用木模，建筑鋼管腳手架為支架，預(yù)埋 H型螺母將該模板 靠緊塔柱。下塔柱外傾力平衡結(jié)構(gòu)（主動(dòng)張拉結(jié)構(gòu)）由于下塔柱塔肢外傾，施工時(shí)混凝土、模板、施工機(jī)具等荷載偏離塔柱形心，使塔柱處于偏心受力狀態(tài)，使內(nèi)側(cè)邊緣因受拉，一旦超過(guò)C50混凝土的極限抗拉強(qiáng)度，將形成裂縫，同時(shí)會(huì)使塔柱偏位。為此，通過(guò)設(shè)置主動(dòng)張拉來(lái)形成反彎矩，抵

13、消 Mo兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊(cè)第三分冊(cè)S5-3-1-8:施工至+ 22.5m時(shí)，在十 19.5m處設(shè)臨時(shí)拉桿，拉力 2500kN;施工設(shè)計(jì)圖第二分冊(cè)圖S5- 2 6 （索塔施工主要流程圖）表明：可在塔肢聯(lián)體前 張拉臨時(shí)鋼絞線來(lái)平衡外傾力，即第 5節(jié)段混凝土頂面位置的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。 但只能等第6節(jié)段混凝土完成后才能張拉。臨時(shí)預(yù)應(yīng)力考慮用？32精軋螺紋鋼及連接套，塔身處預(yù)留PVC管道。由于下塔柱主動(dòng)拉桿計(jì)算工況的復(fù)雜，應(yīng)在下塔柱相關(guān)截面（根部、拉桿截面） 設(shè)置應(yīng)力觀測(cè)，并在設(shè)計(jì)主動(dòng)拉桿時(shí)，考慮張拉儲(chǔ)備、放松的可能?；炷了?lián)體部位、下橫梁與索塔交叉部位的碎需采取降低水化熱、防止溫度應(yīng)力裂

14、縫的措施。木模板用水性脫模劑，脫模劑的涂刷應(yīng)均勻，不漏刷，經(jīng)雨雪后應(yīng)重新涂刷一遍， 嚴(yán)禁使用廢機(jī)油。消除錯(cuò)臺(tái)的基本方法：在模板下口用少量的玻璃膠、柔性水泥或金屬膩?zhàn)影芽p隙 涂滿，模板的下層拉桿離混凝土面不宜20cm,必要時(shí)設(shè)扒錐將模板下口與混凝土緊 貼。每次混凝土澆筑前。在模板的內(nèi)表面放出待澆節(jié)段混凝土的頂口分縫線，并鑲釘 一圈2cm厚的限位木條，以方便控制，當(dāng)混凝土澆筑完成后進(jìn)行施上縫鑿毛，認(rèn)真保 護(hù)好接縫線，使得上、下節(jié)段混凝土的接縫順直?；炷翝仓?，對(duì)接縫表面進(jìn)行檢查清理。混凝土澆筑時(shí)，充分振搗接縫兩側(cè)的 混凝土，使得縫線飽滿密實(shí)。塔柱節(jié)段混凝土的數(shù)量為89208 m3,設(shè)計(jì)容許的模板

15、的側(cè)壓力為50 kN/ m2,因此混凝土的灌注速度應(yīng)控制在 25 m3/ h以下，塌落度控制在16T8 cm,初凝時(shí)間控制在 68 h0當(dāng)混凝土傾落高度大于2m時(shí)，應(yīng)采用用筒，通過(guò)控制混凝土的塌落度和澆筑高度， 保證混凝土不離析。采用4 30mm振搗棒插入主鋼筋與鋼筋網(wǎng)片之間進(jìn)行振搗?；炷翝仓r(shí)應(yīng)分層、均勻、對(duì)稱進(jìn)行，同時(shí)盡量減小混凝土坍落度?；炷翝仓?yīng)連續(xù)進(jìn)行，若因故必須中斷時(shí)，中斷時(shí)間不得超過(guò)范本第 410 節(jié)表410-20的規(guī)定，否則應(yīng)按施工縫處理。泌水要及時(shí)消除。必要時(shí)，清除頂部混凝土浮漿。采用噴灑養(yǎng)護(hù)劑進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，即脫模后用噴槍噴養(yǎng)生劑，養(yǎng)生劑噴兩遍，對(duì)混凝土 表面形成封閉面膜，混

16、凝土內(nèi)部水份不能蒸發(fā)，從而達(dá)到養(yǎng)生的目的。養(yǎng)生劑不會(huì)對(duì) 以后表面涂裝產(chǎn)生不利影響。也可采用自制的環(huán)形噴射裝置，并安裝在爬架上同步升 高，定時(shí)噴灑，效果較好。冬季施工時(shí)采用拆模后包塑料薄膜及掛泡沫塑料板方法進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，其它時(shí)間 采用拆模后涂刷兩度養(yǎng)護(hù)液進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。冬期養(yǎng)護(hù)混凝土的模板和保溫層的拆除，應(yīng)在 混凝土冷卻到5c后方可進(jìn)行。當(dāng)混凝土與外界溫差大于 20c時(shí)，拆模后的混凝土表 面，應(yīng)采取使其緩慢冷卻的臨時(shí)覆蓋措施。離混凝土頂面標(biāo)高一定高度內(nèi)(如50cm60cm)要逐漸調(diào)小混凝土坍落度，減少頂 部灰漿，防止因灰漿過(guò)多，造成混凝土強(qiáng)度偏低、上下塔柱顏色不一致、混凝土產(chǎn)生 收縮裂縫等不利影響。質(zhì)

17、量標(biāo)準(zhǔn)必要時(shí)，采用角鋼對(duì)陽(yáng)角進(jìn)行保護(hù)。 鋼筋混凝土塔柱段檢查項(xiàng)目項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強(qiáng)度(MPa)在合格標(biāo)準(zhǔn)之內(nèi)按 JTG F80/1 2004 附錄D檢查2塔柱底偏位(mm) 軸線偏位(mm)10用經(jīng)緯儀或全站儀檢查 縱、橫兩個(gè)方向3垂直度或傾斜度(mm)1/3000JO,且不反30或設(shè)計(jì)要求用經(jīng)緯儀或全站儀檢查 縱、橫兩個(gè)方向4外輪廓尺寸(mm)90用鋼尺量、每段3個(gè)斷面5壁厚(mm)而鋼尺量，每側(cè)2處6斜拉索錨固點(diǎn)高程 (mm)?10用水準(zhǔn)儀或全站儀7斜拉索錨具軸線偏位（mm）當(dāng)用水準(zhǔn)儀或全站儀8孔道位置（mm）10,且兩端同向用鋼尺丈量9塔頂局程（mm）?10用

18、水準(zhǔn)儀或全站儀10預(yù)埋件位置（mm）5用鋼尺丈量下橫梁（第6、7節(jié)段混凝土）上下游幅索塔的下橫梁聯(lián)體（預(yù)應(yīng)力通長(zhǎng)），長(zhǎng)度62.62m,單箱單室結(jié)構(gòu)，頂寬8.372m,底寬8.501m, 6m高，壁厚0.9m。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊(cè)第三分冊(cè)S5-3-8:下橫梁預(yù)應(yīng)力僅布置在頂、底板。6節(jié)段、第7節(jié)段），計(jì)劃下橫梁可分2次澆筑（含相應(yīng)部位的塔柱，分別為第工期50d。工藝流程圖模板制作下橫梁施工工藝流程圖I.模板、支架、腳手架 下橫梁支架示意圖橫梁支架系統(tǒng)由鋼管柱（及其平聯(lián)、縱聯(lián)）、鋼砂筒、H400橫梁、H200小縱梁、分配梁、模板組成。鋼管柱采用承臺(tái)基坑支護(hù)拆除下來(lái)的 小10m的8mm鋼管，

19、鋼管柱底部與承臺(tái)頂預(yù) 埋“H”型螺母直接螺栓連接。鋼管柱頂部、底部澆筑60cm高C20混凝土或者6 10鋼板十字撐板，以確保局部 穩(wěn)定性和軸向抗壓。為在橫梁施工完成后能順利地脫模，在鋼管柱頂部設(shè)置鋼砂筒。 預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼束采用公稱直徑 小15.2mm, A=139mm2低松弛鋼絞線，預(yù)應(yīng)力管道均采 用塑料波紋管，壓漿采用真空輔助壓漿工藝。下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉錨固位置設(shè)在塔柱外側(cè)，而該側(cè)有塔柱密集的鋼筋束和 角鋼勁性骨架。為了避免預(yù)應(yīng)力張拉端槽口開(kāi)得過(guò)大而切斷塔柱的豎向鋼筋，預(yù)應(yīng)力 鋼絞線采取深埋錨工藝，將原設(shè)計(jì)埋置深度（1520cm）沿張拉軸線方向延伸至30 40cm,并相應(yīng)延伸張拉接長(zhǎng)板。

20、錨墊板按套筒設(shè)計(jì)要求對(duì)螺栓進(jìn)行攻絲，套筒外緣距 塔柱外側(cè)表面為5cm,施工塔柱時(shí)先用泡沫塑料封堵套筒，防止施工時(shí)混凝土進(jìn)入套 筒內(nèi)?；炷翝沧⑶皯?yīng)安排專人對(duì)預(yù)應(yīng)力管道位置進(jìn)行檢查，波紋管固定措施到位，防 止混凝土澆注過(guò)程中上浮，對(duì)損傷的管道立即進(jìn)行修復(fù)；混凝土澆注過(guò)程應(yīng)控制振搗 棒不碰觸預(yù)應(yīng)力管道，以免防止損傷波紋管造成漏漿，給預(yù)應(yīng)力施工時(shí)帶來(lái)困難。部 分空間狹小的部位使用25、30型振搗棒進(jìn)行振搗。預(yù)應(yīng)力材料表面的油污等只能用中性洗滌劑。鋼絞線采用單根后穿束，在單根鋼絞線頭部套上鋼性子彈頭帽，人工將鋼絞線逐 根穿入管道。嚴(yán)格按照?qǐng)D紙、設(shè)計(jì)要求順序進(jìn)行張拉應(yīng)力，一般遵循以下原則：從腹板中部上、

21、 下對(duì)稱張拉且兩腹板對(duì)稱張拉。壓漿時(shí)、壓漿后5d以內(nèi)溫度應(yīng)大于+ 5C。 混凝土混凝土在攪拌站集中拌和，2臺(tái)輸送泵泵送到下橫梁位置。第一次混凝土澆筑從中間向兩端斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。第二次混凝土澆 筑從兩端向中間斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑?；炷翝沧⒈仨氃诔跄巴瓿?，混凝土緩凝時(shí)間要求達(dá)到20 h以上。混凝土入模溫度應(yīng)0 30 C,當(dāng)蒸發(fā)率大于0.5 kg/m2?h時(shí)，則不宜澆筑混凝土。在塔柱部分布置散熱水管，按大體積混凝土施工方法施工。送審稿S5-2-1-5規(guī)定：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度85%時(shí)，才能施加預(yù)應(yīng)力，其張拉噸位、張拉順序詳見(jiàn)有關(guān)圖紙。避免內(nèi)腔倒角處“翻漿”

22、，除增加壓腳模板外，還要控制坍落度及澆筑速度?；炷翝仓闹虚g開(kāi)始至兩端。設(shè)一定的預(yù)拱度下沉量。兩端支架立在塔肢上，減小下沉量。質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)混凝土索塔橫梁檢查項(xiàng)目項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強(qiáng)度(MPa)在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)按JTG F80/1 2004附錄D檢查2軸線偏位(mm)10用經(jīng)緯儀檢查5處3外輪廓尺寸(mm)由0用鋼尺量，35處斷面4壁厚(mm)+ 5用鋼尺量，檢查3個(gè)斷面，每斷面 對(duì)頂、底、腹板各檢查3處5頂血高程(mm)由0用水準(zhǔn)儀檢查5處6對(duì)稱點(diǎn)頂血局程(mm)20用水準(zhǔn)儀檢查2處上塔柱及側(cè)板(第8第32節(jié)段混凝土)標(biāo)高 + 34.38m 至上橫梁弧形起點(diǎn) + 114.8

23、6m (119.00+0.5-4.64)，約 80.48m。采 用全自動(dòng)液壓爬模，每節(jié)段混凝土澆注斜向長(zhǎng)度一般為 4.5m,垂直高度為4.48m, 18 節(jié)段混凝土高度為80.64m。兩階段施工圖變更設(shè)計(jì) 第二冊(cè)第三分冊(cè)S5-3-1-8:施工至+ 55.6m時(shí)，在十52.6m處支撐2200kN;施工至+ 86.6m時(shí)，在+ 83.6m處支撐1950kN;施工至+ 115.1m 時(shí)，在+ 112.1m處支撐2000kN;考慮內(nèi)塔肢聯(lián)體部位液壓爬模的爬架“打架”，前后異步施工增加的工期(2個(gè)節(jié)I ( I I I段的時(shí)間)，18個(gè)節(jié)段混凝土計(jì)劃工期為 6(813) >9+ 12(1425) &

24、gt;6+ 14= 140d。工藝示意圖每節(jié)段混凝土施工流程每節(jié)段混凝土施工流程圖中塔柱水平主動(dòng)臨時(shí)支撐隨塔柱施工不斷升高，塔肢在自重、爬模、施工荷載及風(fēng)荷載等作用下，塔肢外 側(cè)面會(huì)產(chǎn)生較大拉應(yīng)力，因此在塔柱施工的同時(shí)必須每隔一定距離設(shè)置水平主動(dòng)臨時(shí) 支撐。水平主動(dòng)臨時(shí)支撐對(duì)塔柱線形也起到調(diào)整作用，且將塔柱在施工過(guò)程中形成框架，有利于結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。水平支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)包括水平支撐系統(tǒng)支撐位置、主動(dòng)力大小和水平支撐系統(tǒng)結(jié) 構(gòu)設(shè)計(jì)三個(gè)主要方面。水平橫撐設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到的目標(biāo)：1)施工過(guò)程中，主要荷載組合下，塔柱各截面拉應(yīng)力不超過(guò)1MPa。2)水平橫撐拆除后，成塔線形、彎矩與設(shè)計(jì)基本一致。水平橫撐位置應(yīng)滿足施

25、工工藝和施工空間要求，爬架高度會(huì)影響主動(dòng)橫撐的位置。索導(dǎo)管定位目前，高索塔的拉索索導(dǎo)管定位，均采用三維空間極座標(biāo)法。此法借助全站儀利 用施工專用控制網(wǎng)，進(jìn)行空間三維坐標(biāo)測(cè)量。直接測(cè)拉索索導(dǎo)管錨墊板中心和塔壁外 側(cè)拉索索導(dǎo)管中心.從而進(jìn)行定位調(diào)整。它將以高精度、高速度提供放樣點(diǎn)，同時(shí)克 服施工干擾給測(cè)量帶來(lái)的困難，大大提高了工作效率。拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的標(biāo)定，是用一定厚度(10mm)的鋼板加 1個(gè)半圓形的標(biāo)定器和1個(gè)圓形中心標(biāo)定器來(lái)測(cè)定錨墊板和索導(dǎo)管的中心。一， 定位精度歡迎共閱為防止拉索與索導(dǎo)管口發(fā)生摩擦而損壞拉素，以及保證 對(duì)稱于索塔的中跨、邊跨側(cè)各拉索位于同一平面內(nèi)，防止偏

26、心而產(chǎn)生的彎矩超過(guò)設(shè)計(jì)允許值，對(duì)拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的三維坐標(biāo)位置提出了很高的精度要求。1 .錨固點(diǎn)空間位置的三維允許偏差i5mm (專用規(guī)范)；2 .導(dǎo)管軸線與斜拉索軸線的相對(duì)允許偏差 i5mm。根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000-1952-1規(guī)定，及公路工程質(zhì)量檢 驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，索導(dǎo)管施工精度要求如下表：項(xiàng)次檢查項(xiàng)目規(guī)定值或允許偏差1錨固點(diǎn)圖稱(mm)±52孔道位置(mm)10,且兩端同向3預(yù)埋件位置(mm)5 根據(jù)塔柱幾何尺寸和施工各節(jié)段的高程，計(jì)算每節(jié)段各控制點(diǎn)的三維坐標(biāo)，利用 全站儀依據(jù)控制網(wǎng)的放樣參數(shù)進(jìn)行每節(jié)段的施工放樣。由于受日照、氣溫及風(fēng)力

27、等外 界條件變化的影響，索塔會(huì)處于一定幅度的擺動(dòng)之中，己澆塔柱頂部會(huì)產(chǎn)生一定量的 水平位移，且在不同時(shí)間位移量也不相同，這一差異隨著塔身升高而逐漸增大。為此， 要對(duì)塔柱擺動(dòng)幅度作24 h觀測(cè)記錄，分析規(guī)律及量值大小，同時(shí)，節(jié)段施工測(cè)量選擇 在相同或相近的氣溫條件下進(jìn)行。上塔柱越往上，自由端越大，風(fēng)荷作用會(huì)使塔體擺動(dòng)搖晃，對(duì)測(cè)量工作影響較大， 因此選擇適當(dāng)?shù)臍夂蚝蜁r(shí)機(jī)是首要的，實(shí)踐證明只有在兩種自然條件下可行：1)陰天，3級(jí)風(fēng)以下。不管什么季節(jié)，陰天無(wú)日照，塔體周邊不存在溫差效應(yīng)，此 時(shí)測(cè)控效果較好。2) 0時(shí)至凌晨6時(shí)，3級(jí)風(fēng)以下?？筛鶕?jù)季節(jié)日出時(shí)間確定測(cè)控時(shí)間下限，此時(shí)效 果最好。增加索導(dǎo)管

28、部位勁性骨架的局部強(qiáng)度，以減少索導(dǎo)管因勁性骨架而引起的彈性變 形，此方法也是減少索導(dǎo)管定位偏差的重要一點(diǎn)。索塔上定位的方法由于每對(duì)索導(dǎo)管的間距都不一樣，以及勁性骨架制作安裝的誤差，很難在地面上 將索導(dǎo)管定位準(zhǔn)確，所以將初定位、終定位均放到塔柱上進(jìn)行，更能保證精度和節(jié)約 時(shí)間。步驟如下：01.將勁性骨架統(tǒng)一制作，在塔柱上定位。02.測(cè)量索導(dǎo)管的位置，對(duì)索導(dǎo)管位置處的勁性骨架進(jìn)行加固，根據(jù)測(cè)量放樣位置 設(shè)置托架及吊點(diǎn)，最后將索導(dǎo)管放置在托架上，進(jìn)行初次的定位。03.初定位時(shí)，根據(jù)索導(dǎo)管的傾斜角度，先用手拉的產(chǎn)吊起索導(dǎo)管，適當(dāng)調(diào)整托架 位置，以不超過(guò)測(cè)量放樣索導(dǎo)管下口最下邊的高度為準(zhǔn)，焊接托架托住索

29、導(dǎo)管底，然后調(diào)節(jié)手拉的產(chǎn)形成初定位的角度，最后用緊弦器固定索導(dǎo)管的位置。04.在精確定位前必須對(duì)索導(dǎo)管進(jìn)行檢查，檢查定位角鋼是否位置正確；索導(dǎo)管的 實(shí)際長(zhǎng)度是否與測(cè)量組計(jì)算的長(zhǎng)度一致；索道管內(nèi)壁油漆是否涂刷合格等。05.由測(cè)量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管上口中心點(diǎn)處，復(fù)核此時(shí)索道管的偏差， 通過(guò)手拉萌產(chǎn)及緊弦器調(diào)整索導(dǎo)管的位置。同樣的，在由測(cè)量組將全站儀棱鏡 放置在索導(dǎo)管下口中心點(diǎn)處，Y方向可用厚度不同的鋼板進(jìn)行支墊，X、Z方 向可用緊弦器調(diào)整；06.用水平靠尺放在索道管上下口的定位角鋼上，調(diào)整緊弦器及固定的產(chǎn)，使水平泡居中，即可以將索導(dǎo)管自身 N方向調(diào)整達(dá)規(guī)范要求，這樣將第一、第二步 驟循環(huán)進(jìn)

30、行調(diào)整，最終使索導(dǎo)管的位置誤差達(dá)到規(guī)范允許的范圍。分四個(gè)方向 循環(huán)調(diào)整索導(dǎo)管的空間位置（如圖八所示），以達(dá)到規(guī)范的要求。07.對(duì)索導(dǎo)管進(jìn)行固定。由于索導(dǎo)管精確定位后再不允許索導(dǎo)管有任何位移、變形， 采取在索導(dǎo)管周圍的勁性骨架上焊接廢舊的小32岡筋，使鋼筋盡量多的從個(gè)各角度對(duì)索導(dǎo)管形成支頂，使索道管完全固定在鋼筋支頂力下，且杜絕在索道 管上隨意焊接；08.將在索導(dǎo)管預(yù)上預(yù)先焊接好的錨固鋼筋按圖紙與主筋焊接，確定索導(dǎo)管完全固定牢固后，解除手拉的產(chǎn)、緊弦器等臨時(shí)錨固設(shè)施。以上步驟均在測(cè)量組配合下進(jìn)行，直至臨時(shí)錨固設(shè)施拆除。在澆注完混凝土后， 對(duì)索導(dǎo)管進(jìn)行復(fù)測(cè)，并記錄安裝誤差為下一步相關(guān)施工做好準(zhǔn)備。

31、環(huán)形預(yù)應(yīng)力安裝波紋管的安裝定位沒(méi)有采用等勁性骨架、普通鋼筋完全施工到位后再穿入波紋管 的施工方法，而是在勁性骨架焊接成形后就穿波紋管，整體吊裝，然后再綁扎普通鋼 筋，以提高孔道的安裝精度。波紋管在勁性骨架安裝后定位在骨架上，在接點(diǎn)處用鋼筋進(jìn)行固定，以保證位置準(zhǔn)確、穩(wěn)定。在綁扎主筋的橫向箍筋到波紋管處時(shí)，同時(shí)綁扎波紋管的防崩鋼筋。將錨座逐個(gè)臨時(shí)固定在主筋或箍筋上，并連接好波紋管，再用螺栓固定在槽口模 板上。為防止波紋管漏漿，在錨座安裝結(jié)束后，在波紋管內(nèi)穿入一根膠管，待混凝土初 凝后拔出。如有波紋管變形，馬上處理。塑料波紋管的剛度較大，在低溫狀態(tài)下自然彎曲成 R = 160 cm的形狀有一定困難，

32、 且易產(chǎn)生折斷裂紋，施工采用噴燈火焰輔助熱彎，在溫度稍高時(shí)，也可采用自然成形。波紋管固定采用“ U”型卡，對(duì)小半徑預(yù)應(yīng)力管道采用圓弧型螺旋筋保護(hù)措施。每束12根，分4小束4次穿完，每小束疏理并2m 一段進(jìn)行綁扎，采用人工穿束 方法。張拉的嚴(yán)格要求S5-2-1-5頁(yè)“施工要點(diǎn)”中第6點(diǎn)：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng) 度85%時(shí)才能施加預(yù)應(yīng)力，具張拉噸位、張拉順序詳見(jiàn)相關(guān)圖紙。所有預(yù)應(yīng)力鋼絞線 均采用兩端張拉。張拉預(yù)應(yīng)力要求按張拉噸位、鋼束引伸量雙控制，以張拉噸位為主，以伸長(zhǎng)量進(jìn)行校核，伸長(zhǎng)量計(jì)算是以0.1倍張拉控制力為起點(diǎn),取Ep=195000MPa進(jìn)行計(jì)算。在一束鋼絲中斷絲不得大于

33、 1%, 一根鋼絞線中斷絲不得超過(guò)1根。環(huán)向預(yù)應(yīng)力束張拉伸長(zhǎng)值控制：由于預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置的線形為半環(huán)形，而且轉(zhuǎn)彎半徑只為130cm、165cm,故12根鋼絞線各自的平面、豎向位置均不一樣，在預(yù)應(yīng)力鋼絞線兩端加上同等級(jí)的張拉力后，12根鋼絞線必然進(jìn)行重新緊密排列組合，在 12 根鋼絞線中，貼近波紋管轉(zhuǎn)彎內(nèi)壁的轉(zhuǎn)彎半徑最小的鋼絞線受力相對(duì)較大，而轉(zhuǎn)彎半徑最大的受力相對(duì)較小，這就造成在張拉時(shí) 12根鋼絞線受力不均，導(dǎo)致部分鋼絞線代 替全數(shù)鋼絞線完成了張拉控制力，相應(yīng)的伸長(zhǎng)值就超出原設(shè)計(jì)允許伸長(zhǎng)值，產(chǎn)生了附 加伸長(zhǎng)量。試驗(yàn)證明，上塔柱U形預(yù)應(yīng)力張拉施工中設(shè)計(jì)伸長(zhǎng)量與實(shí)際伸長(zhǎng)量存在一定誤差, 不能如實(shí)反

34、映現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，可通過(guò)足尺節(jié)段試驗(yàn)進(jìn)行總結(jié)分析。上塔柱環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量按下式進(jìn)行調(diào)整：下限為錨點(diǎn)間設(shè)計(jì)伸長(zhǎng)值+兩端 工作長(zhǎng)度伸長(zhǎng)值；上限為下限值 M.06+ 15mm。由于張拉噸位大，曲率半徑小，為保證每根鋼絞線受力均勻，具張拉程序?yàn)椋?一 25%外-80%8-5%。卜-25%?。ǔ踝x數(shù)）一 100%仃k（持荷5分鐘，測(cè)量最后伸長(zhǎng)值）。% （ 廠I -預(yù)應(yīng)力施工中嚴(yán)格注意以下幾點(diǎn)：1）錨具安裝過(guò)程中，確保錨板、索孔與千斤頂處在同軸線上，減少錨圈口的摩阻 損失；2）嚴(yán)格控制各級(jí)張拉力，確保兩端在張拉力實(shí)施中同步和準(zhǔn)確性；3）在鋼絞線預(yù)張拉時(shí)，預(yù)張拉力控制在控制荷載的 25%, 025%張拉階

35、段的伸 長(zhǎng)值選用25%50%張拉階段間的伸長(zhǎng)值；'.；1':4）由于預(yù)應(yīng)力鋼束較短，其最終伸長(zhǎng)值也較小，故在張拉過(guò)程中，要求操作人員 對(duì)張拉伸長(zhǎng)值仔細(xì)讀數(shù)。由于施工場(chǎng)地小，除采用較小的高壓油泵和更輕便的千斤頂外，還要對(duì)張拉端口 處認(rèn)真處理，使張拉有足夠的空間位置，保證機(jī)具設(shè)備的運(yùn)用自如。水泥漿指標(biāo)控制：流動(dòng)度 2030s,水灰比0.30.4,膨月劑PLOWcable和緩凝 劑分別為水泥重量的3%和0.4%,設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)50,泌水率小于水泥漿初始體積的 1%且 24小時(shí)內(nèi)水泥漿泌水應(yīng)能被吸收，初凝時(shí)間 3h,體積變化率02%。鋼筋、混凝土、預(yù)應(yīng)力工程特別規(guī)定塔柱左右肢同高施工，左右幅

36、高差不大于 10m。提前34個(gè)節(jié)段考慮預(yù)應(yīng)力槽口位置的主筋間距調(diào)整以滿足預(yù)應(yīng)力槽口位置。塔柱內(nèi)拉索錨固齒塊共有 A、B、C三種類型，為鋼筋混凝土異形結(jié)構(gòu)，按照設(shè)計(jì)施工圖根據(jù)其形狀專門設(shè)計(jì)制作 一次性鋼模板。確保鋼筋的凈保護(hù)層，依靠在勁性骨架上每 4.5m 一道夾住主筋。混凝土通過(guò)優(yōu)質(zhì)軟管布料，每1.5m懸掛（掛鉤）用筒，對(duì)稱下料，振搗間距 40cm, 分層高度小于40cm。在澆筑混凝土?xí)r，不宜在同一位置長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)投料，這樣容易使混凝土中的砂漿 與骨料分離，產(chǎn)生離析現(xiàn)象。正確的做法是在澆筑過(guò)程中勤拆導(dǎo)管，或勤移吊斗，使 各部分均勻澆筑?；炷琳駬v人員必須在模板內(nèi)近距離地振動(dòng)混凝土，尤其注意在鋼筋

37、密集的部位 （如索導(dǎo)管周圍），使振動(dòng)棒能真正振搗混凝土，保證混凝土的密實(shí)。模板拆除后，立即噴灑養(yǎng)護(hù)劑，確保均勻、適量、勿流淌。高溫時(shí)，還需要包裹塑料薄膜，必要時(shí)再包裹士工布。冬季施工，在混凝土面上覆蓋保溫被，在爬模設(shè)置屏風(fēng)。側(cè)板上橫梁完成后，三面的爬模系統(tǒng)繼續(xù)向上爬歡迎共閱側(cè)板外模采用同型號(hào)的木模板，具（上橫梁上倒角頂）橫橋向?qū)挾扔?00cmm逐段減小至100cm （索塔頂），可考慮采用拆卸下來(lái)的內(nèi)側(cè)面模板（該部分模板數(shù)量不 夠）。該部分的模板固定方式是內(nèi)模固定外模。側(cè)板橫橋向?qū)挾葘挾容^大時(shí)，要考慮在上橫梁、下節(jié)段側(cè)板上設(shè)預(yù)埋件，從而設(shè) 置模板安裝的操作平臺(tái)。橫橋向?qū)挾容^小時(shí)，可考慮直接利用內(nèi)

38、外塔肢的爬架系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：逐級(jí)增高上橫梁用的腳手架，注意與側(cè)板連接， 加強(qiáng)其穩(wěn)定性。上橫梁及第26節(jié)段混凝土上橫梁支架為支撐在下橫梁上的支架+塔柱牛腿，上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一起 澆注。計(jì)劃工期15d。上橫梁（上倒角頂至弧形起點(diǎn)）須一次整體澆注，具高度為4.64m,而爬模一次最大高度為4.48m,則需要調(diào)高下面弧形起點(diǎn)16cm。上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一次澆注。計(jì)劃工期 15do在塔柱上設(shè)抗剪“ H”型螺母，用H400型鋼搭設(shè)支架平臺(tái)，支架結(jié)構(gòu)立面示意如 下：上橫梁支架示意圖第25節(jié)段完成后，拆除塔肢內(nèi)側(cè)面爬模系統(tǒng)的爬模，可利用爬架作為臨時(shí)施工平 臺(tái)，安裝支架、平臺(tái)。上橫梁底

39、模采用木模板，支架為座落在下橫梁上的鋼管立柱+ “ H”型螺母。上橫梁側(cè)模采用定型鋼模，對(duì)拉定位。相應(yīng)部位的塔肢采用爬模系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：在鋼管立柱上設(shè)置伸出索塔前后面的腳手架（參 見(jiàn)圖3）。該腳手架隨后與上橫梁、側(cè)板連接，加強(qiáng)其穩(wěn)定性。液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)采用HF-ACS 100型液壓自動(dòng)爬摸設(shè)備的爬升系統(tǒng)， 其工作原理是導(dǎo)軌依靠附在 爬架上的液壓油缸來(lái)進(jìn)行提升，導(dǎo)軌到位后與上部爬架懸掛件連接，爬架與模板體系 則通過(guò)頂升液壓油缸沿著導(dǎo)軌進(jìn)行爬升。系統(tǒng)可根據(jù)實(shí)際施工對(duì)象的特點(diǎn)進(jìn)行相應(yīng)的配置，形成適應(yīng)各種斷面形狀、各種高度（目前按最大高度200m,最大施工節(jié)段高度4.5m,最大傾角7

40、2.5考慮）的自動(dòng)爬模系統(tǒng)。HF-ACS 100型液壓自動(dòng)爬模系統(tǒng)主要包括兩大部分：鋼木組合（或者全鋼）大 面模板和液壓自動(dòng)爬架體系。液壓自動(dòng)爬架體系又包括預(yù)埋件、爬升裝置、移動(dòng)模板 支架、固定模板支架、外爬架、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)等通用部件及少量非標(biāo)件組成。碎每個(gè)流程標(biāo)準(zhǔn)的澆筑高為斜長(zhǎng) 4.5m,大面積模板設(shè)計(jì)高度為4.7m,其中下部 0.15m作為新舊碎面的壓踏腳， 上部0.05m防止砂漿水溢出污濁碎表面和工作平臺(tái) 。 塔柱采用液壓自動(dòng)爬模施工。爬模系統(tǒng)包括爬架、模板和工作平臺(tái)系統(tǒng)。其功能集爬架爬升、模板支立、鋼筋 綁扎、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、孔道壓漿、施工平臺(tái)于一體，其工作平臺(tái)整體隨塔

41、柱施工逐步上升，始終為施工人員提供一個(gè)封閉的操作空間，能安全、快速地完成塔 柱施工，并提高施工質(zhì)量。爬模系統(tǒng)示意圖外模板系統(tǒng)本工程擬采用鋼木組合大面積模板，主要由芬蘭進(jìn)口 WISA板（厚21mm）、鋼背楞、 鋼圍楝等三部分組成，見(jiàn)圖8。面板與鋼背楞通過(guò)自攻螺絲固定，鋼背楞與鋼圍楝之間 通過(guò)螺栓相連接，三者有機(jī)固結(jié)成一整體。面板芬蘭進(jìn)口WISA板，板厚21mm,板面為酚醛樹(shù)脂雙面覆膜，四周邊緣采用防水涂料封邊，理想使用環(huán)境下單面可重復(fù)周 轉(zhuǎn)2040余次。據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn)，木面板具有吸水性，可防止碎澆筑面氣泡的產(chǎn)生，從而保證碎外 觀的質(zhì)量。內(nèi)模板系統(tǒng)塔柱內(nèi)模板體系基本與外爬架相似，包括懸掛件及預(yù)埋件、

42、2個(gè)上部操作平臺(tái)、1個(gè)主工作平臺(tái)、2個(gè)下部作業(yè)平臺(tái)。主平臺(tái)由型鋼組成，承受內(nèi)爬架模板系統(tǒng)自重及施 工荷載，通過(guò)預(yù)埋件將荷載傳遞到混凝土上。液壓自動(dòng)爬架體系液壓爬架體系包括預(yù)埋件、液壓爬升裝置、模板移動(dòng)支架、懸吊裝置、以及由 3 個(gè)上部平臺(tái)，1個(gè)工作平臺(tái)和2個(gè)下部清理平臺(tái)及電梯入口平臺(tái)組成的外爬架， 主操作 平臺(tái)寬2.9m,爬架總高度16m。鋼木組合大面模板體系通過(guò)模板移動(dòng)支架或懸吊裝置與爬升主體相連，液壓自動(dòng) 爬架的3個(gè)上部平臺(tái)，1個(gè)工作平臺(tái)和2個(gè)下部清理平臺(tái)之間采用固定扶梯相連， 在同 一平面上，平臺(tái)間連成一條貫穿的通道。液壓爬架在塔肢順橋向和橫橋向兩側(cè)各布置2套液壓頂升裝置。液壓頂升裝置由

43、輕型油缸驅(qū)動(dòng)，操作十分方便快捷，液壓頂升裝置依靠多個(gè)液壓 油缸與相關(guān)的控制部件，包括遠(yuǎn)距離電子控制系統(tǒng)，保證施工人員可以很方便地完成 提升工作。另外，液壓油缸還配備了防止油管破裂的安全裝置。主梁制造運(yùn)輸主梁采用鋼結(jié)構(gòu)與混凝土橋面板形成組合梁，二者通過(guò)剪力釘結(jié)合在一起。鋼結(jié) 構(gòu)部分由縱梁（箱梁）、橫梁（工字梁）及小縱梁（工字梁）共同組成鋼梁格體系。12m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段中：每間隔4m設(shè)置一道橫梁，每2道橫梁之間設(shè)置1道小縱梁。單側(cè)邊箱梁段最大起吊重量 60.20t （不含風(fēng)嘴），單個(gè)鋼橫梁最大起吊重量26.26% 圖8.8-1主梁節(jié)段三維示意圖 概述箱形縱梁、錨箱每幅橋設(shè)兩片箱形縱梁，中心距19.9m。

44、每片箱形縱梁的內(nèi)外腹板間距為2000mm,高度分別為2300、2340mm，腹板厚度 有20、24、30mm三種規(guī)格，在錨箱位置局部加厚至 36mm。頂板尺寸為2150>24mm,底板尺寸為2150X （36, 40, 50） mm?？v梁內(nèi)對(duì)應(yīng)橫梁位置設(shè)置橫隔板，錨箱位置橫隔板厚30mm,其他位置橫隔板厚20mm。圖 錯(cuò)誤！文檔中沒(méi)有指定樣式的文字。-2箱形縱梁橫截面、三維示意圖 圖 錯(cuò)誤！文檔中沒(méi)有指定樣式的文字。-3錨箱三維示意圖橫梁、小縱梁橫梁有中橫梁、端橫梁兩種類型。中橫梁采用工字型截面，頂板尺寸為 600X24mm,底板為600>24mm,腹板為2300M22340X2m

45、m。過(guò)渡墩上的端橫梁采用箱形截面，內(nèi)外腹板間距為1750mm,尺寸為23002340 M2mm,頂板尺寸為1850>24mm,底板尺寸為1850>24mm,箱內(nèi)每1.01.8m設(shè) 置一道橫隔板。每幅橋橫斷面上設(shè)一道小縱梁，小縱梁采用焊接工字型斷面，頂板尺寸為550 >24mm,底板尺寸為 400M2mm,腹板為 364M2mm。圖 錯(cuò)誤！文檔中沒(méi)有指定樣式的文字。-4中橫梁三維示意圖圖 錯(cuò)誤！文檔中沒(méi)有指定樣式的文字。-5端橫梁三維示意圖圖 錯(cuò)誤！文檔中沒(méi)有指定樣式的文字。-6小縱梁三維示意圖 剪力釘剪力釘采用 22mm圓柱頭焊釘，材質(zhì)為ML15 ,符合電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘

46、 （GB/T 10433-2002）。高度200mm。根據(jù)不同的受力需要，采用100300mm的間距 進(jìn)行布置。鋼梁主體結(jié)構(gòu)Q345qD橋梁用低合金結(jié)構(gòu)鋼應(yīng)符合 GB/1714-2000的要求。為保證 材料的焊接性能及沖擊韌性，對(duì)Q345qD鋼種化學(xué)成分要求如下：鋼材碳含量<0.18°% 磷含量00.025%硫含量00.025% 碳當(dāng)量應(yīng)<0.43%全部Q345qD鋼板均需做沖擊韌性試驗(yàn)，-20c沖擊功按GB/T714-2000執(zhí)行；并 按GB/T714-2000規(guī)定進(jìn)行180c冷彎試驗(yàn)。-20C沖擊功不小于34J。180c冷彎試驗(yàn) c1 （彎心直徑）=1.5a （a板厚

47、），要求不裂縱梁腹板因錨箱受力要求，應(yīng)為抗層狀撕裂鋼材，既 Z向鋼。硫含量應(yīng)<0. 01%, 即Z15級(jí)要求。30mm （含30mm）厚度以下鋼板屈服強(qiáng)度 >345MPa抗拉強(qiáng)度>500MPa總體流程工地連接施工工藝試板現(xiàn)場(chǎng)按相關(guān)技術(shù)文件要求焊接試板，并進(jìn)行焊接接頭破壞性試驗(yàn)與評(píng)定。梁段就位全橋79個(gè)節(jié)段，其中中跨39個(gè)節(jié)段，邊跨40個(gè)節(jié)段，由144對(duì)，288跟斜拉索 掛在索塔上。廠內(nèi)預(yù)拼裝保證工地端口的對(duì)合精度，并安裝端口臨時(shí)匹配件。在節(jié)段上刻劃好橋軸線，箱梁中心線、橫向中心線及縱、橫向檢查線，并將其相交的 8個(gè)點(diǎn)作為梁段 高程、里程及橋軸線偏差的檢測(cè)點(diǎn)（如下圖所示），工地

48、架吊裝時(shí)采用鋼帶、全站儀 等測(cè)量工具來(lái)確定各點(diǎn)的位置，從而控制主梁的成橋線型。一，縱梁就位1,縱梁接口連接縱梁節(jié)段吊裝到位后，按照底板 一頂板一腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口 時(shí)宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部），然后固定其 它匹配件。為保證安裝過(guò)程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連 接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2,縱梁接口調(diào)整在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對(duì)接錯(cuò)邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn) 行局部調(diào)整，保證板面錯(cuò)邊不大于 1.0mm （由于吊裝時(shí)的受力狀態(tài)與預(yù)拼裝時(shí)受力狀 態(tài)不一致，使非匹配件連接部位板面發(fā)生錯(cuò)邊），最后組裝加勁嵌補(bǔ)段。3,

49、縱梁安裝測(cè)量歡迎共閱每完成一個(gè)梁段的安裝后配合架設(shè)單位進(jìn)行鋼梁橋軸線測(cè)量，測(cè)量數(shù)據(jù)作為下一 梁段安裝控制依據(jù)。工型橫梁就位1 .梁段吊裝到位后，按照頂板 一腹板的順序與縱梁匹配件連接。定位梁段接口時(shí) 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部），然后固定其它匹配件。為保證安 裝過(guò)程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對(duì)接部位，按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的 要求執(zhí)行。2 .在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對(duì)接錯(cuò)邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法 進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯(cuò)邊不大于 1.0mm。箱型橫梁就位1 .梁段吊裝到位后，按照底板 一頂板一腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時(shí) 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位

50、（腹板與底板角部、腹板與頂板角部），然后固定其它 匹配件。為保證安裝過(guò)程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接 件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2 .在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對(duì)接錯(cuò)邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法 進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯(cuò)邊不大于 1.0mm。小縱梁就位:1 .梁段吊裝到位后，按照底板 一頂板-腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時(shí) 宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（重壓區(qū)小縱梁腹板與底板角部、標(biāo)準(zhǔn)段腹板與頂板角 部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過(guò)程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對(duì)接部位， 按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2 .在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對(duì)接錯(cuò)

51、邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法 進(jìn)行局部調(diào)整,保證板面錯(cuò)邊不大于 1.0mm。合攏段安裝1 .合攏段焊接間隙控制是整個(gè)鋼梁吊裝中重要的工序，是關(guān)系到順利、安全、優(yōu) 質(zhì)成橋的關(guān)鍵工序。梁段焊接間隙控制是全斷面焊接施工工藝的一個(gè)難點(diǎn)，一般采用 將合攏段在梁段制造時(shí)加放余量，然后在指定的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行二次切割。合攏段在 制造過(guò)程中的余量，一般是根據(jù)合攏時(shí)溫度來(lái)計(jì)算的。2 .合攏前，組織專門的測(cè)量人員對(duì)其空間狀態(tài)進(jìn)行 3d不間斷的精確測(cè)量，記錄 實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)及測(cè)量時(shí)的精確溫度。根據(jù)數(shù)量統(tǒng)計(jì)學(xué)的知識(shí)，利用一元線性回歸法，結(jié) 合檢測(cè)的多組數(shù)據(jù)，即可計(jì)算出指定溫度下的合龍?zhí)庨g距。梁段焊接工藝本橋鋼梁部分的

52、橫梁、縱肋、小縱梁在橋位組成鋼梁格體系，具連接為全焊接， 焊接質(zhì)量直接關(guān)系到橋梁的受力安全。特針對(duì)橋位現(xiàn)場(chǎng)特殊情況，從工藝文件、設(shè)備 等各方面做縝密的工作。一，工藝文件的執(zhí)行現(xiàn)場(chǎng)施焊必須制定符合施工現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件的施工工藝措施，并針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)鋼結(jié)構(gòu)架 設(shè)時(shí)，焊縫將有可能出現(xiàn)的間隙情況，在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范允許范圍之內(nèi)，做不同間隙 的焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)預(yù)案，當(dāng)有該類情況出現(xiàn)時(shí)，能立即制定方案，保證工程順利進(jìn) 行。現(xiàn)場(chǎng)焊接嚴(yán)格按照焊接工藝文件的要求進(jìn)行，當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)施工環(huán)境、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況與 制定工藝的客觀條件發(fā)生不一致時(shí)，須重新進(jìn)行焊接工藝評(píng)定后，經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)焊接工程 師批準(zhǔn)，大的文件更改須報(bào)總工程師批準(zhǔn)，制定新的工藝

53、方案之后，方可按照新的方 案執(zhí)行。工地焊接工藝要求1 .對(duì)接接頭焊接前除銹，焊接必須在除銹后24小時(shí)內(nèi)進(jìn)行，以防再次生銹或被 污染。2 .工地定位焊接必須距設(shè)計(jì)焊縫端部 30mm以上，長(zhǎng)度50100mm，余高不小于 5mm,焊縫不允許存在缺陷，焊縫兩端用砂輪磨成緩坡。3 .按工地焊接操作規(guī)程要求內(nèi)容施焊。4 .為減少因焊接而產(chǎn)生的附加應(yīng)力、焊縫殘余應(yīng)力和邊緣材料局部應(yīng)力，消除或 減少不規(guī)則變形，環(huán)焊縫必須按照規(guī)定的焊接順序進(jìn)行焊接。5 .底、腹板加勁采用嵌補(bǔ)段的形式，先進(jìn)行底板橫向?qū)迎h(huán)縫的焊接，后安裝、 焊接加勁嵌補(bǔ)段。6.工地焊接環(huán)境溫度宜在 5c以上，相對(duì)濕度80%以下。工地焊接時(shí)設(shè)立防

54、風(fēng)設(shè)施，遮蓋全部焊接處，除箱型梁內(nèi)外雨天不得焊接，箱型梁內(nèi)焊接采用CO2氣體保護(hù)焊時(shí)，必須使用通風(fēng)防護(hù)安全設(shè)施 工地環(huán)縫焊接工藝措施表廳P焊接部位焊接方法工藝措施1頂板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊 雙面成形工藝，平焊2底板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊 雙面成形工藝，平焊3腹板CO2半自動(dòng)焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊 雙面成形工藝，平焊4嵌入加勁段CO2氣體保護(hù)焊由于本橋結(jié)構(gòu)為鋼梁格體系，橋位現(xiàn)場(chǎng)焊縫多為較短焊縫，均采用CO2氣體保護(hù)焊。由于CO2氣體保護(hù)焊焊接線能量較小，焊接變形和焊接收縮量均較小，能保證整 個(gè)鋼梁格體系的成型線性和精度要求。橫梁與縱梁、

55、橫梁與小縱梁的現(xiàn)場(chǎng)對(duì)接均采用單面焊雙面成型工藝，背面貼陶質(zhì) 襯墊。橫梁腹板與縱梁的預(yù)留橫梁腹板、橫梁的預(yù)留小縱梁腹板與小縱梁腹板的熔透對(duì) 接由于鋼板較薄為6 12mm考慮到現(xiàn)場(chǎng)手工火焰切割配切坡口精度不是很高，采用單 邊V型坡口單面焊接雙面成型坡口形式， 現(xiàn)場(chǎng)配切時(shí)只在直邊切割，45°坡口側(cè)在工廠 加工。頂板、底板的對(duì)接均為較厚鋼板對(duì)接，為了能在平位置施焊，保證焊接質(zhì)量，采 用V型坡口單面焊接。底板的不等厚對(duì)接，將較厚板（底板外表面）刨成 1:8過(guò)渡斜 坡，焊接完成之后，對(duì)焊縫表面順應(yīng)力方向打磨，使之勻順過(guò)渡。邊跨、主跨的合攏段邊、主跨合攏段制作時(shí)，對(duì)邊縱梁和小縱梁均加上一定的配切量

56、，待合攏前根據(jù) 量測(cè)對(duì)應(yīng)溫度下的間距配切，在規(guī)定的溫度、時(shí)間段內(nèi)進(jìn)行合攏段的組裝和焊接。 鋼梁橋位施工關(guān)鍵項(xiàng)點(diǎn)的控制措施由于該橋邊縱梁與邊縱梁之間、橫梁與邊縱梁之間和橫梁與小縱梁之間的連接全 為焊接連接，因此，焊接變形的控制是整個(gè)橋梁幾何尺寸、線形控制中最主要的因素。 控制焊接變形的方法主要有兩方面，一是焊接工藝參數(shù)，二是所有桿件之間的焊接順 序。合理的焊接工藝參數(shù)的確定可以由焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)來(lái)確定，并且目前已積累了 大量的經(jīng)驗(yàn)，以及從設(shè)備、做業(yè)人員方面可以有效控制該方面帶來(lái)的焊接變形。但是 在每節(jié)間架設(shè)時(shí)，由邊縱梁、橫梁、小縱梁之間不同的焊接順序引起焊接變形對(duì)橋梁 的整體幾何尺寸、線形的控制顯得特別重要，而且對(duì)該橋梁結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)尤為明顯。為保證兩邊縱梁接口之間的距離，與下節(jié)段很好的匹配、調(diào)整，必須制定縱梁、橫梁、小 縱梁之間合理的焊接順序，否則因焊接應(yīng)力的釋放和傳遞將會(huì)造成橫向間距超差和邊 縱梁接口的扭曲，因而無(wú)法與下