陳文輝輥道窯窯爐設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院窯爐課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)題目： 日產(chǎn)14000平米拋光磚天然氣輥道窯設(shè)計(jì) 學(xué) 號(hào)： 201210210413 姓 名： 陳文輝 院 （系）： 材料科學(xué)與工程學(xué)院 專(zhuān) 業(yè)： 12無(wú)非4班 指導(dǎo)教師：陸琳 周露亮 童劍輝 李杰 張任平 2015年12月10日 前 言陶瓷工業(yè)窯爐是陶瓷生產(chǎn)中不可或缺的設(shè)備，并且對(duì)陶瓷產(chǎn)品的產(chǎn)量和質(zhì)量有關(guān)鍵作用。目前陶瓷工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的有隧道窯、輥道窯和梭式窯。輥道窯是近幾十年發(fā)展起來(lái)的新型快燒連續(xù)式工業(yè)窯爐，由于窯內(nèi)溫度場(chǎng)均勻，從而保證了產(chǎn)品質(zhì)量，也為快燒提供了條件；而輥道窯中空、裸燒的方式使窯內(nèi)傳熱速率與傳熱效率大，又保證了快燒的實(shí)現(xiàn)；而快燒又保證

2、了產(chǎn)量，降低了能耗。機(jī)械化，自動(dòng)化程度高，并能和其它生產(chǎn)設(shè)備組成完整的現(xiàn)代化生產(chǎn)線。所以，輥道窯是當(dāng)前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗的先進(jìn)窯爐，在我國(guó)已得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。在本設(shè)計(jì)中將重點(diǎn)說(shuō)明輥道窯的窯體部分，涉及陶瓷窯爐燒成的部分科學(xué)理論基礎(chǔ)知識(shí)也在這里簡(jiǎn)要介紹，如燃料燃燒計(jì)算等。目 錄1 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1 1.1原始數(shù)據(jù)12 燒成制度的確定12.1 溫度制度的確定12.2 氣氛制度22.3 壓力制度23 窯體主要尺寸確定33.1窯內(nèi)寬的確定33.2 窯體長(zhǎng)度的確定43.3 各帶長(zhǎng)度的確定53.4 輥上高、輥下高的確定64 工作系統(tǒng)確定64.1 排煙系統(tǒng)64.2 燒成系統(tǒng)74.3冷卻系統(tǒng)74.4

3、窯體附屬結(jié)構(gòu)的布置95 窯體材料及厚度的確定116 燃料及燃燒計(jì)算126.1空氣量126.2煙氣量136.3 燃燒溫度137 預(yù)熱帶燒成帶熱平衡計(jì)算137.1熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍147.2熱平衡示意框圖147.3熱收入項(xiàng)目147.4熱支出項(xiàng)目157.5熱平衡方程227.6熱平衡表.228 傳動(dòng)計(jì)算238.1 傳動(dòng)系統(tǒng)的選擇238.2 傳動(dòng)過(guò)程238.3 輥?zhàn)硬馁|(zhì)的選擇248.4 輥距的確定248.5 輥?zhàn)觽鲃?dòng)過(guò)程中的聯(lián)接方式248.6 輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速的選擇259管道計(jì)算、阻力計(jì)算和風(fēng)機(jī)選型259.1管道計(jì)算259.2阻力計(jì)算259.3排煙風(fēng)機(jī)選型269.4其他管路阻力計(jì)算：2710 燒嘴選型2910

4、.1每個(gè)燒嘴所需燃燒能力2910.2 選用燒嘴應(yīng)注意的原則3010.3 燒嘴選用3011 工程材料概算3111.1 鋼架結(jié)構(gòu)所用鋼材用量概算：3111.2 鋼板用量概算：3211.3 耐火材料概算：32參考文獻(xiàn)351 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 日產(chǎn)14000拋光磚天然氣輥道窯設(shè)計(jì) 1.1原始數(shù)據(jù) 1坯料組成（%）： 表1-1：坯料組成SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2O+Na2O灼減68.115.782.883.550.951.537.21 2產(chǎn)品規(guī)格： 80080010mm； 3產(chǎn)品合格率：94% 4入窯水分：0.3% 5. 燒成周期： 46分鐘 6最高燒成溫度：1210 7. 燃料：天然氣表1

5、-2：燃料組成 天然氣COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)0.20.295.563.50.30.10.1041.582 燒成制度的確定 2.1 溫度制度的確定窯爐的燒成制度取決于坯釉料的組成和性質(zhì)、坯體的造型、大小和厚度以及窯爐結(jié)構(gòu)、裝窯的方法、燃料種類(lèi)等等因素。而燒成制度主要包括溫度曲線、壓力曲線和氣氛控制。根據(jù)不同產(chǎn)品的要求，確定溫度曲線、氣氛性質(zhì)，壓力曲線是實(shí)現(xiàn)溫度和氣氛性質(zhì)的主要控制條件，三者相互關(guān)聯(lián)，相輔相承。只要窯內(nèi)溫度均勻，各階段都可以加快。但氧化和燒結(jié)卻要按照反應(yīng)所需要時(shí)間來(lái)控制。在制定合理的燒成制度時(shí)，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)究竟升溫和降溫速度多少才能使

6、窯內(nèi)溫度均勻，以保證整個(gè)橫截面上的制品燒熱，要綜合上述原則進(jìn)行制對(duì)于輥道窯而言,窯內(nèi)容易保證均勻,因此可以快速升溫與冷卻.現(xiàn)對(duì)各階段所需時(shí)間進(jìn)行分析:入窯水分1.0%,升溫速度達(dá)150200/h便會(huì)使制品開(kāi)裂.對(duì)于輥道窯來(lái)說(shuō),快速升溫階段不是石英轉(zhuǎn)化的危險(xiǎn)階段,但是在此階段一系列的氧化分解反應(yīng)需要足夠的時(shí)間.氧化反應(yīng)速度一般隨溫度的升高而加快.在最高燒成溫度下保溫一定的時(shí)間.急速冷卻階段是產(chǎn)品處于塑性階段,故可以較快地冷卻制品,但是急冷后期(也即700400時(shí))降溫速率應(yīng)減慢(因?yàn)橹破吩诖藴囟榷螘r(shí),已基本硬化,若冷卻過(guò)快,由于膨脹收縮的原因,易使制品炸裂),400以后隨著制品強(qiáng)度的增加,可以快

7、速冷卻.現(xiàn)在具體列表如表2-1所示:2.2 氣氛制度根據(jù)要求全窯為氧化氣氛燒成。2.3 壓力制度預(yù)熱帶為(-40)(-25)Pa,燒成帶8 Pa位置溫度變溫速率（min-1）時(shí)間（min）預(yù)熱帶20-25076.673250-600116.673600-90055.565.4燒成帶900-110033.3361100-120013.38.5120003冷卻帶1200-700-166.73700-400-48.198.3400-200-60.63.3200-80-482.5表2-1：燒成制度3 窯體主要尺寸確定 3.1窯內(nèi)寬的確定窯內(nèi)寬為窯道內(nèi)兩側(cè)墻間的距離，隨著輥?zhàn)硬牧腺|(zhì)量的提高，生產(chǎn)技術(shù)的進(jìn)

8、步，輥道窯的內(nèi)寬有進(jìn)一步加寬的趨勢(shì)。增加輥道窯的有效內(nèi)寬可以提高產(chǎn)量、降低能耗。在確定窯的內(nèi)寬的時(shí)候，一方面要考慮輥?zhàn)娱L(zhǎng)度、窯墻厚度、還要考慮水平方向溫度的均勻性等因素。根據(jù)產(chǎn)量，所用的燃料，窯內(nèi)傳熱等因素，粗略確定內(nèi)寬的尺寸，設(shè)計(jì)為B米，成品的尺寸為800800mm，制品的燒成縮和磨邊倒角的總損耗取7%。坯體尺寸=產(chǎn)品尺寸/（1-燒成收縮）=800/（1-7%）=860mm兩側(cè)坯體與窯強(qiáng)之間的距離取100-200mm，假設(shè)B=3m，根據(jù)所定內(nèi)寬B，計(jì)算寬度方向坯體排列的塊數(shù)為：n=（3000-1002）/860=3.26，確定并排3塊8603=2580 mm,有效寬為2800 mm 考慮到輥

9、子長(zhǎng)度的有效利用，取窯內(nèi)寬B=2800+1002=3000 mm。 但是為了利于煙氣排除窯外、壓力控制和溫度制度的實(shí)現(xiàn)，加速預(yù)熱帶的升溫和冷卻帶的降溫速度，本設(shè)計(jì)采用加寬預(yù)熱帶和燒成帶的內(nèi)寬，取3100mm。3.2 窯體長(zhǎng)度的確定3.2.1 裝窯密度 K=【1000（860+100）】3=3.125 /m窯長(zhǎng)3.2.2 窯容量日產(chǎn)塊數(shù)=14000（0.80.8)=21875（塊） 產(chǎn)品合格率為94所以進(jìn)窯量=21875（10.94）=23272（塊）窯容量=（2327246）（2460）=743.413.2.3 窯長(zhǎng)的確定L=窯容量裝窯密度=743.413.1251.2=285.47 m備用系

10、數(shù)為1.2根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值取單節(jié)長(zhǎng)度為2200mm285.472.2=129.8 取130節(jié)所以最終窯長(zhǎng)=2.2130=286 m3.3 各帶長(zhǎng)度的確定3.3.1 預(yù)熱帶長(zhǎng)11.44628670.878其中20-250取7節(jié)，250-600取8節(jié)，600-900取18節(jié)。3.3.2 燒成帶長(zhǎng)17.546286108.8mm 取53節(jié)3.3.3 冷卻帶長(zhǎng)17.146286106.32mm 取44節(jié)所以燒成制度和溫度曲線對(duì)應(yīng)的單元節(jié)的位置如下表所示： 表-2溫度曲線對(duì)應(yīng)單元節(jié)數(shù)列表：位置節(jié)數(shù)溫度變溫速率（min-1）時(shí)間（min） 預(yù)熱帶1-720-25076.6738-15250-600116.673

11、16-33600-90055.565.4燒成帶34-54900-110033.33655-781100-120013.38.579-86120003冷卻帶86-981200-700-1362.9499-110700-400-48.198.3111-120400-200-60.63.3121-130200-80-46.882.563.4 輥上高、輥下高的確定輥上高、輥下高分部表：位置/節(jié)輥上高/mm輥下高/mm總高/mm1-1542046088016-9842046088099-1304604609204 工作系統(tǒng)確定輥道窯的工作系統(tǒng)包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)等，下面是各系統(tǒng)的安排及位置情

12、況。4.1 排煙系統(tǒng)明焰輥道窯可分別從窯頂和窯底設(shè)排煙口，本設(shè)計(jì)采用準(zhǔn)集中排煙法排煙。在第1、3、5節(jié)設(shè)置頂抽和底抽。在各煙口分別用圓管引出，匯總到窯頂、窯底的排煙支管中，最后連接到總管進(jìn)行集中排煙。在7節(jié)窯頂設(shè)置放排煙風(fēng)機(jī)的平臺(tái)，并排布置一級(jí)排煙風(fēng)機(jī)和二級(jí)排煙風(fēng)機(jī)，左右各一臺(tái)，其中一臺(tái)備用。4.2 燒成系統(tǒng)本設(shè)計(jì)的為明焰輥道窯，且使用天然氣作燃料，所以采用全部噴入窯道內(nèi)燃燒的方式，僅通過(guò)燒嘴磚的燃燒道中空部分燃燒，而不另設(shè)燃燒室，并在輥?zhàn)由舷赂髟O(shè)一層燒嘴，同一層燒嘴兩側(cè)交錯(cuò)布置，同一側(cè)燒嘴上下交錯(cuò)布置。4.2.1 燒嘴的設(shè)置本設(shè)計(jì)在600 17節(jié)就開(kāi)始設(shè)置燒嘴，有利于快速升溫和溫度調(diào)節(jié)，縮短

13、燒成周期，達(dá)到快燒的目的?？紤]到在低溫段設(shè)置燒嘴不宜太多。因此，在17-28節(jié)每節(jié)的后半節(jié)輥上設(shè)置1對(duì)燒嘴；在17-28節(jié)的輥下設(shè)置兩隊(duì)對(duì)燒嘴；在30-81節(jié)每節(jié)的輥上設(shè)置兩對(duì)燒嘴；82-86節(jié)的后半節(jié)設(shè)置一對(duì)燒嘴；在30-86節(jié)每節(jié)的輥上輥下均設(shè)置兩對(duì)燒嘴；輥上輥下燒嘴及對(duì)側(cè)燒嘴均互相錯(cuò)開(kāi)排列；總共518支燒嘴。在每個(gè)燒嘴對(duì)側(cè)窯墻分別設(shè)置一個(gè)火焰觀察孔，但如遇到事故處理孔，則取消觀察孔。4.2.2 天然氣輸送裝置在天然氣總管前設(shè)一個(gè)連鎖保險(xiǎn)器，保證助燃風(fēng)機(jī)事故、停電、天然氣壓力過(guò)低時(shí)能迅速自動(dòng) 切斷天然氣，確保安全。天然氣總管設(shè)一放散管。天然氣支管和分管分別從分管和總管側(cè)方引出防 止冷凝水淤

14、積在管道內(nèi)。輥上或輥下每4個(gè)燃燒系統(tǒng)組成一個(gè)控制單元。4.3冷卻系統(tǒng)制品在冷卻帶有晶體成長(zhǎng)，轉(zhuǎn)化的過(guò)程，并且冷卻出窯是整個(gè)煤成過(guò)程最后的一個(gè)環(huán)節(jié)。從熱交換的角度來(lái)看，冷卻帶實(shí)質(zhì)上是一個(gè)余熱 回收設(shè)備，它利用制品在冷卻過(guò)程中所放出的熱量來(lái)加熱空氣，余熱風(fēng)可供干燥或作助燃風(fēng)用，達(dá)到節(jié)能目的。4.3.1 急冷通風(fēng)系統(tǒng)從燒成最高溫度至700以前，制品中由于液相的存在而具有塑性，此時(shí)可以進(jìn)行急冷，最好的辦法是直接吹風(fēng)冷卻。輥道窯急冷段應(yīng)用最廣的直接風(fēng)冷是在輥上下設(shè)置橫 窯斷面的冷風(fēng)噴管。每根噴管上均勻地開(kāi)有圓形或狹縫式出風(fēng)口，對(duì)著制品上下均勻地噴冷風(fēng)，達(dá)到急冷效果。由于急冷段溫度高，橫穿入窯的冷風(fēng)管須用

15、304不銹耐熱鋼制成，管徑為76mm。本設(shè)計(jì)也采用此種結(jié)構(gòu)，其中91、92節(jié)為過(guò)度區(qū)，在93-98節(jié)窯長(zhǎng)進(jìn)行急冷，每節(jié)輥上輥下均勻分布8支急冷風(fēng)管，風(fēng)管采用交錯(cuò)排列布置。前三節(jié)急冷管開(kāi)口比后面的三節(jié)急冷管開(kāi)口少。4.3.2 緩冷通風(fēng)系統(tǒng)制品冷卻到700-400范圍時(shí)，由于有晶型轉(zhuǎn)換，會(huì)有比較大的體積變壞，是產(chǎn)生冷裂的危險(xiǎn)區(qū)，應(yīng)嚴(yán)格控制該段冷卻降溫速率。為達(dá)到緩冷目的，一般采用熱風(fēng)冷卻制品的辦法。大多數(shù)輥道窯在該段設(shè)有抽熱風(fēng)口，使從急冷段與窯尾快冷段過(guò)來(lái)的熱風(fēng)流經(jīng)制品，讓制品慢速均勻地冷卻。本設(shè)計(jì)設(shè)置一節(jié)過(guò)度，第99節(jié)；在100-114布置換熱管和抽熱風(fēng)的方法，抽走來(lái)至急冷帶和快冷帶的熱風(fēng)，這樣

16、可緩和降溫速率，達(dá)到抽走急冷段的熱風(fēng)。換熱管布置在輥上，每節(jié)布置8根；115-120節(jié)為過(guò)渡節(jié)，只在輥上開(kāi)設(shè)抽熱風(fēng)口。4.3.3 快冷通風(fēng)系統(tǒng)制品冷卻到400以后可以進(jìn)行快速冷卻。介由于制品溫度較低，使傳熱動(dòng)力溫差小，即使允許快冷也不易達(dá)到。而此段冷卻也很重要，如達(dá)不到快冷目的出窯產(chǎn)品溫度大于80時(shí)，制品即使在窯內(nèi)沒(méi)有開(kāi)裂，也會(huì)因出窯溫度過(guò)高而出窯后炸裂，故要加強(qiáng)該段的吹風(fēng)冷卻。一般都采用快冷風(fēng)管和軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行快冷。其冷卻效果好，并便于該段溫度的調(diào)節(jié)。本設(shè)計(jì)快冷段前部的111-113節(jié)上下各相錯(cuò)布置三根直徑為89mm的快冷管，在124-128節(jié)輥上輥下各均勻交錯(cuò)布置6根直徑為89mm的快冷管；

17、其中120節(jié)為過(guò)渡箱，121箱為了利于窯爐的壓力控制采用空箱結(jié)構(gòu)；在121-130節(jié)每節(jié)輥上輥下各布置2臺(tái)軸流風(fēng)機(jī)直接鼓冷風(fēng)進(jìn)行冷卻制品，共20臺(tái)。4.4窯體附屬結(jié)構(gòu)的布置4.4.1 事故處理孔本設(shè)計(jì)將事故處理孔設(shè)在輥下，輥上只在99和100節(jié)設(shè)置，且事故處理孔下面與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的磚坯碎片。為加強(qiáng)窯體密封，應(yīng)盡量少設(shè)置事故處理，而為了便于處理事故，兩側(cè)墻事故處理一般采用交錯(cuò)布置形式，為了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應(yīng)大于事故處理孔對(duì)角線延長(zhǎng)線與對(duì)側(cè)內(nèi)壁交點(diǎn)連線?？紤]到砌筑應(yīng)該比求出值稍大一點(diǎn)，故取事故處理孔長(zhǎng)度為：330mm199.5

18、mm。對(duì)于事故處理孔在不處理事故時(shí)，要進(jìn)行密封，內(nèi)部堵塞耐火材料做成的事故孔塞磚，外部采用和窯墻同等材質(zhì)的保溫纖維之類(lèi)的棉類(lèi)制品制成棉塞。塞于事故孔塞磚的外部起密封作用。密封是為了防止熱氣體外溢，冷風(fēng)漏入等引起的熱損失對(duì)燒成制度產(chǎn)生影響。4.4.2 測(cè)溫孔、測(cè)壓孔、觀火孔、膨脹縫和擋板擋墻4.4.2.1 測(cè)溫孔為嚴(yán)密監(jiān)視及控制窯內(nèi)溫度制度，及時(shí)調(diào)節(jié)燒嘴開(kāi)度，一般在窯道頂及火道側(cè)墻留設(shè)若干處測(cè)溫孔以安裝熱電偶。測(cè)溫孔間距一般為3-5米，高溫段布密些，低溫段布稀些，在燒成曲線的關(guān)鍵點(diǎn)，如氧化末段、晶型轉(zhuǎn)化點(diǎn)、釉始熔點(diǎn)、成瓷段、急冷結(jié)束等都應(yīng)設(shè)測(cè)溫孔。4.4.2.2 測(cè)壓孔壓力制度中零壓面的位置控制

19、特重要，一般控制在預(yù)熱帶和燒成帶的交界面附近。若零壓過(guò)多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過(guò)大。有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過(guò)多移向燒成帶，則預(yù)熱帶負(fù)壓大，易漏入大量冷風(fēng)，造成氣體分層，上下溫差過(guò)大，延長(zhǎng)了燒成周期，消耗了燃料。4.4.2.3 觀火孔在每個(gè)燒嘴的對(duì)側(cè)窯墻設(shè)置觀察孔，以便及時(shí)觀察窯內(nèi)情況。輥上的觀察孔亦可用于觀察窯內(nèi)走磚情況，所以上觀察孔需在窯墻上加工一向下的狹縫。4.4.2.4 膨脹縫由于窯體受熱會(huì)膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免砌體開(kāi)裂、擠壞，必須重視窯體膨脹的留設(shè)，窯墻、窯頂?shù)绕鲶w都要留設(shè)，一般每隔11.5m左右留設(shè)10-15mm膨脹縫，內(nèi)填與窯墻材料同

20、等耐火度的陶瓷纖維。4.4.2.5 擋板、擋墻由于輥道窯屬中空窯，工作通道空間大，氣流阻力小，難以調(diào)節(jié)窯內(nèi)壓力制度及溫度制度，同時(shí)也為了增長(zhǎng)煙氣在窯內(nèi)的停留時(shí)間 提高煙氣的熱利用率，通常在輥道窯工作通道的某些部位，輥下筑擋墻，輥上插入擋板，縮小該外工作工作通道面積，以增加氣流阻力，便于壓力與溫度制度的調(diào)節(jié)。在燒成帶和冷卻帶設(shè)置擋墻、擋板是為避免燒成帶的煙氣倒流，又避免了壓力波動(dòng)時(shí)急冷風(fēng)竄向燒成帶而降低高溫區(qū)溫度。再一個(gè)就是防止高溫?zé)煔獾妮椛鋵?duì)急冷管的損害。預(yù)熱帶設(shè)置擋墻、擋板可以增加煙氣在高溫區(qū)的滯留時(shí)間，提高煙氣利用率比，可控制低溫區(qū)的溫度。5 窯體材料及厚度的確定窯體材料的確定原則：輥道窯

21、窯墻與所有工業(yè)窯爐的窯墻一樣，必須具備耐高溫、具有一定強(qiáng)度和保溫性能好三個(gè)基本條件，選用的材料要保證材料長(zhǎng)期允許使用工作溫度大于實(shí)際使用的最高溫度。特別是，由于輥?zhàn)右┻^(guò)窯墻，為了提高輥?zhàn)娱L(zhǎng)度的有效利用率，對(duì)窯墻的厚度有更嚴(yán)格的控制。換言之，為了增加輥道窯窯內(nèi)有效寬度，就應(yīng)盡量減薄窯墻，同時(shí)考慮到材料的價(jià)格問(wèn)題在達(dá)到要求之內(nèi)盡量選用價(jià)廉的材料以減少投資。窯體材料厚度的確定原則（1）為了砌筑方便和外形整齊，窯墻的厚度變化不要太多；（2）各層材料的厚度應(yīng)為磚尺寸整倍數(shù)，墻高則為磚厚的整倍數(shù)，盡量少加工磚；（3）要保證散熱量小窯墻外壁的最高溫度應(yīng)不大于80；（4）兩側(cè)墻的總厚度與窯內(nèi)寬之和應(yīng)小于所選

22、用的輥?zhàn)娱L(zhǎng)度。綜合上述因素，本設(shè)計(jì)選材如表-2所示：窯體材料的校核：選燒成帶為例 窯爐所選用耐火材料清單,表-2： 節(jié)數(shù)窯頂窯墻窯底17高鋁聚輕球180mm高鋁聚輕球115mm漂珠磚133mm漂珠磚115mm普通棉毯20mm普通棉毯60mm815高鋁聚輕球180mm高鋁聚輕球230高鋁聚輕球66.5mm普通棉毯20mm普通棉毯60mm漂珠磚66.5mm1633高鋁聚輕球250mm高鋁聚輕球295mm高鋁聚輕球66.5mm普通棉毯20mm普通棉毯100mm漂珠磚266mm3486莫來(lái)石JM26 270mm莫來(lái)石JM26 345mm莫來(lái)石JM26 66.5mm普通棉毯20mm標(biāo)準(zhǔn)棉毯20mm高鋁聚

23、輕球133mm普通棉毯80mm漂珠磚133mm8798莫來(lái)石JM26 270mm高鋁聚輕球295mm高鋁聚輕球66.5mm普通棉毯20mm普通棉毯100mm漂珠磚266mm99110高鋁聚輕球115mm高鋁聚輕球115mm高鋁聚輕球66.5mm漂珠磚115mm漂珠磚66.5mm普通棉毯50mm普通棉毯50mm111121普通棉毯100mm漂珠磚115mm漂珠磚133mm普通棉毯50mm122130普通棉毯70mm普通棉毯50mm普通棉毯50mm6 燃料及燃燒計(jì)算 6.1 空氣量 6.1.1 理論空氣量的計(jì)算燃料為天然氣，本設(shè)計(jì)燃料低發(fā)熱量Qnet=41580KJ/Nm3,利用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算其理論

24、空氣量： 0.264/1000*Qnet+0.02 0.264/1000*41580+0.02 11（Nm3 /Nm3） 6.1.2 實(shí)際空氣量的計(jì)算由于在氧化氣氛下燒成，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取空氣系數(shù)為1.3，111.314.3（Nm3 /Nm3） 6.2 煙氣量 6.2.1 理論煙氣量的計(jì)算按利用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算理論煙氣量： 0.264/1000*Qnet +1.02 0.264/1000*41580+1.02 12（Nm3 /Nm3） 6.2.2 實(shí)際煙氣量的計(jì)算 + (-1)12 +(1.3-1)1115.3（Nm3 /Nm3） 6.3 燃燒溫度設(shè)空氣溫度 ，空氣比熱為1.30 ,天然氣比熱為：1.3

25、2，現(xiàn)設(shè)1600，燃燒產(chǎn)物溫度1.66。則理論燃燒溫度為： ()/ （41580+1.3220+1.32014.3）/（15.31.66） 1652.8 求得溫度與假設(shè)溫度相對(duì)誤差:(1652.8-1600)/1600100%=3.3%5%，所以假設(shè)合理。取高溫系數(shù)0.8，則實(shí)際燃燒溫度0.81652.81322.24，比需要的溫度高112.24，這符合要求有利于快速燒成，保證產(chǎn)品達(dá)到燒熟的目的。7 預(yù)熱帶燒成帶熱平衡計(jì)算熱平衡計(jì)算包括預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡和冷卻帶熱平衡計(jì)算，預(yù)熱帶熱平衡計(jì)算的目的在于求出燃料消耗量，冷卻帶熱平衡計(jì)算，目的在于計(jì)算出冷空氣鼓入量和熱風(fēng)抽出量。另外，通過(guò)熱平衡計(jì)算

26、可以看出窯爐的工作系統(tǒng)結(jié)構(gòu)等各方面是否合理，哪項(xiàng)熱耗最大，能否采取改進(jìn)措施. 7.1熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍計(jì)算基準(zhǔn)為：以1小時(shí)進(jìn)入系統(tǒng)的物料為時(shí)間基準(zhǔn)；0為溫度基準(zhǔn)。 7.2熱平衡示意框圖 熱平衡示意圖 坯體帶入顯熱： 熱制品帶出顯熱： 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱： 窯體散失熱 ： 助燃空氣帶入顯熱： 物化反應(yīng)耗熱： 預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱： 其他熱損失： 煙氣帶走顯熱： 7.3熱收入項(xiàng)目 7.3.1 坯體帶入顯熱Q1入窯干制品質(zhì)量：G1=12372.4 Kg/h溫度為20,比熱容為C1=0.84+2610-520 =0.86KJ/Kg所以: Q1=G1C1t1=12372.40.86250 =212

27、805.3KJ/h 7.3.2 燃料帶入化學(xué)顯熱Qf燃料低熱值為: =41580kJ/入窯煤氣溫度: t1=20,比熱容為Cf=1.32KJ/ m3設(shè)天然氣消耗量為x m3/h則:Qf=x（ Cf tf )= x (415801.67520)=41613.5 x KJ/h 7.3.3 助燃空氣帶入顯熱Qa助燃空氣的溫度20,20空氣比熱容為1.30KJ/ m3實(shí)際總量為Qa=VaCaTa=1.63x1.320=42.38 x KJ/h 7.3.4 預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱Qb預(yù)熱帶入空氣過(guò)剩系數(shù)ag=1.7,漏入空氣溫度為20.Ca=1.3KJ/ m3漏入空氣總量為 Va = x(ag-a)Va

28、= x(1.7-1.3)1.63=0.652 x m3/h所以: Qb=VaCaTa=0.652x1.320=16.952 x KJ/ m37.4熱支出項(xiàng)目7.4.1 制品帶出顯熱Q2燒成產(chǎn)品質(zhì)量 11342.6Kg/h，制品出燒成帶溫度1200，制品平均比熱容C2=0.84+2610-51200=1.152KJ/Kg所以:Q2=G2C2t2=11342.61.1521200=15680010.24KJ/h7.4.2 離窯廢氣帶走顯熱Qg 離窯廢氣中包括燃燒生成的煙氣、預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣，還有坯體在燒制過(guò)程中產(chǎn)生的氣體，取離窯廢氣中空氣過(guò)剩系數(shù)2.0，則其體積流量為：Vg=Vg0+(ag-

29、a)Va0x =(3.3195+(2.0-1.3)2.025)x=4.935x m3/h煙氣離窯溫度Tg=200,Cg=1.445KJ/ m3所以:Qg=VgTgCg=4.935x1.445200=1426.215x KJ/h 7.4.3 窯體散熱根據(jù)各段材料不同，并考慮溫度范圍不能太大，將預(yù)熱帶和燒成帶分成四段計(jì)算7.4.3.1 20-250段，1-7節(jié)：該段窯長(zhǎng)度為2.2007=15.4m，窯內(nèi)高為0.88m,拱頂對(duì)應(yīng)的弧長(zhǎng)L=2.723m,窯底寬B=2.6m。窯外壁表面平均溫度20，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（20+2500）/2=1351. 窯墻部分散熱計(jì)算：此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚

30、度=115 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；漂珠磚，厚度=115 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m）；普通棉板, 厚度=60 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12w/（m）；硅酸鋁棉板,厚度=25 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；熱流q=96.88W/m散熱面積A=18.360.88=16.16，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q=296.8816.162.56=7773.65（kJ/h）2. 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚度=180 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；普通棉毯，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12 w/（m）；熱流q=84.1W/m窯頂散熱量：Q=84.118.362.7233.

31、26=11446.6（kJ/h）3 窯底部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：漂珠磚，厚度=133 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m）；熱流q=259.6W/m窯頂散熱量：Q=259.618.362.62.1=26023.76（kJ/h）所以，20250段的窯體散熱總量為：Q=7773.65+11446.6+26023.76=45244.01（kJ/h）7.4.3.2 250600段，8-15節(jié)：該段窯長(zhǎng)度為2.28=17.6m，窯內(nèi)高為0.88m,拱頂對(duì)應(yīng)的弧長(zhǎng)L=2.723m,窯底寬B=2.6m。窯外壁表面平均溫度20，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（250+600）/2=4251. 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用

32、材料如下：高鋁聚輕球，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；普通棉板, 厚度=60 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12w/（m）；硅酸鋁棉板,厚度=25 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；熱流q=184.34W/m散熱面積A=18.360.88=16.16，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q=2184.3416.162.56=14791.62（kJ/h）2. 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚度=180 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；普通棉毯，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12 w/（m）；熱流q=296.27W/m窯頂散熱量：Q=296.2718.362.7233.26=40323.

33、72（kJ/h）3窯底部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：漂珠磚，厚度=66.5 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；漂珠磚，厚度=66.5 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m）；熱流q=609W/m窯頂散熱量：Q=60918.362.62.1=61051.8（kJ/h）所以，250600段的窯體散熱總量為：Q= 14791.62+40323.72+6051.8=116167.14（kJ/h）7.4.3.3 600900段，16-33節(jié)：該段窯長(zhǎng)度為2.218=39.6m，窯內(nèi)高為0.88m,拱頂對(duì)應(yīng)的弧長(zhǎng)L=2.452m,窯底寬B=2.45m。窯外壁表面平均溫度40，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（900+60

34、0）/2=7501. 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚度=295 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；普通棉板, 厚度=100 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12w/（m）；普通棉板,厚度=50 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；熱流q=226.62W/m散熱面積A=33.660.88=29.62，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q=34367.92（kJ/h）2. 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚度=250 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；普通棉毯，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12 w/（m）；珍珠巖，厚度=30 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.03 w/（m）熱流q=297.8W/m窯頂散

35、熱量：Q=80126.63（kJ/h）3窯底部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：高鋁聚輕球，厚度=66.5 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；漂珠磚，厚度=266 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m）；熱流q=533.8W/m窯頂散熱量：Q=92443.86（kJ/h）所以，600900段的窯體散熱總量為：Q=206938.23（kJ/h）7.4.3.4 9001200段，34-86節(jié)：該段窯長(zhǎng)度為2.253=116.6m，窯內(nèi)高為0.88m,拱頂對(duì)應(yīng)的弧長(zhǎng)L=2.452m,窯底寬B=2.45m。窯外壁表面平均溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（1200+900）/2=10501. 窯墻部分散熱計(jì)算此部分

36、用材料如下：莫來(lái)石JM26，厚度=345 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m）；標(biāo)準(zhǔn)棉毯, 厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.09w/（m）；普通棉毯, 厚度=80 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12w/（m）普通棉板,厚度=50 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；熱流q=329.15W/m散熱面積A=104.720.88=92.15，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q=155301.67（kJ/h）2窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：莫來(lái)石JM26，厚度=270 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m）；普通棉毯，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.12 w/（m）；珍珠巖，厚度=30 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.03 w/（m）熱流q=297.

37、8W/m散熱面積A=104.722.452=256.73窯頂散熱量：Q=322533.67（kJ/h）3. 窯底部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：莫來(lái)石JM26，厚度=66.5 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m）；高鋁聚輕球，厚度=133 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.15 w/（m）；漂珠磚，厚度=133 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m）；熱流q=583.28W/m窯頂散熱量：Q=314262.16（kJ/h）所以，9001200段的窯體散熱總量為：Q=792097.5（kJ/h）綜上所述，預(yù)熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為：Q3=1160446.885（kJ/h）7.4.4 物化反應(yīng)耗熱Q47.4.4.1 自

38、由水蒸發(fā)吸熱QwQw= Gw（2490+1.93tg）自由水的質(zhì)量 Gw=148.5kg/h 煙氣離窯的溫度tg=200。則可得：Qw=148.5（2490+1.93200）=427086（kJ/h）7.4.4.2 其余物化反應(yīng)吸熱QdQd= G12100w(Al2O3) （kJ/h） 其中，G1入窯干制品質(zhì)量（Kg/h）；G1=12372.4 Kg/h；21001KgAl2O3的反應(yīng)熱（KJ/Kg）；w(Al2O3)陶瓷潔具結(jié)合劑中Al2O3含量占總質(zhì)量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；w(Al2O3)=15.78%； Qr= G12100w(Al2O3)= 12372.4210015.78%=4099965.9

39、（kJ/h）則物化反應(yīng)總耗熱為：Q4=427086+4099965.9=4527051.9（kJ/h）7.4.5 其他熱損失,大約占熱收入的5%.所以:Q5= ( Q1+Qf+Qa+Qb) 5% =10640.265+531.21x7.5熱平衡方程 Q1+Qf+Qa+Qa=Q2+Q3+Q4+Qg+Q5212805.310526.4x74.529x23.282x=15680010.24+1160446.885+4527051.9+531.21x+10640.265+1426.215x解得x=2442.21 m3/h每小時(shí)需要水煤氣量2442.21 m3,燒成產(chǎn)品11342.6Kg/h所以:每Kg

40、產(chǎn)品熱耗 ：2442.2110500/11342.6=2260.7 KJ/Kg，在2000-3500 KJ/Kg之間，符合能耗要求。7.6熱平衡表.熱 收 入熱 支 出項(xiàng)目(KJ/h)（%）項(xiàng)目(KJ/h)（%）坯體帶入顯熱212805.30.82產(chǎn)品帶走顯熱15680010.2459.9燃料化學(xué)顯熱25706731.9798.27煙氣帶走顯熱342988.213.4助燃空氣顯熱182008.760.69窯墻、窯頂散失的熱量1160446.894.4漏入空氣顯熱56852.550.22物化反應(yīng)耗熱4527051.917.3其它熱損失13079205總熱量26158398.58100總散熱261

41、58417.13100熱平衡分析:從上面熱平衡列表,看到熱支出一欄中，煙氣所占比例比較大，所以我們可以充分利用，通過(guò)管道可以將其送到干燥窯進(jìn)行干燥利用。這樣也可以達(dá)到節(jié)能的目的。8 傳動(dòng)計(jì)算 8.1 傳動(dòng)系統(tǒng)的選擇輥道窯的傳動(dòng)系統(tǒng)由電動(dòng)機(jī),減速設(shè)備和傳動(dòng)機(jī)構(gòu)所構(gòu)成。常見(jiàn)的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)由鏈傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)兩種，本設(shè)計(jì)采用齒輪傳動(dòng)。傳動(dòng)系統(tǒng)采用螺旋斜齒輪傳動(dòng)方式，采用分段傳動(dòng)，每三節(jié)窯長(zhǎng)為一傳動(dòng)組，用1.7KW的擺線針輪減速機(jī)帶動(dòng)。，高溫區(qū)每臺(tái)擺線針輪減速機(jī)由一個(gè)變頻器調(diào)節(jié)速度，低溫區(qū)每?jī)膳_(tái)擺線針輪減速機(jī)由一個(gè)變頻器調(diào)節(jié)速度。全窯累計(jì)減速機(jī)20臺(tái)，變頻器10臺(tái)，一個(gè)電磁離合器。操作人員可以將全窯調(diào)成一個(gè)

42、速度。當(dāng)發(fā)生堵窯事故需要處理時(shí)，事故前的棍棒可以調(diào)成往返擺動(dòng)，事故后的棍棒可以繼續(xù)將磚坯送至窯出口。這種傳動(dòng)方式運(yùn)行平穩(wěn)可靠，調(diào)整簡(jiǎn)單，維修量小。螺旋斜齒輪傳動(dòng)都采用油浴潤(rùn)滑，潤(rùn)滑效果好，磨損少，使用壽命長(zhǎng)。 8.2 傳動(dòng)過(guò)程電機(jī)減速器主動(dòng)鏈輪滾子鏈從動(dòng)鏈輪傳動(dòng)軸主動(dòng)螺旋齒輪從動(dòng)螺旋齒輪棍棒傳動(dòng)軸輥?zhàn)印?8.3 輥?zhàn)硬馁|(zhì)的選擇輥?zhàn)拥牟馁|(zhì)要求十分嚴(yán)格，它要求輥?zhàn)泳哂泻芎玫目篃嵴鹦阅埽馆佔(zhàn)咏?jīng)受得起急冷急熱得沖擊；要求輥?zhàn)又睆揭恢潞推街?，確保產(chǎn)品得平直移動(dòng)；要有強(qiáng)的高溫抗氧化性能，使輥?zhàn)幽艹惺芨邷兀灰懈叩暮芍剀浕瘻囟群托〉娜渥冃?，使輥?zhàn)釉诟邷叵戮哂凶钚〉膹澢冃危灰泻玫母邷啬途眯?，使輥?zhàn)幽茉诟?/p>

43、溫下長(zhǎng)久的工作。另外，還要有好的去污性能，使粘在輥?zhàn)由厦娴挠缘位蚱渌畚锶菀兹サ?。本設(shè)計(jì)在低溫段（116節(jié)和99-120節(jié)）采用低溫陶瓷棍棒；在下槍區(qū)和燒成帶采用的是653800高溫瓷棒；在快冷段和窯頭進(jìn)磚輥臺(tái)和窯尾出磚輥臺(tái)均采用鋼棒。 8.4 輥距的確定輥距即相鄰兩根輥?zhàn)拥闹行木啵_定輥距主要依據(jù)是制品長(zhǎng)度、輥?zhàn)又睆揭约爸破吩谳伒郎弦苿?dòng)的平穩(wěn)性，一般用下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：P=(1/5-1/3)L，L為制品長(zhǎng)度。如前面所述取輥距為85mm，每節(jié)窯長(zhǎng)2295mm，每節(jié)窯輥?zhàn)訑?shù)2295/85=27；每節(jié)窯長(zhǎng)1870mm，每節(jié)窯輥?zhàn)訑?shù)1870/85=22則窯內(nèi)輥?zhàn)涌倲?shù)為N = 2762+2274= 3

44、302根。 8.5 輥?zhàn)觽鲃?dòng)過(guò)程中的聯(lián)接方式依據(jù)以上原則，聯(lián)接方式輥?zhàn)又鲃?dòng)端采用彈簧夾緊式，從動(dòng)端采用托輪摩擦式，雙支點(diǎn)混合支撐，便于更換輥?zhàn)印?8.6 輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速的選擇根據(jù)輥?zhàn)愚D(zhuǎn)速的公式：L-窯長(zhǎng),mmt-燒成周期,mind-輥?zhàn)又睆?mmK-考慮到制品的滑動(dòng)系數(shù),一般取K = 1.05則: n=1.05280.57/3.140.06745=31.12r/min9 管道計(jì)算、阻力計(jì)算和風(fēng)機(jī)選型 9.1管道計(jì)算排煙系統(tǒng)需排煙氣量:Vg= VgO+(g-)L0X=4.9352442.12=12052.3 m煙氣在金屬管中流速w，取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù) w=10（m/s）煙氣抽出時(shí)實(shí)際體積V：V=Vg(273+

45、250)/273=238089 m3/h=6.4 總煙管尺寸:d=0.903為滿足生產(chǎn)需要，利于以后實(shí)際生產(chǎn)的壓力控制，主排煙管1內(nèi)徑取1000mm，主排煙管2的內(nèi)徑取800mm。分煙管尺寸: V=V/2=6.4/2=3.2d=0.638取內(nèi)徑800mm，長(zhǎng)度22m。支管尺寸： V=V/5=0.64(m3/s) d=0.286，前三組取支煙管內(nèi)徑450mm，后五組內(nèi)徑取300mm。 9.2阻力計(jì)算料垛阻力hi ：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)每米窯長(zhǎng)料垛阻力0.5Pa 。設(shè)0壓在3435接交界處，則hi=（162.295181.87）0.5Pa=35.19Pa位壓阻力hg：煙氣從窯爐至風(fēng)機(jī)，高度升高H=1.8m，此

46、時(shí)幾何壓頭為煙氣流動(dòng)的動(dòng)力即負(fù)位壓阻力，煙氣溫度400 局部阻力he，局部阻力he查得如下：煙氣從窯爐進(jìn)入支管：1 支煙管進(jìn)入分煙管 ： 1.5并90急轉(zhuǎn)彎：1.5 分管90急轉(zhuǎn)彎： 1.5分管90圓弧轉(zhuǎn)彎： 0.35 分管進(jìn)入總管： 1.5并90急轉(zhuǎn)彎：1.5 進(jìn)入交換管: 0.28為簡(jiǎn)化計(jì)算，煙管中煙氣流速均按10m/s計(jì)，煙氣溫度均按250計(jì)，則： 摩擦阻力系數(shù)：金屬管取0.03。摩擦阻力hf:煙囪阻力忽略不計(jì)，風(fēng)機(jī)應(yīng)克服總阻力;h總= hi+hg+he+hf=35.19-10.6+233.6+10.8=268.99 Pa 9.3排煙風(fēng)機(jī)選型由上面的計(jì)算可知，Vg29966.34 Nm/

47、h，這是標(biāo)況下的風(fēng)量。應(yīng)換算成實(shí)際狀態(tài)下的風(fēng)量，另還需考慮運(yùn)行時(shí)留有余地，取風(fēng)機(jī)余量系數(shù)1.3.則排煙機(jī)選型風(fēng)量為：Vg11.3VgP0/P273t/27367495 m/h排煙風(fēng)機(jī)應(yīng)具備的全風(fēng)壓為：H1.3h總347 Pa 9.4其他管路阻力計(jì)算： 9.4.1 燃料總管水煤氣的流量為：2442.21m3/ h，取水煤氣在總管中的流速為：8m/s，總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：d=0.36m，根據(jù)市場(chǎng)上提供的供氣管尺寸，本設(shè)計(jì)總管內(nèi)徑取值：377mm。 9.4.2 窯頂、窯側(cè)的分管尺寸汽化石油氣分管分組控制，共分20組6根，氣體在金屬分管中流速，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)取=10m/s，內(nèi)徑d=0.0

48、73m，分管內(nèi)徑取值：89mm 9.4.3 通往燒嘴的水煤氣氣支管內(nèi)徑計(jì)算窯體共安裝了552個(gè)燒嘴，水煤氣支管總共有138根，而流速取=10m/s，內(nèi)徑d=0.05m?？紤]到在實(shí)際操作中有些燒嘴是關(guān)閉的所以分管內(nèi)徑取值：76mm。 9.4.4 助燃風(fēng)管路計(jì)算助燃風(fēng)量V=2.86652442.21=7000.m3/ h實(shí)際助燃風(fēng)量V=7000.6 273+20/273=7514 m3/ h=2.08 m3/ s 1. 助燃風(fēng)總管內(nèi)徑的確定助燃?xì)庠诳偣苤械牧魉贋椋?5m/s，助燃風(fēng)管總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：d=0.4m，總管內(nèi)徑取值：由于該窯爐較長(zhǎng)，所以前部分主管取500mm，后部分取

49、450mm。 2. 窯頂、窯底分管內(nèi)徑確定全窯共設(shè)置了4組分管，分布在上下左右各一根，流速均取：=8m/s，d=230mm ，分管內(nèi)徑取250mm。 3. 助燃風(fēng)管通往燒嘴的管路管徑燒嘴共552個(gè)燒嘴，取流速為=10m/s，d=33mm，取支管直徑：42mm。 9.4.5 冷卻帶風(fēng)管計(jì)算冷卻帶鼓入冷風(fēng)總量為44949.51 緩冷風(fēng)量V=44949.51，取=18m/s緩冷總管：d=869mm取緩冷總管內(nèi)徑：1000mm和800mm緩冷支管：共設(shè)置了（17個(gè)抽風(fēng)口，17根抽風(fēng)支管）D=209mm取緩冷分管內(nèi)徑：300mm 9.4.6 急冷風(fēng)管尺寸計(jì)算急冷風(fēng)量V=14983.17，取=12m/sd

50、=408mm，取急冷主管徑為450mm。共2根分管，d=204mm。取急冷分管為250mm。共48支支管，d=4.25mm。根據(jù)實(shí)習(xí)經(jīng)驗(yàn)，取內(nèi)徑76mm的快冷支管。 9.4.7 快冷風(fēng)管尺寸計(jì)算快冷風(fēng)量V=29966.34，取=12m/sd=628mm，取快冷主管內(nèi)徑700mm。共2根支管，d=314mm，為了是風(fēng)量大，流速快，本設(shè)計(jì)采用放大支管的尺寸，取450mm。共78根支管，d=4.02mm，根據(jù)實(shí)習(xí)經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)采用89mm的快冷管。 9.4.8 風(fēng)機(jī)型號(hào) 本設(shè)計(jì)所采用的風(fēng)機(jī)型號(hào)如下表所示：位置數(shù)量流量m3/h配用電機(jī)型號(hào)功率KW一級(jí)排煙風(fēng)機(jī)212000130Y9-38型爐用引風(fēng)機(jī)二級(jí)排煙風(fēng)機(jī)800090Y