基于暫態(tài)量的超高速線路保護研究(3)

1、電氣工程學(xué)院電氣工程學(xué)院張張 保保 會會 基于暫態(tài)量的超高速線路保護的研究西安交通大學(xué)西安交通大學(xué) 2006 年 10月3綱 要 緒 論 基 礎(chǔ) 理 論 原 理 算 法 實 驗 裝 置 結(jié) 論基于暫態(tài)量的超高速線路保護的研究4（一） 緒 論5（一） 緒 論 1 背景 與 意義 現(xiàn)狀 與 問題研究新型繼電保護6（一） 緒 論 2 背景 與 意義 高壓電網(wǎng)的飛速發(fā)展 500 750 1000 kV 傳統(tǒng)保護的原理限制 動作速度接近極限 1025ms 受工頻因素影響大 R 系統(tǒng)振蕩 TA 技術(shù)條件的逐漸具備 光電互感器 高頻響應(yīng)特性優(yōu)良 高速數(shù)據(jù)采集 24位 同步1Ms/s 數(shù)字信號處理技術(shù) 小波

2、形態(tài)學(xué)10ms以內(nèi) （5ms）免受這些因素的影響7新型保護 ： 行波保護 高頻暫態(tài)量保護（一） 緒 論 2 現(xiàn)狀 與 問題 故障分量 工頻量 暫態(tài)量傳統(tǒng)保護（超高速、高靈敏）暫態(tài)量保護 TbP8（一） 緒 論 3 現(xiàn)狀 與 問題 暫態(tài)量保護的研究現(xiàn)狀9（一） 緒 論 4 現(xiàn)狀 與 問題 暫態(tài)量保護的評價行波保護 利用故障初始行波的極性、幅值特征以及故障行波在線路上來回反射的特點，它不受TA飽和、系統(tǒng)振蕩的影響，其性能不受故障類型、故障過渡電阻、故障位置和大故障初始角影響，動作速度快。 但是其最大的問題就是，可靠性受反射波、小故障初始角等因素影響較大。 高頻暫態(tài)量保護 充分利用故障產(chǎn)生的、不同頻

3、率的暫態(tài)信號在輸電線路上具有不同的傳播特性，特別是在Zc不連續(xù)點或長線路上的傳播特性差異，比較高頻暫態(tài)信號的特征，來判別區(qū)內(nèi)外故障。 因此，除具有與行波保護相似的優(yōu)點，高頻暫態(tài)量保護更能適應(yīng)小初始角的故障情形，不受反射波的影響。 但是，整定缺乏理論依據(jù)和整定原則；無通道保護實現(xiàn)缺乏事實依據(jù)。10（一） 緒 論 5 現(xiàn)狀 與 問題暫態(tài)量保護 相關(guān)理論 的研究現(xiàn)狀 一套完整實用的暫態(tài)量保護還需配套元件的支持： 快速啟動 干擾識別 （雷電、斷路器操作） 故障選相 還未進行系統(tǒng)地研究，只分散地進行了部分工作，都存在理論可靠性問題。11（一） 緒 論 6 現(xiàn)狀 與 問題 暫態(tài)量保護的裝置和試驗保護裝置

4、RALDA 行波差動保護 LR-91保護 LFDC保護 高頻暫態(tài)量保護 波阻抗方向繼電器 行波保護試運行裝置實驗室q 硬件技術(shù)q 數(shù)字信號處理技術(shù)q 對暫態(tài)量的認(rèn)識q 對保護原理的研究限于當(dāng)時的12各方面都需要開展進一步的細致研究 基礎(chǔ)理論 處理工具 保護原理 實用算法 性能測試 方案設(shè)計 試驗裝置（一） 緒 論 7可見，暫態(tài)量保護在原理、算法、裝置都不甚成熟 13（二） 基 礎(chǔ) 理 論14（二） 基礎(chǔ)理論 1 輸電系統(tǒng)的頻率特性 輸電系統(tǒng)的暫態(tài)信號為了研究暫態(tài)量保護，需要分析：15（二） 基礎(chǔ)理論 2 線路頻率特性A 線路參數(shù)：頻變R() 電感L() 線路方程：tuCiGxitiLiRxu0

5、000UYdxIdIZdxUd00cxbxfxxbxfxZeUeUIeUeUU)( 波阻抗 Zc () 傳播系數(shù) () 傳輸函數(shù) A () = e-x 16（二） 基礎(chǔ)理論 3 線路頻率特性B 三相線路IZYdxIdUYZdxUd00220022mmmmIdxIdUdxUd2222ITIUTUimu7071. 04041. 05896. 07071. 04041. 05896. 008206. 05520. 0T小結(jié)論：選取 5kHz 下的模變換實數(shù)矩陣，如Ti 17波阻抗（二） 基礎(chǔ)理論 4 線路頻率特性C波速度傳播系數(shù)中的衰減常數(shù)18（二） 基礎(chǔ)理論 5 線路頻率特性D傳輸函數(shù) A零模 線

6、模 小結(jié)論： 宜選用100kHz以下的線模信號分量； 注意線路對信號的衰減影響110 kHz 50100 kHz19（二） 基礎(chǔ)理論 6 母線的頻率特性小結(jié)論：母線系統(tǒng)對地等效電容 2000 pF 0.1 F20（二） 基礎(chǔ)理論 7 阻波器的頻率特性小結(jié)論：阻波器對50Hz工頻電流顯低阻抗(約為 0.04 ) 對110kHz中頻電流顯中阻抗（0150 之間）對阻塞頻帶40500kHz內(nèi)高頻電流顯高阻抗( 800 以上) 21（二） 基礎(chǔ)理論 8 線路邊界線路邊界： 在一定的頻帶（尤其是阻波器的阻塞頻帶）內(nèi)， 母線對地電容的容抗值約在 150016 之間 阻波器的阻抗值大于 800 顯著地不等于

7、輸電線路的特性阻抗（約250），形成線路特性阻抗的不連續(xù)點（處于線路兩端）22（二） 基礎(chǔ)理論 9 邊界的頻率特性)()()(12sUsHsUbf)()()(11sUsKsUbf小結(jié)論：線路邊界 使得50100kHz信號分量經(jīng)過后被顯著衰減或反射； 而對于較低頻110kHz分量則沒有明顯的作用 呈現(xiàn)構(gòu)造新型暫態(tài)量保護的意義23（二） 基礎(chǔ)理論 10 故障暫態(tài)信號A24（二） 基礎(chǔ)理論 11 故障暫態(tài)信號B 從時域看，25（二） 基礎(chǔ)理論 12 故障暫態(tài)信號C 從頻域看，對于某一確定頻率分量 E() 而言 每一次行波浪涌，相關(guān)于： 故障源 E() 、 線路的傳輸系數(shù) A() 邊界的透射系數(shù)H()

8、、反射系數(shù)K() 等26（二） 基礎(chǔ)理論 13 故障暫態(tài)信號D 故障暫態(tài)信號的特點： 故障暫態(tài)信號是一系列行波浪涌 初始行波浪涌來自故障點， 所攜帶的故障信息最為明顯； 后續(xù)的行波浪涌受多個因素的影響 各次行波浪涌中所含頻率分量的比例是不同的27（二） 基礎(chǔ)理論 14 暫態(tài)信號的分析要求 能分析非平穩(wěn)信號 能時域局部化 能提取信號頻帶分量 能表征信號分量的特征： 極性、幅值、能量等小 波 分 析28（二） 基礎(chǔ)理論 15 小波變換 能量一致性形式的小波變換 綜合常見小波的基本性質(zhì) 結(jié)合暫態(tài)保護的基本要求，選擇： 三階中心B樣條小波 奇異性檢測、定位、極性表征 db3或db4小波 信號能量分布的

9、表征 兩個概念的推證29（二） 基礎(chǔ)理論 16 奇異性檢測的WTMS法 信號的奇異性 L.E. 孤立奇異性檢測的小波變換模極大值法 普遍適用的奇異性檢測的WTMS法100( ,1)2( , )Nf tjNf tj30（二） 基礎(chǔ)理論 17 小波變換的譜能量分布 對于有限能量的信號函數(shù)f (t)，經(jīng) 正交小波變換 的多分辨分析而得 逼近系數(shù)cJ, k與小波系數(shù)dj, k（其中尺度j =1,2,J），則此信號的能量可以分解為各尺度上的小波變換譜能量， JjZkkjZkkJdcdttf12,2,2|)(JjdttfEZkkjZkkjj, 2 , 1,|)(),(2,2,其中31（三） 原 理 算 法

10、32（三） 原理算法 1超高速暫態(tài)量保護： 總體方案總體方案 核心元件核心元件（判別區(qū)內(nèi)外故障） 方向元件 邊界元件（2） 配套元件配套元件 啟動元件 雷電干擾元件（2） 合閘于故障識別元件 故障選相元件（2）33（三） 原理算法 2 總體方案34（三） 原理算法 3 方向元件 A 特征差異正向故障， 反向故障， uf /ub= kr uf /ub (反射系數(shù)0|kr|1) 反向故障， uf /ub 正向故障， uf /ub= kr(反射系數(shù)0|kr|1) 35（三） 原理算法 4 方向元件 B 識別故障方向的基本原理：在保護安裝處檢測到初始行波后t 時間內(nèi)，正向行波uf與反向行波ub的比值為

11、 D= uf / ub 若D 0, 則可判定故障發(fā)生在正方向；其中，時間段t min2l1/c, 2l2/c ， l1與l2分別為本側(cè)線路、背側(cè)線路的長度 門檻值 0 在理論上為介于反射系數(shù)kr與之間， 在實際運用時宜選用略大于1的數(shù)，如0=1.2 D= Ef /Eb 36（三） 原理算法 5 方向元件 C 正向Ag 反向BCg Ef = 1.37e9, Eb =1.06e10, 則 D=0.130=1.237（三） 原理算法 6 方向元件 D 性能測試 本文的主要測試系統(tǒng)（東北電網(wǎng)董遼線） 38（三） 原理算法 7 方向元件 E 性能測試 0 =1.2 反向靈敏的可靠的 b, 則可判定故障發(fā)

12、生在線路內(nèi)部。 當(dāng)取 b = kkmaxB(外)、可靠系數(shù)kk=1.2時，判據(jù)可以表示為另一形式 kB=B/b1 B=EH /EL 44（三） 原理算法 13 邊界元件(電流波法) A 區(qū)內(nèi)外故障的判別原理 檢測到初始故障行波后t時間內(nèi)求得電流波 I 中高、低頻帶分量的比若Cc, 則可判定故障發(fā)生在線路內(nèi)部。 當(dāng)取 c = kkmaxC(外)、可靠系數(shù)kk=1.2時，判據(jù)可以表示為另一形式 kC=C/c1 C= EH /EL )(4321LHC )II45（三） 原理算法 14 邊界元件的性能測試A反行波法反行波法46（三） 原理算法 15 邊界元件的性能測試B電流波法電流波法 用單端暫態(tài)量構(gòu)

13、成全線速動保護遇到困難 47（三） 原理算法 16 啟動元件 A 超 高 速 保 護 欲 在 5 1 0 m s 內(nèi) 動 作 出 口 。要求擔(dān)負著故障檢測、啟動保護任務(wù)的啟動元件必須要在 1ms 內(nèi)做出正確是否起動的判斷。 啟動算法應(yīng)能達到：q 故障發(fā)生時要可靠靈敏地啟動；q 正常或噪聲干擾的情況下不誤啟動這里結(jié)合線路故障初始行波Lipschitz系數(shù)特點 與信號奇異性檢測的WTMS一般方法提出基于小波變換模之和WTMS的行波啟動算法48（三） 原理算法 17 啟動元件 B 特征分析故障電流行波 ： L.E.系數(shù) -0.5 1 脈沖與白噪聲 ： L.E.系數(shù) 1.4143,2 =Ws(3) /

14、Ws(2) = 1.85 1.414 51（三） 原理算法 20 啟動元件 E52（三） 原理算法 21 雷電干擾識別元件 超高壓線路不可避免會受到雷擊(感應(yīng)與直擊)一方面，雷電波沿著線路傳播，遇到線路波阻抗 不連續(xù)點還將發(fā)生波的折、反射，另一方面，雷電波中含有豐富高頻暫態(tài)量。 這與故障行波相近，因而若不加以區(qū)分，將可能對暫態(tài)量保護產(chǎn)生不利影響。 造成故障 故障性雷擊 / 重型雷擊 未造成故障非故障性雷擊 / 輕型雷擊（雷電干擾雷電干擾) 兩種方法： 波形法 暫態(tài)法 53（三） 原理算法 22 雷電干擾(波形法波形法)識別 A 特征分析伏秒曲線F1）感應(yīng)雷m0.25 2）重型直擊雷m0.875

15、 1 k4）普通短路m0.441 0 k 1 u,max0201uuuumkt /kfk|u200 /um|u3）輕型直擊雷0 km0.875 0 u54（三） 原理算法 23 雷電干擾(波形法波形法)識別 B 原理算法,max0201uuuumkt /kfk|u200 /um|uK1= 0.4K2=-0.5K3= 0.5 55（三） 原理算法 24 雷電干擾(波形法波形法)識別 C56（三） 原理算法 25 雷電干擾(暫態(tài)法暫態(tài)法)識別 A 頻譜特征分析)()(21/0TtTteeIti1） 雷電波（非故障性）2） 普通故障分量)sin()(00tItim3） 雷擊故障分量 10 10057

16、（三） 原理算法 26 雷電干擾(暫態(tài)法暫態(tài)法)識別 B 原理算法 對暫態(tài)信號進行分頻提取，分別計算低頻分量（05 kHz）能量E1 和 高頻分量( 510 kHz) 能量E2 L = E1/E2若 L kL (預(yù)設(shè)的門檻值)，則判定為故障 為確?？煽啃?，上述門檻取得較大，如 kL=30，導(dǎo)致一部分弱故障性雷擊不能被識別 當(dāng)L = E1/E2 kL，比較雷電波的峰值Im和峰值后20s時的幅值I20，即 若i ki（預(yù)設(shè)門檻值）， 那么判定此暫態(tài)過程為雷擊干擾。ki=0.5。 mIIi/20L= 8.3 30L= 5.3 3058（三） 原理算法 27 雷電干擾(暫態(tài)法暫態(tài)法)識別 C59（三）

17、 原理算法 28 合閘于故障識別 A對超高速保護而言，輸電線路斷路器的合閘操作也會產(chǎn)生行波或暫態(tài)量，并能啟動保護。若線路上有故障，則保護應(yīng)迅速動作以切除故障；若線路上無故障，則保護不應(yīng)誤動。這就需要合閘于故障識別元件SFU（Switch into Fault Unit），以正確識別線路的狀況。 60（三） 原理算法 29 合閘于故障識別 B 特征分析 時間時間合閘于正常TvLtttFBBF2/2合閘于故障故障TvltttFBBF2/261（三） 原理算法 30 合閘于故障識別 C 特征分析 極性極性 （當(dāng)時間測量存在可靠性問題時）故障點處，模量初始反行波、前行波之間極性是相反相反的 合閘于無故

18、障：三模初始前行波F、反行波B的極性 相同同 CBAuuuuuu101110011321CBAiiiiii101110011321 合閘于有故障：模量初始前行波F、反行波B的極性 相反反 （至少一個模量前、反行波的極性相反） （只有三相故障時，三個模量的都相反）62（三） 原理算法 30 合閘于故障識別 D 特征分析 頻率頻率 （當(dāng)反行波存在可靠性問題時）1）合閘于故障，線路電流在短暫態(tài)后主要為工頻、直流分量2）合閘于正常，線路電流在短暫態(tài)后主要為工頻、直流分量 但也出現(xiàn)振蕩，主要頻率振蕩，主要頻率與線路長度成反比63（三） 原理算法 31 合閘于故障識別 E 原理算法 是為了確保主判據(jù)的可靠

19、而特設(shè)的一小段時間裕度時間裕度。本文推薦時間裕度取 =20s 低頻能量低頻能量EL和高頻能量高頻能量EH 合閘相電流在合閘暫態(tài)過程（約5ms）之后的信號頻率分量注：低頻低頻主要指工頻和直流分量 高頻高頻指包括主要振蕩頻率在內(nèi)的一段頻率 h的門檻值 kh =30 64（三） 原理算法 32 合閘于故障識別 F65（三） 原理算法 33 故障選相 當(dāng) 暫 態(tài) 量 保 護 的 主 保 護 或 輔 保 護 判 定線路故障為區(qū)內(nèi)故障時，就需要故障選相元件故障選相元件PSU（Phase Selection Unit）進行故障類型的判別，以便繼電器出口“三相跳閘”還是“單相跳閘”，此外最終的故障報告也需有故

20、障相別的具體結(jié)果。 快速故障選相是利用故障行波或暫態(tài)量的特征來判別故障類型，本文從這兩個角度提出了兩種故障選相方法： 行波法行波法 暫態(tài)法暫態(tài)法66（三） 原理算法 34 故障選相(行波法行波法) A 分析故障附加網(wǎng)絡(luò)中故障點的模量初始行波fCfB3ffAfC2ffBfA1ffCfBfA0fiiiiiiiiiiiii67（三） 原理算法 35 故障選相(行波法行波法) Bi f A0i f B0i f C068（三） 原理算法 35 故障選相(行波法行波法) C極性關(guān)系69（三） 原理算法 36 故障選相(行波法行波法) D原理算法注： 故障選相，不宜采用0模量 與 線線模量 之間的幅值關(guān)系零

21、模i0波頭的幅值明顯降低 陡度大為變緩相對于線模i1、i2衰減畸變相當(dāng)嚴(yán)重，保護安裝處測量的零模量與線模量已經(jīng)明顯不能正確反映故障點處的幅值關(guān)系 70（三） 原理算法 37 故障選相(行波法行波法) F71（三） 原理算法 38 故障選相(暫態(tài)法暫態(tài)法) A 三相導(dǎo)線間的耦合 兩邊相與中間相的耦合系數(shù)相等且小于1， 即kAB =kBC 1（實際上輸電線路一般kAB =kBC0.2） 線路邊相與中間相、邊相與另一邊相的耦合系數(shù) kAB、kAC之間也往往是kAB 2.5kAC 72（三） 原理算法 39 故障選相(暫態(tài)法暫態(tài)法) B三相 故障 電流 間的 相對 關(guān)系 73（三） 原理算法 40 故

22、障選相(暫態(tài)法暫態(tài)法) C0 =0.0051 = 0.12 =0.0053= 2.5 74（三） 原理算法 41 故障選相(暫態(tài)法暫態(tài)法) Dmax (emid/emin)=1.73 =2.5：ABg75（三） 原理算法 42（end）超高速暫態(tài)量保護： 總體方案 核心元件（判別區(qū)內(nèi)外故障） 方向元件 邊界元件 配套元件 啟動元件 雷電干擾元件 合閘于故障識別元件 故障選相元件方向行波暫態(tài)量方向行波暫態(tài)量反行波、電流波反行波、電流波初始行波奇異性初始行波奇異性波形法、暫態(tài)法波形法、暫態(tài)法行波與暫態(tài)行波與暫態(tài)行波法、暫態(tài)法行波法、暫態(tài)法76（四） 裝 置 與 試 驗77（四） 裝置與試驗 1實

23、驗 裝 置相 關(guān) 條 件 實 時 實 驗 暫態(tài)量保護78（四）裝置與試驗 2 實驗裝置 A 裝置構(gòu)成左：暫態(tài)信號發(fā)生器TSG 右：暫態(tài)量保護實驗室樣機TBP-LP 79（四）裝置與試驗 3 實驗裝置 B 樣機總體設(shè)計硬件：一臺微機 及其 控制的數(shù)據(jù)采集卡 PCI_6110E 每卡有4通道、采樣率高達5MHz、12位A/D轉(zhuǎn)換精度 軟件：微機使用Windows XP的操作系統(tǒng)， 算法設(shè)計采用C語言來編寫，開發(fā)環(huán)境為CVI 80（四）裝置與試驗 4 實驗裝置 C 樣機運行設(shè)計81（四）裝置與試驗 5 實驗裝置 D 暫態(tài)信號發(fā)生器的總體設(shè)計硬件：一臺微機 及其 控制的信號源卡 PCI_6713 該卡

24、有8個通道，12位精度，數(shù)據(jù)更新率達到1MS/s軟件：使用 LabVIEW 來開發(fā)信號源控制程序 82（四）裝置與試驗 6 實驗裝置 E 暫態(tài) 信號 發(fā)生器的 運行設(shè)計83（四）裝置與試驗 7 實驗裝置 F 暫態(tài)量保護的實驗裝置的連接84（四）裝置與試驗 8 電磁式TV高頻特性其中測試點A接示波器通道1，測試點B接示波器通道2。示波器采用采樣率100MHz，Agilent54621D/22D數(shù)字存儲式示波器。AC信號源是南京電訊儀器廠的EE1641B1型函數(shù)信號發(fā)生器。實驗對象：n額定輸入電壓為5V的電磁式電壓互感器，匝數(shù)比為150/7。n額定輸入電壓為100V的電磁式電壓互感器，匝數(shù)為880

25、/40。85（四）裝置與試驗 9 電磁式TV高頻特性 150/7電磁式電壓互感器有鐵心5V輸入 150/7電磁式電壓互感器有鐵心0.5V輸入 該電壓互感器可以線性傳輸該電壓互感器可以線性傳輸1MHz以下的高頻正弦信號的幅值信息。以下的高頻正弦信號的幅值信息。86（四）裝置與試驗 10 電磁式TV沖擊特性波頭參數(shù)為30ns 波頭參數(shù)為1s 波頭參數(shù)4s 87（四）裝置與試驗 11 電磁式TA高頻特性測試點A接示波器通道1，測試點B接示波器通道2。示波器采用采樣率100MHz Agilent 54621D/22D數(shù)字存儲式示波器。AC信號源采用南京電訊儀器廠的EE1641B1型函數(shù)信號發(fā)生器和RT

26、DS繼電保護測試儀。實驗對象：額定輸入電壓為5A的電磁式保護電流互感器，匝數(shù)比為4/200。88（四）裝置與試驗 12 電磁式TA高頻特性n匝數(shù)比為4/200電磁式電流互感器可以傳輸500kHz以下的高頻信號。n當(dāng)信號頻率大于500kHz時，輸出波形幅值逐漸衰減。89（四）裝置與試驗 13 高頻載波信號的影響C0C1L0L1BZ1Z2Ra b c1a b c1線路母線母線1高頻阻波器2耦合電容器3結(jié)合濾波器4載波機234 高頻載波信號影響的仿真模型90（四）裝置與試驗 14 高頻載波信號的影響考慮不發(fā)信、發(fā)信后故障、故障后發(fā)信三種不同情考慮不發(fā)信、發(fā)信后故障、故障后發(fā)信三種不同情況下：況下：故

27、障類型：故障類型：1010種（種（AgAg、BgBg、CgCg、ABAB、BCBC、ACAC、ABCABC、ABgABg、BCgBCg、ACgACg）故障位置：故障位置：反向反向1.51.5km km 首端首端1.51.5kmkm、 20km 20km、 40km 40km、 60km60km、 80km 80km、 100km 100km、 120km 120km、 140km 140km、末端末端1.1.5 5kmkm、下級母線、下級出口下級母線、下級出口1.51.5kmkm故障初始角：故障初始角：5 5、45 45 、90 90 故障接地電阻：故障接地電阻：0 0 、 100 100 、

28、 300 300 91（四）裝置與試驗 15 高頻載波信號的影響高頻信號并不會造成保護元件啟動，只相當(dāng)于噪聲干擾高頻信號并不會造成保護元件啟動，只相當(dāng)于噪聲干擾 。92（四）裝置與試驗 16 高頻載波信號的影響對于方向元件的正確判別無影響；對于方向元件的正確判別無影響；對于邊界元件，由于高頻信號的疊加，對于邊界元件，由于高頻信號的疊加，使得本來可以判成區(qū)內(nèi)的故障誤判為區(qū)外，使得本來可以判成區(qū)內(nèi)的故障誤判為區(qū)外，靈敏度降低的概率為靈敏度降低的概率為4.07%4.07%（33/81033/810），但可以），但可以保證區(qū)外故障可靠判斷保證區(qū)外故障可靠判斷。93（四）裝置與試驗 17 實時試驗 A

29、暫態(tài)量保護實驗室樣機TBP-LP在線采集暫態(tài)量信號發(fā)生器TSG提供的信號并進行暫態(tài)量保護的實時試驗。 試驗數(shù)據(jù)：一是 來自東北、華中電網(wǎng)EMTP故障仿真二是 來自科匯公司行波測距儀的現(xiàn)場錄波 94（四）裝置與試驗 18 實時試驗 B EMTP仿真 故障仿真條件的變化： (1) 故障或雷電位置；(2) 故障過渡電阻； (3) 故障初始角； (4) 故障類型；(5) 母線結(jié)構(gòu)； (6) 母線對地電容； (7) 故障形式； (8) 斷路器操作； (9) 系統(tǒng)運行方式；(10) 被保護線路的長度95（四）裝置與試驗 19 起動元件實時試驗2, 1=Ws(2)/Ws(1) 1.414(啟動啟動)96（四

30、）裝置與試驗 20 方向元件實時試驗D=Ef/Eb=0.414 30 (故障故障)97（四）裝置與試驗 21 邊界元件實時試驗B/b= (EH/EL)/b=7.06 1.0 (區(qū)內(nèi)區(qū)內(nèi)) emid/emin=1.082.5 emax=eA : Ag98（四）裝置與試驗 22 實時試驗結(jié)果列表 數(shù)據(jù)采樣率 250 kHz， 數(shù)據(jù)窗寬為故障檢測后 2 ms 試驗樣本數(shù)達 16080 整套保護軟件中乘法運算約 34728 次、 加法運算約 31785 次，據(jù)統(tǒng)計，樣機動作時間不超過 5 ms 超高速超高速99（四）裝置與試驗 23 現(xiàn)場實錄數(shù)據(jù)驗 證 科匯公司行波測距儀記錄了科匯公司行波測距儀記錄了19971997年年6 6月月3030日日08:01:3008:01:30在東北在東北500500kVkV電網(wǎng)的董遼線上距離電網(wǎng)的董遼線上距離遼陽變遼陽變128.5128.5kmkm處發(fā)生一起處發(fā)生一起CgCg故障，在遼陽故障，在遼陽變側(cè)記錄下經(jīng)變側(cè)記錄下經(jīng)5 5kHzkHz高通濾波后的三相電流高通濾波后的三相電流行波，數(shù)據(jù)采樣率為行波，數(shù)據(jù)采樣率為781.25781.25kHzkHz。阻波器采阻波器采用的阻塞頻帶為用的阻塞