框架梁、板模板支撐架扣件式計算書

1、 框架梁 板模板支撐架（扣件式）計算書 一、工程概況 1.1本工程采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)，地下三層、地上二十五層，建筑高度75.45m，地下為設(shè)備用房、營業(yè)用房、地下車庫，地上為住宅，結(jié)構(gòu)單元地上最長約57.6m，寬度約為23.4m，設(shè)永久伸縮縫一道。詳見列表： 是三種截面尺寸的框架梁，具體尺寸為：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。 1.2模板支撐體系概況 梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下負一層，結(jié)構(gòu)高度從-0.485m，周圍板厚180mm。梁模板采用18厚

2、多層板，板底支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。梁的支撐體系的選擇嚴格按著品茗軟件計算，考慮施工荷載及混凝土澆注時的壓力，并考慮現(xiàn)場主要材料（木方、鋼管）實際質(zhì)量情況，保守計算。 二、編制依據(jù) 三、施工計劃 3.1 - 2 - 3.2 3.3四、施工工藝及相關(guān)技術(shù)等 4.1框架梁計算選擇 根據(jù)施工圖紙，項目經(jīng)理部集中組織技術(shù)、質(zhì)量、測量部門學習圖紙，做好模板準備前期記錄。通過學習和自審，在熟悉設(shè)計圖紙的同時，重點準備考慮超大結(jié)構(gòu)構(gòu)件及（集中線荷載超過15KN/m）支撐體系的設(shè)計。最后確定有代表性的四道集中線荷載超過15KN/m的框架梁：轉(zhuǎn)換層（-0.450）G軸交9軸至14軸、G軸交27軸至32軸，

3、截面900mm×2000mm；B軸至G軸交5軸及36軸，截面1050mm×1800mm（線荷載超過20KN/m）。 4.2支撐體系及材料選擇 整層支撐體系采用扣件式鋼管滿堂架與頂板的支撐體系形成整體，采用4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm鋼管，雙扣件；。梁底次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用4.8鋼管。梁側(cè)次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用4.8雙鋼管，16對拉螺栓拉結(jié)。梁底、側(cè)模板面板采用15mm木模板。板底次龍骨采用5×10cm方木，主龍骨采用4.8鋼管。截面900mm×2000mm框支梁支撐體系 框支梁模板采用15

4、mm厚木模板，整個支撐采用鋼管式滿堂腳手架支撐 - 3 - 體系，鋼管架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。梁底主龍骨采用4.8鋼管，間距500mm，沿梁長向布置；次龍骨設(shè)置50×100的方木，間距中到中150mm，沿梁寬度方向布置。側(cè)模梁跨度主龍骨采用48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)兩道16的螺栓拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁長度方向設(shè)置16500的螺栓拉結(jié)。側(cè)模采用48鋼管三角撐加固，三角撐間距不大于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm,橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主

5、龍骨上加設(shè)4根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于400mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。 截面1050 ×1800mm框梁支撐體系 框架梁模板采用18mm厚多層板，整個頂板支撐采用碗扣式滿堂紅腳手架支撐體系，碗扣架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。頂板梁底主龍骨采用100×100mm的方木，間距800mm，沿梁長度方向布置；次龍骨采用50×100的方木，沿梁寬布置4道，間距中到中約130mm。側(cè)模梁跨度方向主龍骨采用48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)三道20的螺栓

6、拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁高度方向設(shè)置6道，間距小于300mm。側(cè)模采用48鋼管三角撐加固，三角撐間距小于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm, - 4 - 橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主龍骨上加設(shè)4根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于300mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。 截面900×1600mm框梁支撐體系 框架梁模板采用18mm厚多層板，整個頂板支撐采

7、用碗扣式滿堂紅腳手架支撐體系，碗扣架立桿上設(shè)有可調(diào)頂托。頂板梁底主龍骨采用100×100mm的方木，間距600mm，沿梁長向布置；次龍骨設(shè)置4根50×100的方木，間距小于170mm，沿梁寬度方向布置。側(cè)模梁跨度主龍骨采用48雙鋼管間距500mm，并在梁高度方向加設(shè)三道20的螺栓拉結(jié)，側(cè)模次龍骨采用50×100的方木，梁高度方向設(shè)置5道，間距300mm。側(cè)模采用48鋼管三角撐加固，三角撐間距小于500mm。碗扣架立桿間距900mm×900mm,橫桿步距1200mm，掃地桿距地200mm，自由端不超過400mm。在整體碗扣式滿堂紅支撐的基礎(chǔ)上梁底主龍骨上加

8、設(shè)3根立桿，保證梁底立桿沿梁寬方向間距不大于400mm，且梁底支撐每步都要與整個豎向支撐體系固定牢固，形成整體。梁底的扣件式鋼管節(jié)點連接處采用雙扣件，防止單扣件滑移。具體支設(shè)形式見詳圖。 - 5 - 4.3模板安裝 梁安裝工藝流程 彈出軸線及標高線搭設(shè)梁底支架安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側(cè)模安裝鎖口立管、加固斜管及對拉螺栓復(fù)核梁模尺寸位置并安裝斜撐與相鄰模板連接 （1）梁底模安裝：柱模板拆除后，即放上軸線和水平控制線（50線）,搭設(shè)梁模支撐，安裝梁底模，并按規(guī)定設(shè)計要求起拱。梁底模板按跨度進行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。

9、（2）綁扎梁鋼筋，梁鋼筋綁扎嚴格執(zhí)行鋼筋施工方案?？刂坪幂S線位置及保護層厚度。 （3）安裝梁側(cè)模，并加固牢固，并執(zhí)行本方案中的斜撐規(guī)格及間距要求。 （4）檢查驗收。 4.4模板拆除 （1）主控項目 底模及其支架拆除時的混凝土強度應(yīng)符合設(shè)計及規(guī)范。及時補刷封邊漆。特別是穿梁螺栓打眼處，也應(yīng)刷封邊漆。 （2）一般項目 - 6 - a側(cè)模拆除時的混凝土應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。 b模板拆除時，不應(yīng)對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。 4.5質(zhì)量要求 1.模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力及施工荷載，必須嚴格執(zhí)行施工方案中關(guān)于

10、各種材料質(zhì)量及支撐體系設(shè)計的要求。 2.模板安裝和澆筑混凝土時，應(yīng)對模板及其支架進行觀察和維護。發(fā)生異常情況時立即停止，并采取有效的保護措施。 3.模板的接縫要嚴密，不應(yīng)漏漿。 4.澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈。 5.固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔和預(yù)留洞均不得遺漏，且安裝牢固。 五、施工安全保證措施 - 7 - （1）安全管理 本工程將嚴格按照項目法的施工管理模式、施工管理章程組織施工生產(chǎn)。項目經(jīng)理部由項目領(lǐng)導(dǎo)層、管理層、勞務(wù)分包層三層組成。項目經(jīng)理部由公司授權(quán)管理，按照企業(yè)項目管理體系來運作，建立崗位責任制，明確分工職責，落實施工責任，各崗位各行其職，對重點部位的質(zhì)量及安全進行全面監(jiān)

11、控。 （2）模板支撐體系重要安全要求 1.所有進場材料要進行嚴格的進場檢驗，包括鋼管的壁厚、方木的截 面尺寸、螺栓直徑均要符合要求，不合格材料必須退場。 2.梁底支撐立桿間距和側(cè)面對拉螺栓及斜撐間距要嚴格執(zhí)行本施工方案。 3.鋼管扣件固定連接要牢固，梁底鋼管支撐雙扣件部位要嚴格檢查，執(zhí)行本方案。頂板碗扣架支撐體系要求扣件要鎖死，支撐自由端嚴禁超過400mm。 4.模板支撐體系豎向立桿下部要求墊方木，設(shè)置掃地桿，掃地桿高度距地不超過200mm。 5.頂板梁支設(shè)完畢須經(jīng)項目部內(nèi)部合驗，合格后請監(jiān)理工程師監(jiān)督檢驗。 6.混凝土澆筑要從梁中部向兩端進行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在澆筑過程中項目部

12、和施工隊要派專人進行看護，發(fā)現(xiàn)梁變形或下部支撐鋼管有彎曲現(xiàn)象應(yīng)立即停止?jié)仓?，采取措施?（3）模板支撐體系基本安全要求 1.作業(yè)人員進入施工現(xiàn)場必須戴合格的安全帽，系好下顎帶，鎖緊帶扣。 2.施工現(xiàn)場嚴禁吸煙。 3.登高作業(yè)必須系好安全帶，高掛低用。 4.電鋸、電刨等要做到一機一閘一漏一箱，嚴禁使用一機多用機具。 5.電鋸、電刨等木工機具要有專人負責，持證上崗，嚴禁戴手套操作，嚴禁用竹編板等材料包裹鋸體，分料器要齊全，不得使用倒順開關(guān)。 6.使用手持電動工具必須戴絕緣手套，穿絕緣鞋，嚴禁戴手套使用錘、斧等易脫手工具。 7.圓鋸的鋸盤及傳動部應(yīng)安裝防護罩，并設(shè)有分料器，其長度不小于50cm，厚度

13、大于鋸盤的木料，嚴禁使用圓鋸。 8.支模時注意個人防護，不允許站在不穩(wěn)固的支撐上或沒有固定的木方上施工。 9.支設(shè)梁、板、柱模板模時，應(yīng)先搭設(shè)架體和護身欄，嚴禁在沒有固定的梁、板、柱上行走。 10.搬運木料、板材和柱體時，根據(jù)其重量而定，超重時必須兩人進行，嚴禁從上往下投擲任何物料，無法支搭防護架時要設(shè)水平等網(wǎng)或掛安全帶。 11.使用手鋸時，防止傷手和傷別人，并有防摔落措施，鋸料時必須站在安全可靠處。 - 8 - （4）應(yīng)急救援預(yù)案 六、勞動力計劃 根據(jù)項目總的施工進度計劃和各施工階段的工程量的大小，編制各階段勞動計劃表： - 9 - 注：本計劃為施工高峰計劃，每月的勞動力計劃以工程進度情況及

14、時編制。 七、計算書 （一）KZL12 900*2000梁模板（扣件式）計算書 1、工程屬性 2、荷載設(shè)計 3、模板體系設(shè)計 - 10 - 設(shè)計簡圖如下： 平面圖 - 11 - 立面圖 4、面板驗算 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 12 - (G2k+G3k)×h)+1.4

15、15;0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2×163.85kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×2×162.09kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7&

16、#215;2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×2×151.1kN/m （1）、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.1820.21kN·m Mmax/W0.21×106/375005.56N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(1

17、00×10000×281250)0.121mml/400180/4000.45mm 滿足要求！ （3）、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.184.53kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.1813.16kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×62.

18、09×0.18+1.142×1.76×0.1810.73kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q2l=0.393×51.1×0.183.61kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×51.1×0.1810.51kN R3=0.928 q2l=0.928×51.1×0.188.54kN 5、小梁驗算 小梁類型 小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm) 小梁彈性模量E(N/mm) 小梁截面慣性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 170.67 小梁材料規(guī)格(mm) 小梁抗剪強度設(shè)

19、計值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×80 1.78 42.67 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： - 13 - q1 max4.53+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1， 13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5=13.21kN/m q2，(1.2-0.6)-0.9/2

20、/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/510.55kN/m （1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.1520.29kN·m Mmax/W0.29×106/426706.71N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×13.21×0.45，13.21×0.153.607kN max3Vmax/(2bh0

21、)=3×3.607×1000/(2×40×80)1.69N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ - 14 - （3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)0.17mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)10.55×1504/(8×9350×1706700)0.04mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ （4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載

22、能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×13.21×0.45，0.393×13.21×0.45+13.21×0.156.79kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R63.23kN，R2R56.79kN，R3R45.54kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.55×0.45，0.393×10.55×0.45+10.55×0.155.43kN 同理可得，梁底支撐

23、小梁所受最大支座反力依次為R1R62.76kN，R2R55.43kN，R3R44.41kN 6、主梁驗算 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： - 15 - （1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.25×106/508049.25N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.569kN max2Vmax/A=2×3.569×1000/48914.6N/mm2125N/mm2 滿足要求！ - 16 - （3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max

24、0.14mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ （4）、扣件抗滑計算 RmaxR1,R42.88kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R2.88kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 7、立柱驗算 鋼管類型 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 抗壓強度設(shè)計值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面積A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.68

25、 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2 max2.88+0.9max1.2×1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，12.68， 2.88+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.912.6

26、8kN - 17 - fN/(A)12.68×103/(0.68×384)48.55N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 8、可調(diào)托座驗算 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×212.68kNN30kN 滿足要求！ 二、KZL13(900*1600)梁模板（扣件式）計算書 1、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁側(cè)樓板厚度(mm) KZL13(900*1600) 新澆混凝土梁計算跨度(m) 900×1600 180 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)

27、6.8 4.4 2、荷載設(shè)計 - 18 - 3、模板體系設(shè)計 設(shè)計簡圖如下： - 19 - 平面圖 - 20 - 立面圖 4、面板驗算 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 21 - (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×

28、(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2×151.46kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.6×149.69kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G

29、1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.6×140.9kN/m （1）、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107×49.69×0.222+0.121×1.76×0.2220.26kN·m Mmax/W0.26×106/375006.89N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×2254/(100×10000×28125

30、0)0.236mml/400225/4000.56mm 滿足要求！ （3）、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.22+0.446×1.76×0.224.57kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.22+1.223×1.76×0.2213.27kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.22+1.142×

31、1.76×0.2210.83kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q2l=0.393×40.9×0.223.62kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×40.9×0.2210.52kN R3=0.928 q2l=0.928×40.9×0.228.54kN 5、小梁驗算 小梁類型 小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm) 小梁彈性模量E(N/mm) 小梁截面慣性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 170.67 小梁材料規(guī)格(mm) 小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32

32、40×80 1.78 42.67 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： - 22 - q1 max4.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/4+0.5×(1.6-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1， 13.27+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/4=13.32kN/m q2，(1.2-0.6)-0.9/2/2×1，10.52+(0.3-0

33、.1)×0.9/410.56kN/m （1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×13.32×0.452，0.5×13.32×0.0220.29kN·m Mmax/W0.29×106/426706.76N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×13.32×0.45，13.32×0.023.638kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.638×10

34、00/(2×40×80)1.71N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ - 23 - （3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×10.56×4504/(100×9350×1706700)0.17mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)10.56×254/(8×9350×1706700)0mml/40025/4000.06mm 滿足要求！ （4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.3

35、93q1l1+q1l2max1.143×13.32×0.45，0.393×13.32×0.45+13.32×0.026.85kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.09kN，R2R46.85kN，R35.6kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×10.56×0.45，0.393×10.56×0.45+10.56×0.025.43kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R52.6kN，R2R45.4

36、3kN，R34.42kN 6、主梁驗算 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： - 24 - （1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.154×106/412037.46N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.199kN max2Vmax/A=2×4.199×1000/38421.87N/mm2125N/mm2 滿足要求！ - 25 - （3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.05mml/400400/4001mm 滿足要求！ （4）

37、、扣件抗滑計算 RmaxR1,R41.56kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R1.56kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 7、立柱驗算 鋼管類型 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 抗壓強度設(shè)計值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面積A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.68 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2 max

38、1.56+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，11.2，11.2， 1.56+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×

39、;0.911.2kN - 26 - fN/(A)11.2×103/(0.68×384)42.88N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 8、可調(diào)托座驗算 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×211.2kNN30kN 滿足要求！ 三、KZL2(1050*1800)梁模板（扣件式）計算書 1、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁側(cè)樓板厚度(mm) KZL2(1050*1800) 新澆混凝土梁計算跨度(m) 1050×1800 180 新澆混凝土結(jié)構(gòu)

40、層高(m) 7.9 4.4 2、荷載設(shè)計 - 27 - 3、模板體系設(shè)計 設(shè)計簡圖如下： - 28 - 平面圖 - 29 - 立面圖 4、面板驗算 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 30 - (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2

41、×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2×157.65kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.8×155.89kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/

42、m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.8×146kN/m （1）、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107×55.89×0.152+0.121×1.76×0.1520.13kN·m Mmax/W0.13×106/375003.46N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1504/(100×10000×281

43、250)0.052mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ （3）、支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.15+0.446×1.76×0.153.41kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.15+1.223×1.76×0.159.91kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.15+1.142×

44、;1.76×0.158.08kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 q2l=0.393×46×0.152.71kN R2=R4=1.143 q2l=1.143×46×0.157.89kN R3=0.928 q2l=0.928×46×0.156.4kN 5、小梁驗算 小梁類型 小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm) 小梁彈性模量E(N/mm) 小梁截面慣性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 256 小梁材料規(guī)格(mm) 小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3260×80

45、1.78 64 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： - 31 - q1 max3.41+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.05/7+0.5×(1.8-0.18)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4× 1，(1.4-0.7)-1.05/2/2×1， 9.91+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.05/7=9.94kN/m q2，(1.4-0.7)-1.05/2/2×1，7.89+(0.3-0.1)×1.0

46、5/77.92kN/m （1）、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×9.94×0.452，0.5×9.94×0.1220.22kN·m Mmax/W0.22×106/640003.37N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×9.94×0.45，9.94×0.122.716kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.716×1000/(2×60

47、15;80)0.85N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ - 32 - （3）、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×7.92×4504/(100×9350×2560000)0.09mml/400 450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)7.92×1254/(8×9350×2560000)0.01mml/400125/4000.31mm 滿足要求！ （4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2m

48、ax1.143×9.94×0.45，0.393×9.94×0.45+9.94×0.125.11kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R82.59kN，R2R75.11kN，R3R4R5R64.18kN 正常使用極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×7.92×0.45，0.393×7.92×0.45+7.92×0.124.07kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R82.23kN，R2R74.07kN，R3R4R5

49、R63.31kN 6、主梁驗算 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： - 33 - （1）、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.267×106/412064.76N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.854kN max2Vmax/A=2×2.854×1000/38414.86N/mm2125N/mm2 滿足要求！ - 34 - （3）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.14mml/400466.67/4001.17mm 滿足要求！ （

50、4）、扣件抗滑計算 RmaxR1,R42.01kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R2.01kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 7、立柱驗算 鋼管類型 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 抗壓強度設(shè)計值f(N/mm) 248×2.7 16 205 立柱截面面積A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32384 4.12 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.68 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2 m

51、ax2.01+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+0.7-1.05/2)/2×0.9，14.07，14.07，2.01+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1×(0.9+1.4-0.7-1.05/2)/2

52、×0.914.07kN - 35 - fN/(A)14.07×103/(0.68×384)53.87N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 8、可調(diào)托座驗算 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×214.07kNN30kN 滿足要求！ 四、板模板（扣件式）計算書 1、工程屬性 2、荷載設(shè)計 - 36 - 3、模板體系設(shè)計 設(shè)計簡圖如下： - 37 - 模板設(shè)計平面圖 - 38 - 模板設(shè)計剖面圖(樓板長向) 模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向) 4、面板驗算 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.

53、2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 （1）、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ - 39 - (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1

54、.1+24)×0.18)+1.4×2.5， 1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5 ×1=8.14kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/21.57kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.14×0.12/8，0.11×0.12/8+1.57

55、15;0.1/4= 0.04kN·m Mmax/W0.04×106/375001.05N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)5×4.62×1004/(384×10000×281250)0mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 5、小梁驗算 小梁類型 小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm) 小梁彈性模量E(N/mm) 小梁截面慣性矩I(cm)

56、422方木 15.44 9350 204.71 小梁材料規(guī)格(mm) 小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240× 85 1.78 48.17 因B/lb取整4200/800取整5，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm， 因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： - 40 - （1）、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)

57、15;0.18)+1.4×2.5， 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5×0.10.84kN/m 因此，q1靜0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.10.52kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.10.31kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.0

58、77×0.52×0.82+0.1×0.31×0.820.05kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.10.03kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.03×0.82+0.21×3.15×0.80.53kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.84

59、5;0.12/2，0.03×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.05，0.53，0.320.53kN·m Mmax/W0.53×106/4817011.02N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.607×0.52×0.8+0.62×0.31×0.80.41kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.03×0.8+0.681×3.152.16kN V