第八章 ,機械零件

1、 機械可靠性設(shè)計仍然以常規(guī)機械設(shè)計的設(shè)計原理、準則、計算方法及其計算公式為基礎(chǔ)，只是在進行可靠性設(shè)計時是將這些公式中的設(shè)計變量作為服從某種分布規(guī)律的隨機變量，并運用概率論與數(shù)理統(tǒng)計方法和強度理論，推導(dǎo)出在給定的設(shè)計條件下零件具有一定可靠度的計算公式。 在機械可靠性設(shè)計中，并不是所有的零部件都要設(shè)計的具有很高的可靠度，也不是所有的零部件都要求有同樣的可靠性指標。而是應(yīng)當根據(jù)不同的情況，根據(jù)具體的設(shè)計要求和該零部件在整個機械系統(tǒng)中的重要程度，提出不同的可靠度要求。表8-1 機械產(chǎn)品故障后果及其可靠度螺栓連接是機械靜連接中可拆連接的一種，其螺栓連接是機械靜連接中可拆連接的一種，其應(yīng)用非常廣泛。從載荷

2、作用力而言，有拉伸載荷和應(yīng)用非常廣泛。從載荷作用力而言，有拉伸載荷和剪切載荷。對于受拉螺栓，其主要失效形式是剪切載荷。對于受拉螺栓，其主要失效形式是螺栓螺栓螺紋部分發(fā)生斷裂螺紋部分發(fā)生斷裂，因而其設(shè)計準則是保證螺栓的，因而其設(shè)計準則是保證螺栓的靜力或疲勞拉伸強度；對于受剪螺栓，其主要失效靜力或疲勞拉伸強度；對于受剪螺栓，其主要失效形式是形式是螺栓桿和孔壁的貼合面上出現(xiàn)壓潰或螺栓桿螺栓桿和孔壁的貼合面上出現(xiàn)壓潰或螺栓桿被剪斷被剪斷，其設(shè)計準則是保證連接的擠壓強度和螺栓，其設(shè)計準則是保證連接的擠壓強度和螺栓的剪切強度，其中連接的擠壓強度對連接的可靠性的剪切強度，其中連接的擠壓強度對連接的可靠性起決

3、定性作用。起決定性作用。設(shè)拉應(yīng)力設(shè)拉應(yīng)力S S沿螺栓橫截面均勻分布，沿螺栓橫截面均勻分布，失效模式為螺紋失效模式為螺紋部分的塑性變形和斷裂部分的塑性變形和斷裂，則可靠性設(shè)計準則為：，則可靠性設(shè)計準則為：)()0(tRSP可靠性設(shè)計內(nèi)容有：可靠性設(shè)計內(nèi)容有：（1 1）已知軸向靜載荷、材料及可靠度指標，求螺栓）已知軸向靜載荷、材料及可靠度指標，求螺栓直徑及其公差；直徑及其公差；（2 2）進行可靠度對幾何尺寸（螺栓直徑）變化的敏）進行可靠度對幾何尺寸（螺栓直徑）變化的敏感度分析。感度分析。 松螺栓在工作中僅受拉力F，常規(guī)設(shè)計給出的螺紋部分的強度條件是：進行可靠性設(shè)計時，上式中的進行可靠性設(shè)計時，上式

4、中的 是相互獨立的隨是相互獨立的隨機變量，均呈正態(tài)分布。當變異系數(shù)不大時應(yīng)力亦近似呈機變量，均呈正態(tài)分布。當變異系數(shù)不大時應(yīng)力亦近似呈正態(tài)分布，其均值及標準差分別為：正態(tài)分布，其均值及標準差分別為：42SdFSccdF，2222414ccdcSdFddFc2222222444FdFcdcSCCSFddFcc 試驗表明，在軸向靜載荷作用下螺栓強度的分布規(guī)律試驗表明，在軸向靜載荷作用下螺栓強度的分布規(guī)律亦近正態(tài)分布，因螺栓拉伸應(yīng)力和抗拉強度均為正態(tài)分布，亦近正態(tài)分布，因螺栓拉伸應(yīng)力和抗拉強度均為正態(tài)分布，故其可靠性指標計算式為故其可靠性指標計算式為：查正態(tài)分布表可得到可靠度值查正態(tài)分布表可得到可靠

5、度值R(t)R(t)。22SSRZ 緊螺栓連接裝配時，螺母需要擰緊，在擰緊力矩作用緊螺栓連接裝配時，螺母需要擰緊，在擰緊力矩作用下，螺栓除受預(yù)緊力的拉伸而產(chǎn)生拉伸應(yīng)力外，還受螺紋下，螺栓除受預(yù)緊力的拉伸而產(chǎn)生拉伸應(yīng)力外，還受螺紋摩擦力矩的扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，使摩擦力矩的扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，使螺栓處于拉伸與扭螺栓處于拉伸與扭轉(zhuǎn)復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下轉(zhuǎn)復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下。在緊螺栓連接中螺栓受預(yù)緊力和軸向。在緊螺栓連接中螺栓受預(yù)緊力和軸向工作拉力作用的情形比較常見，因而也是最重要的一種。工作拉力作用的情形比較常見，因而也是最重要的一種。常規(guī)設(shè)計時螺栓危險截面的強度條件為：常規(guī)設(shè)計時螺栓危險截面的強度條件為：

6、43 . 122cdFS3 . 142Fdc或 分析螺栓連接的受力和變形關(guān)系得知，螺栓的總拉力 和預(yù)緊力 、工作拉力 、殘余預(yù)緊力 、螺栓剛度 及被連接件剛度 有關(guān)，其關(guān)系式為： 2F0FFbC1FmCFCCCFFFFmbb012式中， 為螺栓的相對剛度； 為螺栓危險截面的直徑（mm）； 為螺栓材料的許用拉應(yīng)力（MPa） mbbCCCcd 緊螺栓連接裝配時，螺母需要擰緊，在擰緊力矩作用下，螺栓除受預(yù)緊力的拉伸而產(chǎn)生拉伸應(yīng)力外，還受螺紋摩擦力矩的扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，使螺栓處于拉伸與扭轉(zhuǎn)復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下。在緊螺栓連接中螺栓受預(yù)緊力和軸向工作拉力作用的情形比較常見，因而也是最重要的一種。常規(guī)設(shè)計時螺

7、栓危險截面的強度條件為：43 . 122cdFS3 . 142Fdc或 對于受軸向變載荷的緊螺栓連接（如內(nèi)燃機汽缸蓋螺栓連接接等），除按靜強度計算外，還應(yīng)校核其疲勞強度。受變載荷的緊螺栓連接的主要失效形式是螺栓的疲勞斷裂。應(yīng)力幅及應(yīng)力集中是導(dǎo)致螺栓疲勞斷裂的主要原因。螺栓連接的疲勞試驗證明，螺栓的疲勞壽命服從對數(shù)正態(tài)分布。螺栓的疲勞極限應(yīng)力幅值可按下式確定：ka lim1lim式中， 為光滑試件的拉伸疲勞極限； 為尺寸系數(shù)； 為螺紋牙受力不均勻系數(shù)，可取為1.51.6； 為制造工藝系數(shù)，對于鋼制滾壓螺紋取1.21.3，對于切削螺紋取1.0； 為有效應(yīng)力集中系數(shù)；lim1k 如圖8-1所示，當工

8、作拉力在0F之間變化時，螺栓所受的總拉力將在 之間變化。20 FF此時螺栓危險截面的最大拉應(yīng)力為：22max4cdFS最小拉應(yīng)力（注意此時螺栓中的應(yīng)力變化規(guī)律是 保持不變）為：應(yīng)力幅為：20min4cdFS2minmax22cmbbadFCCCSSS緊螺栓聯(lián)接可靠性設(shè)計的步驟如下：（1）確定設(shè)計準則： 確定載荷分布、動態(tài)應(yīng)力集中系數(shù)和幾何尺寸等因素的變異性，通常第一個選擇是正態(tài)分布。設(shè)計準則為：（2）選擇螺栓材料，確定其強度分布，求其均值和標準差。（3）確定螺栓的應(yīng)力分布，求出應(yīng)力的均值和標準差。（4）應(yīng)用聯(lián)結(jié)方程，確定螺栓直徑。)()0(tRSP 剪應(yīng)力的變準差 及變異系數(shù) 分別為：C212

9、2322221222284djFdFjndFnddFjj22)2(cFCCCj 受剪螺栓連接的設(shè)計，通常對預(yù)緊力即摩擦力的影響忽略不計，且認為有關(guān)設(shè)計變量均為獨立的隨機變量，并呈正態(tài)分布。按螺栓桿受剪切設(shè)計準則：（1）確定螺栓的剪切應(yīng)力分布設(shè)螺栓的桿部直徑為d，單個螺栓的剪力為 ，剪切面數(shù)目為n，則剪應(yīng)力為：jFndFj24因為 及d為獨立的隨機變量，故剪應(yīng)力的均值 可表達為：jFndFj24（2）選擇螺栓材料、確定其強度分布受剪切或擠壓的螺栓，通常選用A3，35，45及40Cr等鋼材制造。剪切強度極限 近似于正態(tài)分布，剪切屈服極限 可按拉伸屈服極限 進行換算： 或（3）用聯(lián)結(jié)方程求解螺栓桿部

10、直徑或可靠度bssss)6 . 05 . 0(ss577. 0可靠性設(shè)計準則：（1）設(shè)擠壓應(yīng)力沿螺栓桿部與孔壁的擠壓表面均勻分布。若螺栓桿部直徑為d，螺栓桿部與孔壁擠壓面的最小高度為h，擠壓載荷為 ，則擠壓應(yīng)力為：jFdhFSjj 若把h看成常數(shù)，則擠壓應(yīng)力的均值、變異系數(shù)及標準差分別為：hdFjSj22dFSCCCjjjjjSSSC也可先找出h與d之間的關(guān)系，例如取h=kd，則擠壓應(yīng)力的均值及標準差為：（2）選擇螺栓及被連接件材料當被連接件材料的強度較低時，被連接件孔壁被擠壞往往是主要失效模式。（3）用聯(lián)結(jié)方程求出螺栓直徑d或可靠度2dkFjSj4222222)()(12ddFkjjFdjS

11、 由于對受剪螺栓聯(lián)接不考慮預(yù)緊力和摩擦力的影響，因此，其剪切面的應(yīng)力循環(huán)特性由外載荷的變化特性決定。通常將不變符號的變載荷引起的剪切應(yīng)力看成是脈動循環(huán)應(yīng)力；將變符號的變載荷引起的剪切應(yīng)力看成是對稱循環(huán)應(yīng)力，以簡化計算，也使偏于安全。若需精確計算時，則按呈分布狀態(tài)的疲勞極限線圖進行，以計算出應(yīng)力循環(huán)不對稱系數(shù)r時的疲勞強度的可靠度。 設(shè)計時先要計算出最大剪力的極限值： 和 ，并求出其標準差 及變異系數(shù) ：maxjFminjFjFjFC6minmaxjjFFFj 從而可以求出相應(yīng)剪應(yīng)力的極限值 ， ，和剪應(yīng)力幅 ，平均剪應(yīng)力 及不對稱系數(shù)r。同時可以求出剪應(yīng)力的均值、標準差及變異系數(shù)。 常用鋼材的

12、剪切或扭轉(zhuǎn)疲勞極限為：jFFFCjjmaxminam11577. 010034. 01202 . 011bb合金結(jié)構(gòu)鋼：碳素結(jié)構(gòu)鋼：其中在齒輪的可靠性設(shè)計中，判斷齒輪失效的基本準則與常規(guī)設(shè)計是一致的。如果能夠通過對實際工作的齒輪進行試驗，取得工作應(yīng)力、強度的極限的分布規(guī)律，則根據(jù)應(yīng)力、強度干涉理論推導(dǎo)出齒輪可靠性設(shè)計的表達式，是最為理想的方法。但是，由于影響齒輪工作的應(yīng)力和強度極限的因素很多，加之齒輪的工作壽命又較長，往往很難用實際工作的齒輪進行試驗并取得數(shù)據(jù)。所以，在目前缺少統(tǒng)計數(shù)據(jù)的情況下，仍是將常規(guī)設(shè)計公式中的設(shè)計參數(shù)作為隨機變量，將由手冊中查出數(shù)據(jù)按統(tǒng)計量處理，進行可靠性設(shè)計。這樣，所

13、設(shè)計的齒輪參數(shù)一般來說也是偏于安全的，所提供的可靠性信息還是很有實用意義的。齒面的疲勞點蝕是閉式軟齒輪常見的失效形式，它主要是由于表面接觸強度不足而產(chǎn)生的，是齒面疲勞損傷的現(xiàn)象之一。齒面上最初出現(xiàn)的點蝕僅為針尖大小的麻點，如工作條件未加改善，麻點就會逐漸擴大，甚至數(shù)點連成一片，最后形成了明顯的齒面損傷。 現(xiàn)行的齒輪傳動設(shè)計方法主要包括兩方面的內(nèi)容，既要保證齒面有足夠的接觸強度，又要使齒根有足夠的彎曲強度。1）齒面接觸工作應(yīng)力參數(shù)的分布常規(guī)設(shè)計時齒面接觸工作應(yīng)力的計算公式為：11HHHVAtEHHKKKKiibdFZZZZ計算接觸應(yīng)力的變異系數(shù)為：212222222)(41HHVAtEHKKKK

14、FZHMCCCCCCCC2）齒面接觸疲勞強度參數(shù)的分布 齒面的計算接觸疲勞強度極限可表達為： 變異系數(shù)為：XLWVRNHJHZZZZZZlimlim212222222limlimXWLVRNHJHZZZZZZCCCCCCCC將上面已確定的各變異系數(shù)值代入上式可得：212)0032. 0(limlimHJHCC 可齒面接觸疲勞強度求出均值 及變異系數(shù) ，則計算接觸疲勞強度極限的標準差為：JHJHJHClimlimlimJH limJHClim3）齒面疲勞強度的可靠性系數(shù) 當工作應(yīng)力和強度極限均服從對數(shù)正態(tài)分布時，可靠度系數(shù)為：當 、 時，為了安全起見可以按安全系數(shù)服從正態(tài)分布模型計算可靠度，可靠

15、度系數(shù)為：nHJHRCSzlnlnlim10. 0limJHC10. 0HSCRnRRnCnz1根據(jù) 值，由正態(tài)分布表可查得可靠度 。Rz)(tR3）齒輪抗彎疲勞強度的可靠性設(shè)計 若齒面接觸應(yīng)力為其它分布，則可按等效正態(tài)分布法求解可靠度。應(yīng)力均值為上式與常規(guī)設(shè)計時齒面接觸工作應(yīng)力的計算公式聯(lián)立求解得：)exp(limRnJHHzCS2lim1)exp(JHRntzCKFbd取齒寬系數(shù) ，得1dbddtJHRnKFzCdlim1)exp(在齒輪傳動中，由于輪齒受載時，齒根處產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力最大，再加上齒根過渡部分的截面突變及加工刀痕等引起的應(yīng)力集中作用，當輪齒重復(fù)受載后，齒根處就會產(chǎn)生疲勞裂紋，裂

16、紋逐漸擴展，最終致使輪齒疲勞折斷。齒根折斷是其極限狀態(tài)，是非正常故障。常規(guī)設(shè)計時齒根彎曲工作應(yīng)力的計算公式為：1）齒根彎曲工作應(yīng)力參數(shù)的分布）齒根彎曲工作應(yīng)力參數(shù)的分布YYYYbmKKKKFSaFanFFVAtF彎曲工作應(yīng)力的均值為：YYYYbmKKKKFSaFanFFVAtF 彎曲工作應(yīng)力的綜合變異系數(shù)為： 可簡化為：令 ， ，則 彎曲工作應(yīng)力表示為：2122222222SaFaFFVAtFYYKKKKFFMCCCCCCCCC21222007878. 0VAtFKKFCCCCFFVAKKKKK YYYYYSaFaYbmKFntF工作齒輪齒根彎曲疲勞的計算公式為：2）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布

17、）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布均值 及標準差 分別為：xRNSFJFYYYYYlimlimlimFlimF2lnlnlimlimlimlim21exp)(FFFFE212lnlimlim1explimlimFFFFD工作齒輪齒根彎曲疲勞的計算公式為：2）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布均值 及標準差 分別為：xRNSFJFYYYYYlimlimlimFlimF2lnlnlimlimlimlim21exp)(FFFFE212lnlimlim1explimlimFFFFD彎曲疲勞強度極限均值為：2）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布）齒根彎曲疲勞強度參數(shù)的分布 彎曲疲勞強度極限的綜合變

18、異系數(shù)為：xRNSFJFYYYYYlimlim21222222limlimXRNSFJFYYYYYCCCCCCC 則計算彎曲疲勞強度極限的標準差為：JFJFJFClimlimlim當工作應(yīng)力和強度極限均服從對數(shù)正態(tài)分布時，可靠度系數(shù)為：3）齒根彎曲疲勞強度可靠度）齒根彎曲疲勞強度可靠度 當 、 時，為了安全起見可以按安全系數(shù)服從正態(tài)分布模型計算可靠度，可靠度系數(shù)為： 式中nFJFRCzlnlnlim2122limFJFCCCn10. 0limJFC10. 0FCRnRRnCnZ1由齒根彎曲疲勞強度可靠度設(shè)計的可靠性系數(shù)計算公式推算可得：4）齒輪抗彎疲勞強度的可靠性設(shè)計）齒輪抗彎疲勞強度的可靠性

19、設(shè)計其中 ，則給定可靠度，就可求出 值。 上式與彎曲工作應(yīng)力的均值聯(lián)立求解得：)exp(limRnJFFzC)exp(limRnJFntzCbmKFcos11Zmdbnddcos)exp(1limZzCYKFmdJFRntnnm 軸的可靠性設(shè)計程序與常規(guī)設(shè)計類似，一般先按常規(guī)設(shè)計方法根據(jù)扭矩對軸進行初步計算及結(jié)構(gòu)設(shè)計，然后再進行疲勞強度及靜強度的可靠性計算。如果不能滿足規(guī)定的可靠性要求，則采用修改結(jié)構(gòu)或改變材料等方法，直到滿足規(guī)定的可靠性要求為止。軸是組成機器的主要零件之一。軸的功用是：支撐回轉(zhuǎn)零件（例如齒輪、帶輪等）；傳遞運動和動力。 按照承受載荷的不同，軸可分為轉(zhuǎn)軸、心軸和傳動軸三類。 軸

20、的設(shè)計包括結(jié)構(gòu)設(shè)計和工作能力計算兩方面的內(nèi)容。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計是根據(jù)軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝性等方面的要求，合理地確定軸的結(jié)構(gòu)形式和尺寸。軸的工作能力計算指的是軸的強度、剛度和振動穩(wěn)定性等方面的計算。多數(shù)情況下，軸的工作能力主要取決于軸的強度。在進行轉(zhuǎn)軸的疲勞強度可靠性設(shè)計時，通常是先作軸的結(jié)構(gòu)圖；計算軸上的作用力及支撐反力；繪彎矩、轉(zhuǎn)矩圖；確定轉(zhuǎn)軸在危險截面處的應(yīng)力分布及強度分布；當給定可靠度后將有關(guān)數(shù)值代入聯(lián)結(jié)方程求軸徑。也可先按常規(guī)設(shè)計估算軸徑、作轉(zhuǎn)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，計算危險截面的合成應(yīng)力及疲勞極限的分布參量，代入聯(lián)結(jié)方程求可靠度作可靠性預(yù)測。當缺少試驗數(shù)據(jù)時，為了確定危險截面疲勞極

21、限的分布參量，可采近似方法繪制疲勞極限線圖。 心軸只受彎矩作用，不受扭矩作用，應(yīng)按彎曲強度進行設(shè)計。設(shè)心軸承受的彎矩為 ，抗彎截面模量為W，則彎曲應(yīng)力為：),(MMWMMSS),(),(對于實心圓截面軸，有332dW對于空心圓截面軸，有)(1 32403dddW轉(zhuǎn)動心軸，其應(yīng)力一般為對稱循環(huán)變化；固定心軸，其應(yīng)力循環(huán)特性 ，視具體的受力情況而異。設(shè)計時，若缺少具體的實測數(shù)據(jù)，可近似地認為應(yīng)力服從正態(tài)分布。10 r 傳動軸只承受轉(zhuǎn)矩，不承受彎矩，或彎矩很小可忽略不計，因此，應(yīng)按扭轉(zhuǎn)強度進行設(shè)計。汽車萬向節(jié)傳動軸和驅(qū)動橋全浮式半軸都屬于這一類。設(shè)傳動軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為 ，則軸的扭轉(zhuǎn)剪切應(yīng)力的均值 及標

22、準差 分別為：對于空心圓截面軸：),(2TT 316dT223223223)(1633dTdddTd式中，ddd2)(33對于圓管軸： 若將圓管軸的內(nèi)徑 與外徑d之比看成常數(shù)，則有)(1 1643dddTiid2232232243)()()()(11633dTdiddTdddT對于一些重要的傳動軸，還應(yīng)進行扭轉(zhuǎn)剛度的驗算，使軸的扭轉(zhuǎn)角 不超過許用值 。 在轉(zhuǎn)矩T的作用下，軸的扭轉(zhuǎn)角為：GJTl3 .57則單位長度 的扭轉(zhuǎn)角（ ）為： 單位長度扭轉(zhuǎn)角的均值及標準差分別為：)1000(mml m/mGJTl/57300mJGT/5730022GTCCCmC/計算時，轉(zhuǎn)矩的標準差可按T 的允許偏差

23、確定。因轉(zhuǎn)矩T，應(yīng)力 ，材料的強度及扭轉(zhuǎn)角均近似于正態(tài)分布，于是可根據(jù)給定的強度或剛度的可靠性指標，按聯(lián)結(jié)方程解出傳動軸的直徑。計算剛度時，聯(lián)結(jié)方程的形式為： T22RZ軸在載荷作用下，將產(chǎn)生彎曲或扭轉(zhuǎn)變形。若變形量超過允許的限度，就會影響軸上零件的正常工作，甚至?xí)适C器應(yīng)有的工作性能。在設(shè)計有剛度要求的軸時，必須進行剛度的校核計算。軸的彎曲剛度以撓度或偏轉(zhuǎn)角來度量；扭轉(zhuǎn)剛度以扭轉(zhuǎn)角來度量。軸的剛度校核計算通常是計算出軸在受載時的變形量，并控制其不超過允許值。 1）彎曲剛度可靠性設(shè)計常規(guī)設(shè)計剛度條件為：撓度 偏轉(zhuǎn)角 yy 1）彎曲剛度可靠性設(shè)計 在外載荷 的作用下，軸產(chǎn)生彈性彎曲變形，如圖8

24、-6所示。變形后的軸線稱為撓度曲線或彈性曲線。撓度y隨截面位置x而變化的關(guān)系式 稱為撓度曲線方程。在軸的剛度的可靠性設(shè)計中，撓度曲線方程常表示為： )(xfy ),(xIEalFfy 若上式中的各個參數(shù)為相互獨立的隨機變量，則軸的撓度y的均值及標準差為： ),(xIEalFfy 222222222222)()()()()()(xIEalFyxyIyEyaylyFy 1）彎曲剛度可靠性設(shè)計 1）彎曲剛度可靠性設(shè)計 由于擾度曲線方程中的各隨機變量基本上均屬于正態(tài)分布，故撓度y也近似于正態(tài)隨機變量，這樣，若已知撓度的許用值 、均值 及標準差 ，則可利用聯(lián)結(jié)方程求得在給定條件下軸的剛度的可靠度，即 yyyyyRyyyyZ02 2）扭轉(zhuǎn)剛度可靠性設(shè)計 軸的扭轉(zhuǎn)變形用每米長的扭轉(zhuǎn)角來表示。 常規(guī)設(shè)計剛度條件為： 扭轉(zhuǎn)角 57300pGIT可靠性設(shè)計中，設(shè)上式中的各物理量為獨立的隨機變量，則扭轉(zhuǎn)角的均值和標準差分別為： pGIT57300222)()()(pIpGTIGT 滾動軸承的主要失效形式為疲勞點蝕、磨損和塑性變形。滾動軸承的壽命將直接影響著機械的性能。因而，在選擇滾動軸承時，常以基本額定壽命作為計算標準?；绢~定壽命即按一組軸承中10%的軸承發(fā)生點蝕破壞，而90%的軸承不發(fā)生點蝕破壞前的轉(zhuǎn)數(shù)（以 轉(zhuǎn)為單位）或工作小時數(shù)作為軸承