不等跨單層廠房設計

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上一、設計題目工程名稱某兩跨等高金工車間廠房二、設計條件及有關資料2.1該車間為兩跨等高廠房，無天窗，AB跨跨度為24m，BC跨跨度為18m,總長 120m，柱距均為6 m，中間設置一條伸縮縫。2.2根據(jù)工藝要求，AB跨設有2臺30T軟構橋式起重機，工作級別為A5級， BC跨設有2臺10T軟構橋式起重機，工作級別為A5級，軌頂標高10.500 m。 柱頂標高為13.200m。生產(chǎn)過程中無大量煙火、余熱及其它有害氣體產(chǎn)生， 無特殊要求。 2.3建筑構造 （1） 屋面： 二氈三油防水層（加綠豆沙）； 3.0cm厚水泥沙漿找平層； 8.0cm厚水泥沙漿保溫層； 大型屋面板 （

2、2） 墻體：240mm厚雙面清水圍護磚墻，鋼窗寬度為3.6m。（3） 地面：室內外高差為150mm，素混凝土地面。 2.4工程地質及水文地質條件 廠房所在地點基本風壓為0.35KN/m2,地面粗糙度為B類；基本雪壓為 0.25KN/m2；修正后的地基承載力特征值為180KN/m2。2.5相關系數(shù)：活荷載組合值系數(shù)為0.7，風荷載組合值系數(shù)為0.6。2.6選用材料：柱混凝土選C30級，基礎用C20，鋼筋HRB335 。3、 廠房平面布置廠房的平面布置包括確定柱網(wǎng)尺寸、排架柱與定位軸線的關系和設置變形 縫。柱距為6m，橫向定位軸線用、表示，間距取為6m，縱向定位軸線用A、B、C表示，間距取跨度尺寸

3、，即A、B軸線距離為24m，B、C軸線距離為18m。為了布置抗風柱，端柱離開（向內）橫向定位軸線600mm，其余排架柱的形 心與橫向定位軸線重合。 A、B跨的吊車起重量等于30t，B、C跨的吊車起重量等于10t，A、C列 柱均初步采用非封閉結合，初步取連系尺寸D=150mm。 是否采用非封閉結合及連系尺寸取多少，需要根據(jù)吊車架外邊緣與上段柱 內緣 的凈空尺寸B確定。（參見建筑結構設計 附錄A.1）。 假設上柱截面高度為500mm。 對于C列柱，B=750-(260+500-150)=140mm>80mm,滿足要求。 對于A列柱，B=750-(300+500-150)=100mm>8

4、0mm,滿足要求。 對于等高排架，中柱上柱截面形心與縱向定位軸線重合，吊車架外緣與上 柱內緣凈空尺寸能滿足要求。 廠房總長度120m，大于100m，根據(jù)變形縫設置要求應該設置一道變形縫。 根據(jù)題意可將變形縫設置在廠房對稱位置即長60m處。四、結構平面布置圖五、構建選型及布置 構建選型包括屋面板、天溝板、屋架（含屋蓋支撐）、吊車梁、連系梁、基 礎梁、柱間支撐、抗風柱等。5.1屋面構件 屋面板和嵌板屋面板的型號根據(jù)外加屋面均布面荷載（不含屋面自重且該屋面為不上人屋面）的設 計值，查92（03）G410-1。當屋架斜長不是屋面板寬1.5m的整數(shù)倍時，需要布置嵌板。嵌板查92（03）G410-2.采用

5、預應力混凝土屋面板，查建筑結構設計書后附表C.1，中部選用Y-WB-4，端部選用Y-WB-4S，板自重1.40KN/m²。 嵌板采用鋼筋混凝土板， 查建筑結構設計書后附表C.2，中部選用Y-KWB-2。 端部選用KWB-2S。板自重1.70KN/m²。 天溝板 當屋面板采用有組織派水時，需要布置天溝。對于多跨，內側采用內天溝，外側采 用外天溝。 天溝的型號根據(jù)外加均布線荷載設計值查92（03）G410-3。計算天溝的積水荷載時。 按天溝的最大深度確定。在落水管位置的天溝板需要開洞，分左端開洞和右端開洞， 分別用“a”、“b”表示，廠房端部有端壁的天溝板用“sa”，“sb”表

6、示。本例在、 、軸線外設置落水管。 查建筑結構設計書后附表C.3，一般外天溝板選用TGB77-1，開洞天溝板選用 TGB77-1a或TGB77-1b，端部位TGB77-1sa，或TGB77-1sb,自重2.24KN/m²。 同理查表可得，一般內天溝板選用TGB662-1，開洞天溝板選用TGB62-1a或TGB62-1b， 端部為TGB62-1sa或TGB62-1sb，自重2.02KN/m²。5.2屋架及支撐 屋架型號根據(jù)屋面荷載設計值，天窗類別，懸掛吊車情況及檐口形狀選定。 本例跨 度較大故選用預應力折線型屋架，查95（03）G414。 本例不設天窗，由建筑結構設計書后附表

7、D.1.1，代號為a。檐口形狀為一端外 天溝，一端內天溝，代號為D。 18m跨采用預應力混凝土屋架，中間選用YWJ18-5-Da，兩端選用YWJ-18-1Da，自 重68.2KN。 24m跨采用預應力混凝土屋架，中間選用YWJ24-5-Da，兩端選用YWJ24-5 -Da，自 重106.8KN。5.3吊車梁 吊車梁型號根據(jù)吊車的額定起重量，吊車的跨距（Lk=L-2）以及吊車的載荷狀態(tài) 選定。其中，鋼筋混凝土吊車梁可查95（03）G323，先張法預應力混凝土吊車梁可 查95（03）G425，后張法預應力混凝土吊車梁可查95（03）G426。 對于18m跨，吊車起重重量為10t，中級載荷狀態(tài)，Lk

8、=18-2×0.75=16.5m，采用鋼 筋混凝土吊車梁，查建筑結構設計書后附表B.2，中間跨采用DLZ-11Z，邊跨采 用DLZ-11B，梁高1200mm，自重40.8KN。 對于24m跨，吊車起重重量為30t，中級載荷狀態(tài)，Lk=24-2x0.75=22.5m，采用鋼 筋混凝土吊車梁，查建筑結構設計書后附表B.2，中間跨采用DLZ-7Z，邊跨采 用DLZ-7B，梁高1200mm,自重28.2KN。5.4基礎梁 基礎梁型號根據(jù)跨度，墻體高度，有無門窗洞等查93（03）G320。 墻厚240mm，突出于柱外。 查建筑結構設計書后附表G.1，縱墻中間選用JL-3， 縱墻邊跨選用JL-1

9、5，山墻6m柱距選用JL-14。5.5柱間支撐 根據(jù)規(guī)范廠房跨度在18m以上或柱高8m以上應設柱間支撐，并應布置在變形縫左右 6米區(qū)段中。5.6抗風柱 抗風柱下柱采用工字形截面，上柱采用矩形截面。抗風柱的布置需考慮基礎梁的最 大跨度。18m跨、24m跨的抗風柱沿山墻等距離布置，間距為6m。6、 排架結構分析6.1計算簡圖 對于沒有抽柱的單層廠房，計算單元可以取一個柱距，即6m。排架跨度取廠房的跨度。上柱高度等于柱頂標高減去牛腿頂標高。下柱高度取牛腿頂標高減去基礎頂面標高，一般低于地面不少于50mm，對于邊柱，由于基礎頂面還需放置預制基礎梁，所以排架柱基礎頂面一般不低于地面500mm。本例中排架

10、柱頂面低于室外地平550mm。 （1） 確定柱子各段高度基頂標高為-0.700m，故柱總高為H=13.2+0.7=13.9m；上段柱高HU=13.9-9.3=3.9m；下段柱高Hl=13.9-3.9=10.0m。 （2） 確定柱截面尺寸由混凝土結構設計表2-8廠房柱截面形式和尺寸參考表得邊柱： 上柱 矩形 b=500mm，h=600 mm。 下柱 工字形 b=500mm，h=1000mm。中柱： 上柱 矩形 b=500mm，h=600 mm。 下柱 工字形 b=500mm，h=1200mm。 （3） 計算柱截面幾何尺寸 各住截面的幾何特征見下表。計算參數(shù)柱號截面尺寸/mm面積/103mm2慣性

11、矩/106mm4A上柱矩 500×500 250 5208下柱工 500×1000 ×200 270 35270 B上柱矩 500×600 300 9000下柱工500×1200 ×200 290 564036.2荷載計算 排架的荷載包括恒荷載、屋面活荷載、吊車荷載和風荷載。荷載均計算其標準值。 （1）永久荷載 永久荷載包括屋蓋荷載、上柱自重、下柱自重、吊車梁及軌道自重。 屋蓋自重P1 面荷載： 二氈三油防水層（加綠豆沙） 0.35KN/m² 30mm厚水泥砂漿找平層 0.02×30KN/m2 = 0.60KN/m

12、² 80mm厚水泥砂漿保溫層 0.08×20KN/m2 = 1.60KN/m² 屋面板自重 1.40KN/m² 屋面板灌縫 0.10KN/m² 鋼支撐 0.05KN/m²小 計 4.10KN/m²外天溝板線荷載： 找坡層 1.50×0.77 = 1.16KN/m 防水層、找平層等 2.55×0.77 = 1.96KN/m TGB77-1自重 2.24KN/m小 計 5.36KN/m內天溝板線荷載： 找坡層 1.50×0.62 = 0.93KN/m 防水層、找平層等 2.55×0.62

13、= 1.58KN/m TGB77-1自重 2.02KN/m小 計 4.53KN/m集中荷載： 18m跨屋架自重 68.20KN 24m跨屋架自重 106.80KN屋架作用在柱頂?shù)暮愫奢d設計值：A列柱： F1A=1.2×（4.10×6×24×0.55.36×60.5×106.8）= 456.9KNB列柱： 24m跨傳來 F1B=1.2×（4.10×6×24×0.54.53×60.5×106.8）= 450.9KN 18m跨傳來 F1B=1.2×（4.10×6

14、×18×0.54.53×60.5×68.2）= 399.2KNC列柱： F1C=1.2×（4.10×6×18×0.55.36×60.5×68.2）= 345.2KN F1作用點位置與縱向定位軸線的距離150mm。上柱自重F2A柱： F2A=1.2×（0.5×0.5×25×3.9）= 29.3KNB柱： F2B=1.2×（0.5×0.6×25×3.9）= 35.1KNC柱： F2C=1.2×（0.5×

15、;0.5×25×3.9）= 29.3KN下柱自重F3 下柱大部分截面為工字形，但牛腿部位及插入杯口基礎的部分是矩形截面。假定矩形截面的范圍為自牛腿頂面向下1400mm及基礎頂面以上1100mm。近似忽略牛腿的重量。A柱： F3A=1.2×0.27×(10.01.41.1)×251.0×0.5×25×2.5= 98.30KNB柱： F3B=1.2×0.29×(10.01.41.1)×251.2×0.5×25×2.5= 110.3KNC柱：F3C=1.2

16、15;0.27×(10.01.41.1)×251.0×0.5×25×2.5= 98.30KN吊車梁、軌道、墊層自重F4取軌道及墊層自重為0.8KN/m。A柱： F4A=1.2×（0.8×640.8）= 54.72KNB柱： 24m跨傳來 F4B=1.2×（0.8×640.8）= 54.72KN18m跨傳來 F4B=1.2×（0.8×628.2）=39.60KNC柱： F4C=1.2×（0.8×628.2）=39.60KNF4的作用點離縱向定位軸線的距離為750mm。

17、如下圖所示：、屋面可變荷載 屋面可變荷載F5取屋面均不荷載和雪荷載兩者的較大值0.5KN/m。 A柱： F5A=1.4×(24×6×0.5×0.50.77×6×0.5) = 53.60KN B柱： 24m跨傳來 F5B=1.4×(24×6×0.5×0.50.62×6×0.5) = 53.00KN 18m跨傳來 F5B=1.4×(18×6×0.5×0.50.62×6×0.5) = 40.40KN C柱： F5C=1.4

18、×(18×6×0.5×0.50.77×6×0.5) = 40.03KN F5的作用點同F(xiàn)1（3）、吊車荷載 吊車豎向荷載Dmax,k、Dmin,k 吊車基本尺寸和輪壓起重量Q/t吊車跨度Lk/m吊車橋距B/mm輪距K/mm吊車總重(G+g)/t小車重g/t最大輪壓Pmax/KN最小輪壓Pmin/KN1816.555504400183.9115253022.5615048004211.829070 注：表中最小輪壓Pmin=(G+g+Q)/2-Pmax 吊車豎向荷載Dmax,k，Dmin,k根據(jù)兩臺吊車作用的最不利位置用影響線求出。Dm

19、ax,k， Dmin,k計算簡圖如下。圖中兩臺吊車的最小輪距x=(B1-K1)/2+(B2-K2)/2，對應的輪子 位置影響線高度y1,y2,y3,y4可利用幾何關系求得。如下圖 A、B跨吊車荷載作用下支座反力影響線24m跨兩臺吊車相同，均為10t，F(xiàn)1max=F2max=290KN，F(xiàn)1min=F2min=70KN，計算得y2=(6-4.8)/6=0.2，y3=(6-1.35)/6=0.775，y4=0。Dmax,k=Fy =1.4×0.9×290×(10.20.775)=721.67KNDmin,k=Fminy =1.4×0.9×70

20、15;(10.20.775)=174.20KN18m跨有兩臺10t吊車，吊車計算簡圖如下，同理可求得： B、C跨吊車荷載作用下支座反力影響線 Dmax,k=Fy =1.4×0.9×115×(10.8080.2670.075)=311.5KNDmin,k= Fminy =1.4×0.9×25×(10.8080.2670.075)=67.73KN 吊車橫向水平荷載Tmax,k 24m跨，吊車額定起重量15t<Q<50t，吊車橫向水平荷載系數(shù)=0.1,=0.9 Tmax,k=(G2,KG3,K)y =1.4×0.1&#

21、215;0.9×(300+118)×(10.20.775)=26.0KN Tmax,k的作用點位置在吊車梁頂面。 18m跨，吊車額定起重量1Q10t，吊車橫向水平荷載系數(shù)=0.12,=0.9 Tmax,k=(G2,KG3,K)y =1.4×0.12×0.9×(100+39)×(10.8080.2670.075)=11.3KN Tmax,k的作用點位置在吊車梁頂面。（4）風荷載 該地區(qū)的基本風壓0=0.35KN/m²，地面粗糙度為B類。作用在柱上的均布荷載： 風壓高度變化系數(shù)按柱頂離室外天然地坪的高度13.2+0.15=13.

22、35m取值。查表可知：離地面10m時， µz=1.00，離地面15m時，µz=1.14。用線性插入法求得離室外地坪13.35m的µz=1（1.14-1.00）/（15-10）×（13.35-10）=1.09。同理可知檐口處的µz為1.16。 排架的風壓體型系數(shù)µs，標于例圖2-1單層工業(yè)廠房可不考慮風振系數(shù)，取ßz=1。左吹風： q1=µsµzßz0B=1.4×0.8×1.09×0.35×6=2.56KN/m（) q2=µsµz

23、3;z0B=1.4×0.4×1.09×0.35×6=1.28KN/m（) 作用在柱頂?shù)募酗L荷載Fw h1 =2.4, h2=1.4 作用在柱頂?shù)募酗L荷載Fw由兩部分組成：柱頂至檐口豎直面上的風荷載 Fw1和坡屋面上的風荷載Fw2，其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是傾斜的， 需要計算其水平方向的分力（豎直分力在排架分析中一般不考慮）. 為了簡化，確定風壓高度系數(shù)時，可統(tǒng)一取屋脊高度。 Fw=(µs2-µs1)h1(µs4-µs3)h2×µz0B =1.4×(0.80.4)×

24、;2.4（0.5-0.6）×1.4×1.16×6 =9.34KN。（）右吹風： 迎風面和背風面的q1、q2大小相等，方向相反。 Fw=(µs2-µs1)h1(µs4-µs3)h2×µz0B =1.4×(0.80.4)×2.4（0.5-0.6）×1.4×1.16×6 =9.34KN。（）由于左右吹風荷載相同，可任取其一，此處取左吹風進行排架內力計算。6.3內力計算 在計算簡圖中，上柱的計算軸線取為上柱的截面形心線，下柱的計算軸線取為下柱的截面形心線。下面計算

25、時彎矩和剪力的符號按照下述規(guī)則：彎矩以順時針方向為正，剪力以使構件產(chǎn)生順時針方向轉動趨勢為正；軸力以壓為正。 各柱的抗剪剛度計算結果見下：項目n=Iu/IL=Hu/HC0=3/(1+3(1/n-1)D= C0EcIL /H3i=Di/DiA柱0.14770.2812.6634.93Ec0.276B柱0.15960.2812.6956.50Ec0.448C柱0.14770.2812.6634.93Ec0.276 柱的抗側剛度及剪力分配系數(shù) 、永久荷載作用下 永久荷載下的計算簡圖可以分解為兩部分：作用在柱截面形心的豎向力和偏心力矩.，如下圖，且前者只產(chǎn)生軸力。 屋蓋自重對上柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩

26、為: M1A= 456.9×（0.15-0.10）=22.85KN.m M1B=-(450.9399.2)×0.15=-16.76KN.m M1C=-345.2×(0.15-0.10) =-17.26KN.m 屋蓋自重、上柱自重、吊車梁及軌道自重對下柱截面形心產(chǎn)生的偏心力矩 M2A=-456.9 × 0.25-29.3 ×0.25 +54.3 ×0.4=-99.66KN.m M2B=0+0+(-54.72+39.6) × 0.75=-11.34KN.m M2C=345.2x 0.25+29.3 x 0.25 -39.6

27、15; 0.4=77.79KN.m 偏心力矩作用下，各柱的彎矩和剪力用剪力分配法計算。先在柱頂加上不動鉸支座，利用附錄求出各柱頂不動鉸支座的內力；然后將總的支座反力作用下排架柱頂，根據(jù)剪力分配系數(shù)分配給各柱；最后求出各柱頂?shù)募袅?，得到每根柱的柱頂剪力后，單根柱利用平衡條件求出各截面的彎矩及柱底截面剪力。 ； 在各住柱頂施加虛加水平不動鉸，由下式可得各項反力值及剪力值 ; ; 永久恒載作用下的剪力分配項目nA柱0.14770.2811.931.2222.85-99.66-5.57()0.2764.43()B柱0.15960.2811.901.24-16.76-11.34-3.30()0.4481

28、.31()C柱0.14770.2811.931.22-17.2677.794.43()0.267-5.66()例如對于A柱柱頂截面的彎矩：M1=22.85KN牛腿截面上的彎矩：M1+VAHu=22.854.34×3.9=39.78KN牛腿截面上的彎矩:M2M1+VAHu=-99.66+39.78=-59.87KN柱頂截面的彎矩：M2M1VAH=-99.66+22.854.34×13.9=-16.484KN（2）屋面活荷載作用下的內力分析 屋面活荷載作用下的內力分析方法同屋蓋自重作用下的內力分析。 屋面可變荷載作用下柱的剪力分配項目nA柱0.14770.2811.931.22

29、2.68-13.4-0.80()0.2760.42()B柱0.15960.2811.901.24-1.890-0.26()0.448-0.36()C柱0.14770.2811.931.22-2.05-0.51-0.33()0.267-0.05() (3) 吊車豎向荷載作用下 吊車豎向荷載四種基本情況：(a)、Dmax作用于A柱；(b)、Dmin作用于A柱；(c)、Dmax作用于C柱；(d)、Dmin作用于C柱。如下圖所示。 吊車豎向荷載的計算簡圖可分解成兩部分：作用在下柱截面形心的豎向力和作用在牛腿頂面的偏心力矩。 吊車豎向荷載作用下柱剪力的分配計算項目Dmax作用于A柱A柱1.22288.6

30、725.34()13.680.276-21.56()B柱1.24-174.20-11.66()0.44817.79)C柱1.22000.2763.78()Dmin作用于A柱A柱1.2269.686.12()-42.160.276-17.76()B柱1.24541.25-48.28()0.44829.35()C柱1.22000.276-11.64()Dmax作用于A柱A柱1.2200-6.410.276-1.77()B柱1.2450.804.53()0.448-7.40()C柱1.22-124.6-10.94()0.2769.17()Dmin作用于A柱A柱1.220018.460.2765.09

31、()B柱1.24233.6320.84()0.448-12.57()C柱1.22-27.09-2.38()0.2767.47()（4） 吊車水平荷載作用下 吊車水平荷載作用下有兩種情況：(a)、AB跨作用Tmax；(b)、BC跨作用Tmax，每種情況下的荷載可以反向。 ; 吊車水平荷載下柱剪力的分配計算項目nAB跨作用TmaxA柱0.14770.6422619.69()33.510.276-7.44()B柱0.15960.6472616.82()0.448-1.81)C柱0.1477000.2769.25()BC跨作用TmaxA柱0.14770014.560.2764.02()B柱0.1596

32、0.64711.37.31()0.448-0.79()C柱0.14770.64211.34.21()0.276-3.23() （5） 風荷載作用下的內力分析 風荷載作用下有兩種情況：因本例右吹左風時的荷載值與左吹右風時的荷載值很接近，可利用左吹右風的內力圖。 風荷載作用下柱剪力的分配計算項目nqW左吹右風A柱0.14770.3752.5613.34()9.3429.340.276-5.24()B柱0.15960.374000.44813.15()C柱0.14770.3751.28 6.67()0.276-1.43() 7、 內力組合 7.1. 荷載組合 排架柱截面尺寸符合要求后，一般不需要進行

33、正常使用極限的變形驗算，僅需要進行承載力驗算。承載力計算采用荷載效應的基本組合。 對于排架結構，由可變荷載效應控制的組合可采用簡化規(guī)則，取下列兩種情況中的較大者?！昂爿d”+任意一種“活荷載” S=S+S ， 其中，=1.2, =1.4。 “恒載”+0.9（任意兩種或兩種以上“活荷載”） S=S+0.9，其中，=1.2, =1.4。 排架柱屬于偏心受壓構件，剪力一般不起控制作用（斜截面一般可以滿足要求).最不利內力組合包括： Mmax及其相應的N、V Mmin及其相應的N、V Nmax及其相應的M、V Nmin及其相應的M、V 每一項組合，按一個目標（如彎矩最大）確定可變荷載是否參與組合。需要注

34、意以下幾點：、當組合中包含吊車水平荷載T時必須同時包括吊車豎向荷載D。、由于吊車水平荷載最多考慮兩臺，故AB跨作用Tmax和BC跨作用Tmax只能取一 種，水平荷載可反向。、對于多跨廠房，吊車豎向荷載最多可以考慮四臺，且一跨在某一時刻只能出現(xiàn)一 種情況。、同時考慮多臺吊車時，折減系數(shù)均取0.9。、組合最大軸力和最小軸力時，軸力為0的項也要加進去。盡管這樣做對軸力沒有 影響，但可使彎矩有變化。 7.2.荷載組合 各柱的組合內力如附表專心-專注-專業(yè) A柱內力設計值匯總表 柱號 及 正向內力 荷載 類別 永久 荷載 屋面 荷載 吊車 豎向荷載 吊車水平荷載 風荷載 Dmax作用在 A柱 Dmin作

35、用在 A柱 Dmax作用在 C柱 Dmin作用在 C柱 Tmax作用在 AB跨 Tmax作用在 BC跨 左風 右風 序號 - M39.784.32-84.08-69.26-6.9019.852.1815.680.97-15.31 N48.6253.600000000 - M-59.88-9.08204.59204.59-6.9019.852.1815.680.97-15.31 N540.9253.6721.67721.67000000 - M-16.48-4.88-11.01-11.01-24.6070.7587.7855.88174.47143.5 N639.253.6721.67721.6

36、7000000 V4.340.42-21.56-21.56-1.775.0918.564.0230.34-19.22 A柱內力設計值匯總表 柱號及正向內力截面 內力組合荷載組合恒載+0.9*（任意兩種或兩種以上活荷載）恒載+任意一種活荷載組合項目MN、V組合項目MN、V-+Mmax及相應的N+0.9*（+）76.52534.44+59.63486.2-Mmax及相應的N+0.9*（+）-47.71486.2+-44.3486.2+Nmax及相應的M+0.9*（+）76.52534.44+44.10539.8-Nmax及相應的M+0.9*（+）-47.71486.2+-44.3486.2-+Mm

37、ax及相應的N+0.9*（+）39.241190.42+144.711262.59-Mmax及相應的N+0.9*（+）-86.08589.16+-66.78594.52+Nmax及相應的M+0.9*（+）118.041238.66+144.711262.59-Nmax及相應的M+0.9*（+）-51.11540.92+-66.78540.92-+Mmax及相應的N+0.9*（+）373.22639.252.93+157.99639.234.68-Mmax及相應的N+0.9*（+）-130.04844.22-7.65+-193.66813.4-13.42+Nmax及相應的M+0.9*（+）138

38、.221336.942.02+-27.491360.87-17.22-Nmax及相應的M+0.9*（+）130.38639.219.45+-41.08639.22.57 B柱內力設計值匯總表 柱號 及 正向內力 荷載 類別 永久 荷載 屋面 荷載 吊車 豎向荷載 吊車水平荷載 風荷載 Dmax作用在 A柱 Dmin作用在 A柱 Dmax作用在 C柱 Dmin作用在 C柱 Tmax作用在 AB跨 Tmax作用在 BC跨 左風 右風 序號 -M-11.65-3.2969.38-28.86114.62-49.0210.4851.2951.29-51.29N825.293.400000000 -M-2

39、2.99-3.29-61.2721.94-426.63184.6110.4851.2951.29-51.29N919.593.4174.2067.73721.67311.50000 -M-9.89-6.89116.63-52.06-132.7358.91266.04187.79182.79-182.79N1029.893.4174.2067.73721.67311.50000V1.31-0.3617.79-7.4029.39-12.57-24.1913.1513.21-13.15 B柱內力設計值匯總表 柱號及正向內力截面 內力組合荷載組合恒載+0.9*（任意兩種或兩種以上活荷載）恒載+任意一種

40、活荷載組合項目MN、V組合項目MN、V-+Mmax及相應的N+0.9*（+）159.40825.2+102.97825.2-Mmax及相應的N+0.9*（+）-83.16909.26+-62.94825.2+Nmax及相應的M+0.9*（+）31.55909.26+-14.94918.6-Nmax及相應的M+0.9*（+）72.52825.2+102.97825.2-+Mmax及相應的N+0.9*（+）211.051199.85+161.621231.0-Mmax及相應的N+0.9*（+）-446.651653.06+-449.621641.17+Nmax及相應的M+0.9*（+）-446.6

41、51653.06+-449.621641.17-Nmax及相應的M+0.9*（+）20.211003.56+28.3919.5-+Mmax及相應的N+0.9*（+）499.021186.5850.93+172.91029.814.46-Mmax及相應的N+0.9*（+）-196.041763.3625.06+-192.681029.8-11.84+Nmax及相應的M+0.9*（+）103.891763.3663.17+-142.621751.4730.7-Nmax及相應的M+0.9*（+）148.421113.8612.82+172.91029.814.46 C柱內力設計值匯總表 柱號 及 正

42、向內力 荷載 類別 永久 荷載 屋面 荷載 吊車 豎向荷載 吊車水平荷載 風荷載 Dmax作用在 A柱 Dmin作用在 A柱 Dmax作用在 C柱 Dmin作用在 C柱 Tmax作用在 AB跨 Tmax作用在 BC跨 左風 右風 序號 - M-38.94-2.2614.74-45.4035.7629.1336.080.9615.13-0.97 N374.541.0300000000 - M38.85-2.7714.74-45.40-88.842.042.040.9615.13-0.97 N414.141.0300311.567.7367.73000 - M16.75-3.3252.54-161

43、.82.8676.7476.7481.66143.5-174.47 N512.441.0300311.567.7367.73000 V-5.56-0.053.78-11.649.177.477.478.0719.22-30.34 C柱內力設計值匯總表 柱號及正向內力截面 內力組合荷載組合恒載+0.9*（任意兩種或兩種以上活荷載）恒載+任意一種活荷載組合項目MN、V組合項目MN、V-+Mmax及相應的N+0.9*（+）39.50375.4+-3.18374.5-Mmax及相應的N+0.9*（+）-79.81375.4+-84.34374.5+Nmax及相應的M+0.9*（+）-27.20411.43+-41.2415.53-Nmax及相應的M+0.9*（+）6.80374.5+-24.2374.5-+Mmax及相應的N+0.9*（+）89.37414.1+54.16414.1-Mmax及相應的N+0.9*（+）-43.61731.38+-45.00725