制糖工業(yè)廢水處理工藝設(shè)計

1、精選文檔1 引言中國的淡水資源總量占全球水資源的6%，僅次于巴西、俄羅斯和加拿大，居世界第四位，但人均只有2200立方米，僅為世界平均水平的1/4，在世界上名列121位，是全球13個人均水資源最貧乏的國家之一，是一個干旱缺水嚴峻的國家。到20世紀末，全國600多座城市中，已有400多個城市存在供水不足問題，其中比較嚴峻的缺水城市達110個，全國城市缺水總量為60億立方米。據(jù)監(jiān)測，目前全國多數(shù)城市地下水受到肯定程度的點狀和面狀污染，且有逐年加重的趨勢。日趨嚴峻的水污染不僅降低了水體的使用功能，進一步加劇了水資源短缺的沖突，對中國正在實施的可持續(xù)進展戰(zhàn)略帶來了嚴峻影響，而且還嚴峻威逼到城市居民的飲

2、水平安和人民群眾的健康。所以，對于水的可持續(xù)利用成為國民進展的必要手段，其中對于污水的處理迫在眉睫，更是被提到重要的日程上來。對于關(guān)系到國計民生的食品德業(yè)，制糖產(chǎn)業(yè)始終占據(jù)著不行或缺的重要位置。但是“前門產(chǎn)糖，后門排污”卻給環(huán)境帶來了很大壓力。從工業(yè)角度看，假如按年榨甘蔗3000萬噸計算，全國制糖及其深加工過程中將產(chǎn)生約100萬噸廢糖蜜，約330萬噸蔗渣，約310萬立方米酒精廢液。這樣巨大的數(shù)字表明，假如對這些廢物的處理不準時，排放到地表水體中，將會對我國的水資源產(chǎn)生很大的影響。對制糖廢水進行處理后讓其達標排放，可以大大削減向水體排放的污水量，減輕環(huán)境負擔，實現(xiàn)環(huán)境效益與經(jīng)濟效益的統(tǒng)一1。制糖

3、工業(yè)廢水2是以甜菜或甘蔗為原料制糖過程中排出的廢水，主要來自斜槽廢水、榨糖廢水、蒸餾廢水、地面沖洗水等制糖生產(chǎn)過程和制糖副產(chǎn)品綜合利用過程。我國甘蔗糖廠大多利用制糖生產(chǎn)的副產(chǎn)品糖蜜生產(chǎn)酒精，酒精生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的廢棄物廢醪液為一種色度高（深褐色）、PH低（4.5左右）、污染物濃度高的酸性有機廢水，廢水中一般含有有機物和糖分，COD、BOD很高，是糖廠對水環(huán)境的主要污染源3。2 設(shè)計依據(jù)及原則2.1 設(shè)計依據(jù)2.1.1 工藝設(shè)計主要法律、法規(guī)（1）中華人民共和國水法2002年08月（2）中華人民共和國環(huán)境愛護法1989年12月（3）中華人民共和國水污染防治法1996年05月（4）中華人民共和國大氣

4、污染防治法2000年09月（5）中華人民共和國環(huán)境噪聲污染防治法1996年10月（6）國務(wù)院31號令關(guān)于環(huán)境愛護若干問題的規(guī)定（1996）（7）中華人民共和國固體廢物污染環(huán)境防治法1995年10月2.1.2 工藝設(shè)計主要規(guī)范、標準（1）給水排水設(shè)計手冊（2）其它國家相關(guān)規(guī)范、標準（3）污水綜合排放標準GB8978-1996（4）鼓風曝氣系統(tǒng)設(shè)計規(guī)程CECS97-97（5）室外排水設(shè)計規(guī)范GBJ14-87（1997年版）2.2 設(shè)計原則（1）在污水處理工藝的接受上力求技術(shù)成熟、簡潔有用，保證運行與維護管理的便利性。（2）認真貫徹國家有關(guān)環(huán)境愛護的各項方針政策，嚴格執(zhí)行國家及地方環(huán)保法律法規(guī)，確保

5、經(jīng)處理后的外排污水水質(zhì)達到國家有關(guān)標準要求。（3）污水處理工藝及設(shè)備選擇應(yīng)以排放標準為依據(jù)，選擇工藝設(shè)備要求先進牢靠，效率高，能耗低，操作修理簡潔便利，自動化程度高，能夠降低廢水運行成本。（4）設(shè)計中盡量選用低噪聲的動力設(shè)備，適當實行消聲、減震措施，防止產(chǎn)生噪聲污染。（5）在高程布置上應(yīng)盡量接受立體布局，充分利用地下空間。平面布置上要緊湊，以節(jié)省用地4。3 工藝設(shè)計3.1 設(shè)計范圍及規(guī)模本設(shè)計只包括廢水處理站的處理工藝、設(shè)備選型、及管網(wǎng)的設(shè)計。依據(jù)國內(nèi)同行業(yè)污水來源和特征，本設(shè)計規(guī)模按日最大處理水量Q=6000m3/d設(shè)計。3.2 污水處理站進、出水水質(zhì)3.2.1 進水水質(zhì)污水中主要污染物及指

6、標見表3.1表3.1 主要污染物及指標排放量（m3/d）COD（mg/L）BOD5(mg/L)SS(mg/L)PH6000300015004006-73.2.2 出水水質(zhì)依據(jù)國家相關(guān)法律法規(guī)及行業(yè)特征，污水處理站出水水質(zhì)執(zhí)行城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）的一級B標準要求，具體指標見表3.2。表3.2 出水水質(zhì)標準排放量（m3/d）COD（mg/L）BOD5（mg/L）SS（mg/L）pH60006020206-93.3 工藝方案的確定3.3.1 方案比選制糖廢水中大量的污染物是溶解性的有機物、糖類、酒精等，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。有以

7、下幾種常用方法處理制糖廢水5。3.3.1.1 好氧處理工藝制糖廢水處理主要接受好氧處理工藝，主要由一般活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產(chǎn)泥量大，脫氮除磷力量差，操作技術(shù)要求嚴，目前已被其他工藝代替。近年來，氧化溝和SBR工藝得到了很大程度的進展和應(yīng)用6。（1）氧化溝法1）Carrousel氧化溝Carrousel氧化溝使用定向把握的曝氣和攪動裝置，向混合液傳遞水平速度，從而使被攪動的混合液在氧化溝閉合渠道內(nèi)循環(huán)流淌。因此氧化溝具有特殊的水力學(xué)流態(tài)，既有完全混合式反應(yīng)器的特點，又有推流式反應(yīng)器的特點，溝內(nèi)存在明顯的溶解氧濃度梯度。一般Carrousel氧化溝的工

8、藝中污水直接與回流污泥一起進入氧化溝系統(tǒng)。表面曝氣機使混合液中溶解氧DO的濃度增加到大約23mg/L。在這種充分摻氧的條件下，微生物得到足夠的溶解氧來去除BOD；同時，氨也被氧化成硝酸鹽和亞硝酸鹽，此時，混合液處于有氧狀態(tài)。在曝氣機下游，水流由曝氣區(qū)的湍流狀態(tài)變成之后的平流狀態(tài)，水流維持在最小流速，保證活性污泥處于懸浮狀態(tài)（平均流速0.3m/s）。微生物的氧化過程硝耗了水中溶解氧，直到DO值降為零，混合液呈缺氧狀態(tài)。經(jīng)過缺氧區(qū)的反硝化作用，混合液進入有氧區(qū)，完成一次循環(huán)。該系統(tǒng)中，BOD降解是一個連續(xù)過程，硝化作用和反硝化作用發(fā)生在同一池中。由于結(jié)構(gòu)的限制，這種氧化溝雖然可以有效的去處BOD，

9、但除磷脫氮的力量有限。2）奧貝爾（Orbal）氧化溝奧貝爾（Orbal）氧化溝一般由三個同心橢圓形溝道組成，污水由外溝道進入，與回流污泥混合后，由外溝道進入中間溝道再進入內(nèi)溝道，在各溝道循環(huán)達數(shù)百到數(shù)十次。最終經(jīng)中心島的可調(diào)堰門流出，至二次沉淀池。在各溝道橫跨安裝有不同數(shù)量水平轉(zhuǎn)碟曝氣機，進行供氧兼有較強的推流攪伴作用。外溝道體積占整個氧化溝體積的50%-55%，溶解氧把握趨于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用；中間溝道容積一般為25%-30%,溶解氧把握在1.0mg/L左右，作為“搖擺溝道”，可發(fā)揮外溝道或內(nèi)溝道的強化作用；內(nèi)溝道的容積約為總?cè)莘e的15%-20%，需要較高的溶解氧值（2.

10、0mg/L左右）,以保證有機物和氨氮有較高的去除率。 奧貝爾（Orbal）氧化溝特點：a、奧貝爾氧化溝具有較好的脫氮功能；b、奧貝爾氧化溝具有推流式和完全混合式兩種流態(tài)的優(yōu)點；c、外溝道的供氧量通常為總供氧量的50%左右，但80%以上的BOD可以在外溝道中去除；d、奧貝爾氧化溝接受的曝氣轉(zhuǎn)碟，其表面密布凸起的三解形齒結(jié)，使其在與水體接觸時將污水打碎成細密水花，具有較高的充氧力量和動力效率。（2）SBR工藝SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式機敏，脫氮除磷效果好，工藝簡潔，自動化程度高，節(jié)省費用，反應(yīng)推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。食品德業(yè)的廢

11、水一般無大的毒性,可生化性較好，所以接受CASS工藝比較適合。與傳統(tǒng)活性污泥法相比，CASS法的優(yōu)點是：a、工藝流程短，占地面積少。有機物去除率高，出水水質(zhì)好。b、污泥產(chǎn)量低，污泥性質(zhì)穩(wěn)定。具有脫氮除磷功能，無異味。c、出水水質(zhì)好，可回用于污水處理廠內(nèi)的如綠化、澆地、等有關(guān)雜用用途。d、建設(shè)費用低，運轉(zhuǎn)費用省，處理成本低：省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流設(shè)備，建設(shè)費用可節(jié)省10-25%。e、設(shè)備安裝簡便，施工周期短，具有較好的耐水、防腐力量，設(shè)備使用壽命長，對原水的水質(zhì)水量的變化有較強的適應(yīng)力量，處理效果穩(wěn)定。f、管理簡潔，運行牢靠：污水處理廠設(shè)備種類和數(shù)量較少，把握系統(tǒng)比較簡潔，工藝本

12、身打算了不發(fā)生污泥膨脹。所以，系統(tǒng)管理簡潔，運行牢靠。g、處理工藝在國內(nèi)外處于先進水平，設(shè)備自動化程度高，可用微機進行操作和把握。整個工藝運轉(zhuǎn)操作較為簡潔，修理便利，處理廠內(nèi)環(huán)境好。3.3.1.2 水解好氧處理工藝水解-好氧工藝開發(fā)的目的是針對傳統(tǒng)的活性污泥工藝具有投資大、能耗高和運轉(zhuǎn)費用高等缺點，試圖接受厭氧處理工藝替代傳統(tǒng)的好氧活性污泥工藝。水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段和厭氧消化的目標不同，因此是兩種不同的處理方法。水解（酸化）好氧處理系統(tǒng)中的水解（酸化）段的目的，對于城市污水是將原水中的非溶解態(tài)有機物截留并逐步轉(zhuǎn)變?yōu)槿芙鈶B(tài)有機物；對于工業(yè)廢水處理，主要是將其中難生物降解物

13、質(zhì)轉(zhuǎn)變?yōu)橐咨锝到馕镔|(zhì)，提高廢水的可生化性，以利于后續(xù)的好氧生物處理。水解工藝的開發(fā)過程是從低濃度城市污水開頭的，與高濃度廢水的厭氧消化中的水解、酸化過程是不同的。在連續(xù)厭氧過程中水解、酸化的目的是為混合厭氧消化過程中的甲烷化階段供應(yīng)基質(zhì)。水解酸化可以使制糖工業(yè)廢水中的大分子難降解有機物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時，懸浮物質(zhì)被水解為可溶性物質(zhì)，使污泥得處處理。水解反應(yīng)工藝式一種預(yù)處理工藝，其后面可以接受各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。制糖廢水經(jīng)水解酸化后進行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果

14、，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理制糖工業(yè)廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟一些。接受水解池較之全過程的厭氧池（消化池）具有以下的優(yōu)點。a、可生物降解性一般較好，從而削減反應(yīng)的時間和處理的能耗。b、工藝僅產(chǎn)生很少的難厭氧降解的生物活性污泥，故實現(xiàn)污水、污泥一次性處理，不需要經(jīng)常加熱的中溫消化池。c、不需要密閉的池，不需要攪拌器，不需要水、氣、固三相分別器，降低了造價和便于維護。d、出水無厭氧發(fā)酵的不良氣味，改善處理廠的環(huán)境。3.3.1.3 厭氧好氧聯(lián)合處理技術(shù) 厭氧處理技術(shù)是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術(shù)，它將有機化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧?/p>

15、烷和二氧化碳。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運轉(zhuǎn)費用低，而且可回收沼氣；厭氧生物處理過程能耗低，約為好氧處理工藝的10%15%；有機容積負荷高，所需反應(yīng)器體積更??；產(chǎn)泥量少，約為好氧處理的10%15%；對養(yǎng)分物需求低；既可應(yīng)用于小規(guī)模，也可應(yīng)用大規(guī)模。在全社會提倡循環(huán)經(jīng)濟，關(guān)注工業(yè)廢棄物實施資源化再生利用的今日，厭氧生物處理明顯是能夠使污水資源化的優(yōu)選工藝。近年來，污水厭氧處理工藝進展格外快速，各種新工藝、新方法不斷消滅，包括有厭氧接觸法、升流式厭氧污泥床、檔板式厭氧法、厭氧生物濾池、厭氧膨脹床和流化床，以及第三代厭氧工藝EGSB和IC厭氧反應(yīng)器，進展格外快速。厭氧法的缺點式不能去除

16、氮、磷，出水往往不達標，由于制糖工業(yè)廢水的特殊性質(zhì)，因此經(jīng)常需對厭氧處理后的廢水進一步用好氧的方法進行處理，使出水達標。升流式厭氧污泥床UASB( Up-flow Anaerobic Sludge Bed，注：以下簡稱UASB）工藝由于具有厭氧過濾及厭氧活性污泥法的雙重特點，作為能夠?qū)⑽鬯械奈廴疚镛D(zhuǎn)化成再生清潔能源沼氣的一項技術(shù)。對于不同含固量污水的適應(yīng)性也強，且其結(jié)構(gòu)、運行操作維護管理相對簡潔，造價也相對較低，技術(shù)已經(jīng)成熟，正日益受到污水處理業(yè)界的重視，得到廣泛的歡迎和應(yīng)用。UASB工藝近年來在國內(nèi)外進展很快，應(yīng)用面很寬，在各個行業(yè)都有應(yīng)用，生產(chǎn)性規(guī)模不等。UASB反應(yīng)器與其他反應(yīng)器相比有

17、以下優(yōu)點：a、不填載體，構(gòu)造簡潔節(jié)省造價b、污泥濃度和有機負荷高，停留時間短c、沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無需污泥回流d、污泥床不填載體，節(jié)省造價及避開因填料發(fā)生堵賽問題e、由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成肯定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備f、UASB內(nèi)設(shè)三相分別器，通常不設(shè)沉淀池，被沉淀區(qū)分別出來的污泥重新回到污泥床反應(yīng)區(qū)內(nèi)，通?？梢圆辉O(shè)污泥回流設(shè)備。g、由于大幅度削減了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度削減。實踐證明，它是污水實現(xiàn)資源化的一種技術(shù)成熟可行的污水處理工藝，既解決了環(huán)境污染問題，又能取得較好的經(jīng)濟效益，這樣具有

18、雙重效益的技術(shù)具有寬敞的應(yīng)用前景。3.3.1.4 不同處理系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟分析綜上所述，通過對不同處理技術(shù)的優(yōu)缺點、經(jīng)濟特點進行比較，列出表3.3。表3.3 不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟特點比較處理方法主要技術(shù)優(yōu)缺點、經(jīng)濟特點好氧工藝生物接觸氧化法接受兩級接觸氧化工藝，可防止高糖含量廢水引起污泥膨脹現(xiàn)象；但需要填料過大，不便于運輸和裝填，且污泥排放量大氧化溝工藝簡潔，運行管理便利，出水水質(zhì)好，但污泥濃度高，污水停留時間長，基建投資大，曝氣效率低，對環(huán)境溫度要求高SBR法占地面積小，機械設(shè)備少，運行費用低，操作簡潔，自動化程度高；但還需曝氣能耗，污泥產(chǎn)量大。厭氧好氧工藝水解好氧技術(shù)節(jié)能效果顯著，且BO

19、D/COD值增大，廢水的可生化性能增加，可縮短總水力停留時間，提高處理效率，剩余污泥量少UASB好氧技術(shù)技術(shù)上先進可行，投資小，運行成本低，效果好，可回收能源，產(chǎn)出顆粒污泥產(chǎn)品，由肯定收益；操作要求嚴從表中可以看出厭氧好氧聯(lián)合處理在制糖工業(yè)廢水處理方面有較大優(yōu)勢，CASS池與UASB正好有缺互補，故對于本設(shè)計中所涉及到的制糖廢水來說，厭氧好氧處理技術(shù)無疑是最佳的選擇。因此，本設(shè)計接受UASB-CASS的組合處理工藝，確保污水能夠達標排放7。3.3.2 工藝流程3.3.2.1 污水處理工藝流程見圖3.13.3.2.2 流程介紹廠區(qū)生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的污廢水首先經(jīng)過格柵除去較大的漂移物，然后進入集水池

20、，經(jīng)過提升泵的提升，廢水進入初沉池將比重較大的懸浮顆粒去掉，這里主要去除SS，經(jīng)調(diào)整池進入UASB反應(yīng)器進行厭氧反應(yīng)。接著通過中間水池的調(diào)整，廢水進入CASS反應(yīng)池進行好氧反應(yīng)，主要去除COD等污染物。處理后達標的污水通過潷水器排解CASS池。反應(yīng)產(chǎn)生的剩余活性污泥、初沉池污泥以及UASB反應(yīng)器中產(chǎn)生的污泥經(jīng)過污泥濃縮池濃縮后，通過污泥泵打入污泥脫水間進行脫水。由于污泥中的有害物質(zhì)少，干污泥可以再利用8。污水處理工藝流程圖詳圖見附圖水初1廢水集水池初沉池泥餅外運提升泵上清液風機水封沼氣罐調(diào)整池中間水池格柵排放污泥濃縮池濾液回流CASS池UASB池污泥脫水間貯泥池圖3.1 污水處理工藝流程4 工

21、藝設(shè)計說明4.1 構(gòu)筑物設(shè)計說明4.1.1 格柵格柵用以去除廢水中較大的懸浮物、漂移物、纖維物質(zhì)和固體顆粒物質(zhì)，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運行，減輕后續(xù)處理單元的處理負荷，防止堵塞排泥管道。本設(shè)計設(shè)中格柵一個。初步擬定格柵間尺寸：LBH=2.2m0.54m0.75m接受機械清渣，選型為GH-800型鏈式旋轉(zhuǎn)格柵除污泥機94.1.2 集水池與提升泵房集水池是匯合預(yù)備輸送到其他構(gòu)筑物去的一種小型貯水設(shè)備，設(shè)置集水池作為水量調(diào)整之用，貯存盈余，補充短缺，使生物處理設(shè)施在一日內(nèi)能得到均和的進水量，保證正常運行。設(shè)一座集水池，接受鋼筋砼結(jié)構(gòu)。集水池與泵房合建，集水池在泵房下面，接受全地下式10。集水

22、池尺寸：LBH=5.25m4m3.3m提升泵房作為水泵的構(gòu)筑物，面積比集水池要大，在地面建起。提升泵房尺寸：LBH=9m8m5m污水泵：選擇125WQ130-15-11型污水泵5臺，四用一備，見表4.1表4.1 125WQ130-15-11型污水泵性能項目參數(shù)項目參數(shù)流量130m3/h口徑125mm揚程15m效率62%轉(zhuǎn)速1460r/min功率11KW4.1.3 初沉池沉淀池的處理對象主要是懸浮物質(zhì)（SS），設(shè)計其去除率約為75%左右，同時可去除部分BOD5（約占總BOD5的20%30%，主要為懸浮性BOD5），可改善生物處理構(gòu)筑物的運行條件并降低BOD5負荷。由于本工程的處理量較小，所以接受

23、平流式沉淀池。設(shè)計接受4座池子。初沉池的尺寸為LBH=21.6m5m3m。4.1.4 調(diào)整池工業(yè)廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大，為了保證后續(xù)處理構(gòu)筑物或設(shè)備的正常運行，用調(diào)整池進行均衡調(diào)整，緩沖瞬時排放的高濃度廢水，同時使生產(chǎn)廢水進行內(nèi)部中和反應(yīng)，從而降低運行成本，保證后繼反應(yīng)系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。水力停留時間HRT=5(h)調(diào)整池的有效水深h=5.5(m)水面超高取0.5m調(diào)整池的尺寸為：LBH=15m15m6m4.1.5 UASB（升流式厭氧污泥床）反應(yīng)池UASB反應(yīng)器是進行廢水處理的主要構(gòu)筑物之一，對高濃度的廢水進行厭氧發(fā)酵，去除大部分的有機污染物。廢水經(jīng)沉淀去除廢水中的懸浮物后，進入U

24、ASB(上流式厭氧污泥床)進行厭氧處理，通過在UASB池中培育厭氧菌，分解水中的有機物，其COD去除率可達80%以上。厭氧處理接受高效的升流式厭氧污泥床，具有容積負荷高、污泥產(chǎn)量小、效果穩(wěn)定、能耗低等特點。一方面降低了后續(xù)好氧生化處理的負荷，削減了運行費用；另一方面回收沼氣，可作為能源回用于鍋爐燃燒，降低了煤耗11。本設(shè)計方案的UASB接受中溫操作設(shè)計。數(shù)量：2座，設(shè)計處理力量6000m3/d；每座池體尺寸：LBH=16m10m7.5m設(shè)計參數(shù)：設(shè)計容積負荷為。沼氣儲存設(shè)備選用500m3鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式貯氣柜1個。4.1.6 中間水池取水力停留時間HRT=5(h)中間水池的有效水深h=5.5

25、(m)水面超高取0.5m中間水池的尺寸為：LBH=15m15m6m4.1.7 CASS反應(yīng)池廢水經(jīng)UASB厭氧處理后還不能達到國家排放標準，尚需進行深度處理。由于廢水中的COD濃度還比較高，必需通過好氧生物降解廢水中的有機物。為保證好氧處理效果，接受CASS處理工藝。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。該工藝簡潔，占地面積小，投資較低；有機物去除率高，出水水質(zhì)好，具有脫氮除磷的功能，運行牢靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運行費用省12。設(shè)計接受CASS池四座。工作過程分為曝氣、沉淀、潷水、閑置四個過程。有關(guān)設(shè)計參數(shù)如下：污水進水量6000m3/d；水溫為20左右進水COD480(mg/

26、L)；BOD5169(mg/L)；COD70(mg/L)污泥負荷Ls=0.1kgBOD/kgMLSSd反應(yīng)池池數(shù)N=2座反應(yīng)池水深H5(m)活性污泥界面以上最小水深0.5(m)MLSS濃度CA3500(mg/L)水深5m；愛護高0.5m曝氣時間3h；每天運行周期4次每周期運行時間6h初步擬定CASS反應(yīng)池（外形）尺寸40m10m6m曝氣系統(tǒng)擬接受膜片式微孔曝氣器。鼓風機選用兩臺DG超小型離心鼓風機。潷水器選型為XBS-300型旋轉(zhuǎn)式潷水器4.1.8 污泥處理說明(1）污泥濃縮主要用于降低污泥中的空隙水，由于空隙水占污泥水分的70%，是降低要經(jīng)穩(wěn)定、脫水處置過程或者投放的污泥的體積，污泥含固率的

27、提高，將大幅度減小污泥體積，降低污泥后續(xù)處理費用，故污泥濃縮是污泥減容的主要方法。污泥濃縮的方法有重力濃縮、氣浮法濃縮和離心法濃縮三種。由于重力濃縮由于裝置簡潔，所需動力小等優(yōu)點被廣泛接受。所以本設(shè)計接受的是重力濃縮的方法。污泥濃縮池數(shù)量：2座設(shè)計參數(shù)：LB=7.5m7.5m(2）機械脫水機械脫水的方法是轉(zhuǎn)筒離心機、板框壓濾機、帶式壓濾機和真空過濾機。本設(shè)計接受的是帶式壓濾機，其具有處理量大、基建費用少、占地少、工作環(huán)境衛(wèi)生、自動化程度高等優(yōu)點，帶式壓濾脫水機受污泥負荷波動的影響小，還具有出泥含水率較低且工作穩(wěn)定啟耗少、管理把握相對簡潔、對運轉(zhuǎn)人員的素養(yǎng)要求不高等特點。同時，由于帶式壓濾脫水機

28、進入國內(nèi)較早，已有相當數(shù)量的廠家可以生產(chǎn)這種設(shè)備。在污水處理工程建設(shè)決策時，可以選用帶式壓濾機以降低工程投資，國內(nèi)新建的污水處理廠大多接受帶式壓濾脫水機壓濾機型號：DYD-1000型帶式壓榨過濾機4.1.9 鼓風機房鼓風機房內(nèi)設(shè)鼓風機3臺，2用1備。鼓風機房的尺寸設(shè)計為：LBH=14m10m5.5m4.2 污水處理站總體布置4.2.1 污水廠平面布置污水處理廠平面布置直接影響污水廠占地面積大小，運行是否平安牢靠、管理與檢修是否便利及廠區(qū)環(huán)境衛(wèi)生狀況等多項問題。布置的原則13：(1)平面布置必需按室外排水設(shè)計規(guī)范所規(guī)定的各項條款進行設(shè)計。(2)如有遠期規(guī)劃，應(yīng)按遠期規(guī)劃作出分期建設(shè)的支配。(3)

29、總體布置因依據(jù)廠內(nèi)各建筑物的功能和流程要求，結(jié)合廠址地形，氣候與地質(zhì)條件等因素，并考慮便于施工、操作與運行管理，力求挖填土方平衡，并考慮擴建的可能性，留有適當?shù)臄U建余地。通過技術(shù)經(jīng)濟比較來確定。(4)各個構(gòu)筑物的布置應(yīng)緊湊，節(jié)省占地，縮短連接管線，同時還應(yīng)考慮到敷設(shè)管線、閘閥等附屬設(shè)備、構(gòu)筑物地基的相互影響以及施工、操作運行與檢修便利，構(gòu)筑物之間必需留有510m的間距。污水處理構(gòu)筑物應(yīng)盡可能的集中布置并單獨組合，以利于平安并便于管理。本設(shè)計的平面布置見附圖水初2。4.2.2 污水廠高程布置污水廠的高程布置的主要任務(wù)是確定各處理構(gòu)筑物和泵房標高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸和標高，通過計算確

30、定各部位的水面標高。布置原則：(1)為了使污水與污泥在各構(gòu)筑物間按重力流淌或至少削減提升次數(shù)，以削減提升設(shè)備與運行費用，必需精確計算各個構(gòu)筑物之間的水頭損失，避開不必要的水頭損失。此外，還應(yīng)當考慮污水廠擴建時預(yù)留的貯備水頭。(2)進行水力計算時，應(yīng)選擇距離最長，損失后最大的流程，并按最大的設(shè)計流量計算，當有兩個以上并聯(lián)運行構(gòu)筑物時，應(yīng)考慮某一構(gòu)筑物故障時其余構(gòu)筑物須負擔全部流量的狀況。必需留有充分的余地，防止水頭不夠發(fā)生涌水。并應(yīng)考慮土方平衡，避開消滅安排不均現(xiàn)象。(3)還應(yīng)留意污水流程與污泥流程的協(xié)作，盡量削減需提升的污泥量，污泥脫水間、濃縮池等高程確定，應(yīng)留意其污水能自流入其它構(gòu)筑物的可能

31、性，考慮污泥處置設(shè)施排出的污水能自流流入泵站集水池和其他污水處理構(gòu)筑物。(5)補充說明：經(jīng)計算得出的有關(guān)尺寸在繪圖時可能會有些轉(zhuǎn)變，以圖紙標注尺寸為主。本設(shè)計的高程布置結(jié)果見附圖水初3。5 設(shè)計計算5.1 格柵5.1.1 參數(shù)選?。?）格柵過柵流速一般接受0.61.0m/s（2）格柵前渠道內(nèi)的水流速度，一般接受0.40.9m/s（3）格柵傾角，一般接受4560，人工清渣的格柵傾角小時較省力，但占地多（4）通過格柵的水頭損失，一般接受0.080.15m（5）格柵間工作臺兩側(cè)過道寬度不應(yīng)小于0.7m（6）機械清渣不小于0.2m本次設(shè)計選取中格柵；柵條間隙e=20(mm)；柵前水深h=0.3(m)；

32、過柵流速v=0.8(m/s)；安裝傾角a=6014。設(shè)計流量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)5.1.2 設(shè)計計算（1）柵條間隙數(shù)（n），取n=14條驗算：，符合要求。（2）柵槽有效寬度（B）設(shè)計接受圓鋼為柵條，即S=0.02(m)(m)（3）進水渠道漸寬部分長度 設(shè)進水渠道內(nèi)的流速為0.7m/s進水渠道寬取B1=0.3(m)漸寬部分開放角（4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（5）過柵水頭損失 （6）柵槽總高度(H)取柵前渠道超高h2=0.3(m)柵前槽高H1=h+h2=0.6(m)H=h+h1+h2=0.3+0.15+0.3=0.75(m)（7）柵槽總

33、長度（L）（8）柵渣量：取W1=0.07，KZ=1.2則具體設(shè)計見圖5.115圖5.1 格柵設(shè)計草圖用機械清渣，依據(jù)柵槽寬度B選型為GH-800型鏈式旋轉(zhuǎn)格柵除污泥機。見表5.1表5.1 GH800型鏈式旋轉(zhuǎn)格柵除污泥機項目參數(shù)項目參數(shù)格柵寬度800mm有效柵寬500設(shè)備總寬1090mm電動機功率kw0.752.2有效間隙20mm安裝角度60805.2 集水池與提升泵房5.2.1 集水池的計算5.2.1.1 參數(shù)選擇：設(shè)計水量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)=69.4(L/s)選擇集水池泵房合建式，考慮選用三臺水泵（兩用一備），則每臺水泵的容量為34.7L

34、/s。5.2.1.2 集水池容積接受相當于一臺水泵運行30min的容量：有效水深接受H=3(m),超高取0.3m則集水池面積F=63/3=21(m2)集水池的尺寸：寬取4m,長為21/4=5.25(m)。5.2.2 泵房設(shè)計5.2.2.1 設(shè)計參數(shù)設(shè)計水量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)=69.4(L/s)一臺泵的流量為34.7L/s5.2.2.2 設(shè)計計算（1）總揚程的確定經(jīng)過格柵的水頭損失為0.15m，估量所需最高水位3m集水池最低工作水位于所需提升最高工作水位之間的高差為：H=（2）出水管水頭損失總出水管Q=69.4(L/s)，選用管徑DN250，查

35、表得v=1.41(m/s),1000i=9.91,一根出水管，Q=34.7(L/s)，選用管徑DN200，v=1.1(m/s),1000i=8.6設(shè)管總長為40m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：H=（3）水泵揚程泵站內(nèi)管線水頭損失假設(shè)為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：H=4.5+0.5+1.5+1.0=7.5(m) 取8m（4）選泵選擇125WQ130-15-11型污水泵五臺，四用一備，其性能見表5.2表5.2 125WQ130-15-11型污水泵性能項目參數(shù)項目參數(shù)流量130m3/h口徑125mm揚程15m效率62%轉(zhuǎn)速1460r/min功率11KW5.3 初沉池5.

36、3.1 進出水水質(zhì)進出水水質(zhì)要求見表5.3表5.3 進出水水質(zhì)項目CODBODSS進水水質(zhì)/(mg/L)30001500400去除率/%202575出水水質(zhì)/(mg/L)240011251005.3.2 設(shè)計計算：5.3.2.1 池子總面積(表面負荷取)5.3.2.2 沉淀部分有效水深(取t1.5h)5.3.2.3 沉淀部分有效容積5.3.2.4 池長（流速v取4mm/s）5.3.2.5 池子總寬度5.3.2.6 池子個數(shù)，（寬度取b5m）5.3.2.7 校核長寬比(符合要求)5.3.2.8 污泥部分所需總?cè)莘eV已知進水SS濃度=400(mg/l)初沉池效率設(shè)計75，則出水SS濃度設(shè)污泥含水率

37、98，兩次排泥時間間隔T=2d，污泥容重5.3.2.9 每格池污泥所需容積V5.3.2.10 污泥斗容積V1，5.3.2.11 污泥斗以上梯形部分污泥容積V25.3.2.12 污泥斗和梯形部分容積5.3.2.13 沉淀池總高度H 取8m5.4 調(diào)整池5.4.1 參數(shù)選取已知Q=6000(m3/d)=250(m3/h)；取水力停留時間HRT=5(h)；調(diào)整池的有效水深h=5.5(m)；水面超高取0.5m。5.4.2 設(shè)計計算5.4.2.1 調(diào)整池有效容積V=QT=2505=1250m35.4.2.2 調(diào)整池水面面積5.4.2.3 調(diào)整池的長度取調(diào)整池寬15m，長15m，池的實際尺寸為：長寬高=1

38、5m15m6m=1350m3。5.4.2.4 調(diào)整池的提升泵設(shè)計流量Q=35L/s,靜揚程為68.5-59.5=9.0m?？偝鏊躋=70L/s，選用管徑DN250，查表得v=1.43m/s,1000i=9.91,設(shè)管總長為50m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：管線水頭損失假設(shè)為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：H=9.0+0.64+1.5+1.0=12.14m 取13m。選擇150QW-180-15-15型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表5.4表5.4 150QW180-15-15型污水泵性能項目參數(shù)項目參數(shù)流量50L/s電動機功率15KW揚程15m電動機電壓380V轉(zhuǎn)

39、速1460r/min出口直徑150mm軸功率4.96KW泵重量280kg效率65%5.5 UASB反應(yīng)池5.5.1 參數(shù)選取經(jīng)過對同類工業(yè)廢水用UASB反應(yīng)器處理運行結(jié)果的調(diào)查，已知常溫條件下（2025）條件下UASB反應(yīng)器沼氣表現(xiàn)產(chǎn)率為0.5m3/kgCOD（去除），污泥的表現(xiàn)產(chǎn)率為0.1kgMLSS/kgCOD(去除)，厭氧污泥可實現(xiàn)顆粒化，其設(shè)計最大流量Q=6000m3/d=250m3/h。其中在沉淀池COD與BOD的去除率以20%、25%計，具體數(shù)值見表5.5表5.5 進出水水質(zhì)要求項目CODBODSS進水水質(zhì)(mg/L)24001125100去除率 (%)808530出水水質(zhì)(mg/

40、L)480169705.5.2 設(shè)計計算5.5.2.1 UASB反應(yīng)器結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計計算（1）UASB反應(yīng)器的有效容積（包括沉淀區(qū)和反應(yīng)區(qū)）設(shè)計容積負荷為進出水COD濃度，E=0.8式中Q設(shè)計最大處理流量C0進出水COD濃度E去除率NV容積負荷（2）UASB反應(yīng)器的外形和尺寸。工程設(shè)計反應(yīng)器2座，橫截面積為矩形。1）反應(yīng)器有效高為則池子橫截面積：單池橫截面積：2）池子從布水均勻性和經(jīng)濟性考慮，矩形長寬比在2：1以下較合適。設(shè)池長，則寬，設(shè)計中取單池截面積：設(shè)計反應(yīng)器總高，其中超高單池總?cè)莘e：單池有效反應(yīng)容積：單個反應(yīng)器實際尺寸：反應(yīng)器總池面積：反應(yīng)器總?cè)莘e：總有效反應(yīng)容積符合有機負荷要求。UAS

41、B反應(yīng)器體積有效系數(shù)： 在70%-90%之間符合要求。5.5.2.2 UASB反應(yīng)器構(gòu)造的確定UASB反應(yīng)器接受矩形,三相分別器由上下兩層重疊的三角形集氣罩組成, 構(gòu)成6個分別單元，接受穿孔管進水配水,接受明渠出水。本工程設(shè)計中，UASB反應(yīng)器的構(gòu)造斷面如圖5.2所示，圖5.2 UASB反應(yīng)器構(gòu)造斷面示意圖5.5.2.3 三相分別器設(shè)計三相分別器沉淀區(qū)的沉淀面積即為反應(yīng)器的水平面積,則沉淀區(qū)的表面負荷率為:，滿足要求。依據(jù)圖35，設(shè)上下三角形集氣罩斜面水平夾角為55，取愛護高度h1=0.5(m)，下三角形高h3=1.2(m)，上三角形頂水深h2=0.5(m)，單元三相分別器寬b=2.67(m)

42、，b3=0.35(m)則有： 下三角形集氣罩回流之間縫隙上升流速v1的計算為：,則v1為：上三角形集氣罩回流縫的水流上升流速v2的計算為：，則a2為把握斷面，可以滿足v1v22.0m/h的條件，具有較好的固液分別要求。由于上三角下端C至下三角形斜面和垂直距離CE=b3sin55=0.350.819=0.29(m)BC=CE/ sin35=0.290.5736=0.51(m)BD=BC/ sin55=0.62(m)取AB=0.4(m)，上三角形集氣罩的位置即可確定，其高h4為：已知上三角形集氣罩頂?shù)乃顬?.5m則上下三角形集氣罩在反應(yīng)器內(nèi)的位置已經(jīng)確定，如下圖5.3所示。圖5.3 單元三項分別

43、器計算草圖三相分別區(qū)總高度：式中：集氣罩以上的掩蓋水深，取0.5m；則：UASB總高度H=7.5(m)，沉淀區(qū)高2.37m，污泥床高2.6m,懸浮區(qū)高2.53m，超高0.5m。依據(jù)已確定的三相分別器構(gòu)造，還應(yīng)當校核一下氣液分別的條件是否符合要求。沿AB方向水流的速度va可用下式計算：設(shè)氣泡的直徑dg=0.01(cm)，在常溫（20）下，取1=1.03(g/cm3)，g=1.210-3(g/cm3)，v=0.0101(cm2/s)（按凈水取值），=0.95。=0.01011.03=0.0104 g/(cms)，由于廢水的一般比凈水的大，可取廢水的為0.02g/(cms)，則依據(jù)前面的結(jié)果有：，則

44、可滿足的要求，可以脫除直徑等于或大于0.01cm的氣泡。5.5.2.4 進水安排系統(tǒng)的考慮（1）接受穿孔管配水，進水管總管徑取200mm，流速約為0.95m/s。每個反應(yīng)器設(shè)10根d150mm的穿孔管。每兩根管之間的中心矩為1.5m，配水孔徑接受15mm，孔距為1.5m，每個孔的服務(wù)面積為1.51.5=2.25m2,孔徑向下，穿孔管中心距反應(yīng)器為0.25m，每個反應(yīng)器共有60個出水孔，接受連續(xù)進水，每個孔的流速為16：則進水部分水頭損失為：，查表得=1.06，（2）布水孔孔徑共設(shè)置布水孔60個，出水流速u選為2.2m/s，則孔徑為（3）驗證常溫下，容積負荷（Nv）為：6.0kgCOD/(m3d

45、)；產(chǎn)氣率為：0.3m3/kgCOD；需滿足空塔水流速度uk1.0m/h,空塔沼氣上升流速ug1.0m/h?？账魉俣?符合要求。空塔氣流速度符合要求。5.5.2.5 出水系統(tǒng)的設(shè)計考慮（1）出水槽設(shè)計對于每個反應(yīng)池，有6個單元三相分別器，出水槽共有6條，槽寬0.3m。單個反應(yīng)器流量設(shè)出水槽口四周水流速度為0.2m/s，則槽口四周水深取槽口四周水深為0.25m，出水槽坡度為0.01；出水槽尺寸11m0.3m0.25m；出水槽數(shù)量為6座。（2）溢流堰設(shè)計出水槽溢流堰共有12條（62），每條長11m，設(shè)計900三角堰，堰高50mm，堰口水面寬b=60mm。每個UASB反應(yīng)器處理水量69.4L/s

46、,查知溢流負荷為1-2L/（ms），設(shè)計溢流負荷f=1.8L/（ms），則堰上水面總長為：。三角堰數(shù)量：個，每條溢流堰三角堰數(shù)量：633/12=53個。一條溢流堰上共有53個100mm的堰口，53個110mm的間隙。堰上水頭校核每個堰出流率：按900三角堰計算公式，堰上水頭：出水渠設(shè)計計算反應(yīng)器沿長邊設(shè)一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠。設(shè)出水渠寬0.8m，坡度0.001，出水渠渠口四周水流速度為0.3m/s。渠口四周水深以出水槽槽口為基準計算，出水渠渠深：0.25+0.289=0.54m，出水渠長取15m，出水渠尺寸為15m0.8m0.54m，向渠口坡度0.001。UASB排水管設(shè)

47、計計算選用DN300鋼管排水，布滿度為0.6，管內(nèi)水流速度為5.5.3.6 沼氣收集系統(tǒng)設(shè)計計算（1）沼氣產(chǎn)量計算沼氣主要產(chǎn)生于厭氧階段，設(shè)計產(chǎn)氣率取總產(chǎn)氣量：則單個UASB反應(yīng)器產(chǎn)氣量：集氣管：每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子共有6根集氣管，每根集氣管內(nèi)最大流量依據(jù)資料，集氣室沼氣出氣管最小直徑d=100(mm),本設(shè)計中取100mm沼氣主管：每池6根集氣管，先通到一根單池主管然后再匯入兩池沼氣主管，接受鋼管，單池沼氣主管道坡度為0.5%。則單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量：，布滿度設(shè)計值為0.8,則流速：兩沼氣池管內(nèi)最大氣流量：取D=250(mm);布滿度0.6流速5.5.3.7 排泥系

48、統(tǒng)設(shè)計（1）UASB反應(yīng)器中污泥總量計算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厭氧污泥組成，平均濃度為15gVSS/L,則兩座UASB反應(yīng)器中污泥總量：。（2）產(chǎn)泥量計算厭氧生物處理污泥產(chǎn)量?。?.07kgMLSS/kgCODUASB反應(yīng)器總產(chǎn)泥量式中：XUASB反應(yīng)器產(chǎn)泥量，kgVSS/d；R厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，kgVSS/kgCOD；Co進水COD濃度kg/m3；E去除率，本設(shè)計中取80%。據(jù)VSS/SS=0.8，X=806.4/0.8=1008kgSS/d單池產(chǎn)泥Xi=X/2=1008/2=504kgSS/d污泥含水率為98%，當含水率95%，取，則污泥產(chǎn)量單池排泥量污泥齡 （3）排泥

49、系統(tǒng)設(shè)計在UASB三相分別器下0.5m和底部400mm高處，各設(shè)置一個排泥口，取排泥管徑為DN250，共兩個排泥口，每天排泥一次。池子底部設(shè)放空管，管徑為d=250（mm）。5.5.2.8 水封罐水封罐一般設(shè)于消化反應(yīng)器和沼氣柜或壓縮機房之間，起到調(diào)整和穩(wěn)定壓力，兼作隔絕和排解冷凝水之用。UASB反應(yīng)中大集氣罩中出氣氣體壓力為p1=1.0(mH2O),小集器罩中出氣氣體壓力為p2=2.5(mH2O)，則兩者氣壓差為故水封罐中該收氣管的水封深度差為1.5mH2O。沼氣柜壓力p400mmH2O，取為0.4mmH2O，則在忽視沼氣管路壓力損失時，水封罐所需最大水封為取水封罐總高度為H=2.5(m)水

50、封罐直徑1800mm，設(shè)進氣管DN100鋼管四根，出氣管DN150鋼管一根，進水管DN520鋼管一根，放空管DN50鋼管一根，并設(shè)液面計。5.5.3.9 氣水分別器氣水分別器起到對沼氣干燥作用，選用500mmH1800mm，鋼制氣水分別器兩個，串聯(lián)使用。氣水分別器中預(yù)裝鋼絲填料，在各級氣水分別器前設(shè)置過濾器以凈化沼氣，在分別器出氣管上裝設(shè)流量計、壓力表及溫度計。5.5.3.10 沼氣柜容積確定 日產(chǎn)沼氣量3456m3，則沼氣柜容積應(yīng)為平常產(chǎn)氣量的3h體積來確定17，即選用鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式貯氣柜1個（C1416A）。5.5.3.11 UASB的其他設(shè)計考慮（1）取樣管設(shè)計在池壁高度上設(shè)置若干個

51、取樣管，用以實行反應(yīng)器內(nèi)的污泥樣，以隨時把握污泥在高度方向上的濃度分布狀況，在距反應(yīng)器底1.11.2m位置，沿池壁高度上設(shè)置4根，沿反應(yīng)器高度方向各管相距0.8m，水平方向各管相距2.0m。取樣管選用DN100mm的鋼管，取樣口設(shè)于距地面1.1m處，配球閥取樣。（2）檢修人孔：為便于檢修，在UASB反應(yīng)器距地坪1.0m處設(shè)置直徑700mm的人孔一個。風：為防治部分容重過大的沼氣在UASB反應(yīng)器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危急，檢修時可向UASB反應(yīng)器中通入壓縮空氣，因此在UASB一側(cè)預(yù)埋壓縮空氣管（由鼓風機房引來）。（3）防腐措施厭氧反應(yīng)器腐蝕比較嚴峻的地方是反應(yīng)器的上部，此處無論是鋼材或是水泥都會

52、被損壞，因此，UASB反應(yīng)器應(yīng)重點進行頂部的防腐處理。本次設(shè)計中，反應(yīng)器上部2m以上池壁用玻璃鋼防腐，三相分別器全部暴露的碳鋼部位用玻璃鋼防腐。5.6 中間水池5.6.1 參數(shù)選取已知Q=6000(m3/d)=250(m3/h)；取水力停留時間HRT=5(h)；中間水池的有效水深h=5.5(m)；水面超高取0.5m。5.6.2 設(shè)計數(shù)據(jù)取中間水池寬度為15m，長為15m池的實際尺寸為：長寬高=15m15m6m=1350m3。選擇150QW-180-15-15型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表5.6表5.6 150QW180-15-15型污水泵性能項目參數(shù)項目參數(shù)流量50L/s電動機功率15KW

53、揚程15m電動機電壓380V轉(zhuǎn)速1460r/min出口直徑150mm軸功率4.96KW泵重量280kg效率65%5.7 CASS反應(yīng)池5.7.1 設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù)見表5.7表5.7 CASS池進出水參數(shù)項目CODBODSS進水水質(zhì)(mg/L)48016970去除率(%)909075出水水質(zhì)(mg/L)4816.920設(shè)計流量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)；BOD污泥負荷（Ns）為：0.1kgBOD/MLSS；混合液污泥濃度為：X=3500(mg/L)；充水比為：5.7.3 設(shè)計計算5.7.3.1 運行周期準時間的確定（1）曝氣時間式中： 充水比 進水BOD值，(mg/l)； BOD污泥負荷，(kgBOD/MLSS)； X混合液污泥濃度，(mg/l)。（2）沉淀時間設(shè)曝氣池水深H=5(m)，緩沖層高度，則沉淀時間為：（3）運行周期T設(shè)排水時間td=0.5h則運行周期為每日周期數(shù)：N=24/6=45.7.3.2 反應(yīng)池的容積及構(gòu)造（1）反應(yīng)池容積單