寧村水庫(kù)重力壩初步設(shè)計(jì)水工建筑物計(jì)算(1)

1、.水工建筑物課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)寧村水庫(kù)重力壩初步設(shè)計(jì)目錄一、工程等級(jí)的確定3 （一）原理3 （二）計(jì)算過(guò)程3 二、孔口尺寸擬定及設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位的確定3 （一）堰頂高程的擬定3 （二）堰頂溢流前沿寬度的擬定3 （三）設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位的計(jì)算4三、擋水壩設(shè)計(jì)4 （一）壩頂高程的確定4 （二）建基面高程的確定 5 （三）壩頂寬度的確定 5 （四）上下游壩坡坡率及起坡點(diǎn)位置的確定5 （五）壩面優(yōu)化5（6） 壩體強(qiáng)度穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)5（7） 壩體上游面拉應(yīng)力的正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 5（8） 壩體應(yīng)力分析5四、溢流壩設(shè)計(jì)5 （一）溢流壩斷面設(shè)計(jì)5 （二）消能防沖設(shè)計(jì)8 （三）導(dǎo)墻設(shè)計(jì)9 （四

2、）壩體強(qiáng)度穩(wěn)定極限狀態(tài)設(shè)計(jì)10 （五）壩體正常使用極限狀態(tài)合計(jì)10五、大壩剖面優(yōu)化和應(yīng)力穩(wěn)定分析10六、工程量與開(kāi)挖量計(jì)算11七、附表11 （一）附表一：擋水壩電算方案11 （二）附表二：溢流壩電算方案18寧村水庫(kù)重力壩初步設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一、工程等級(jí)的確定（1） 原理： 擬定泄水建筑物，進(jìn)行調(diào)洪計(jì)算，求得校核洪水位，再根據(jù)附圖1（寧村水庫(kù)水位庫(kù)容關(guān)系曲線）查得水庫(kù)總庫(kù)容，最終根據(jù)規(guī)范水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)SL252-2000確定工程等級(jí)。（2） 計(jì)算過(guò)程：已知：在校核洪水（0.2%）下，Q=588m3/s；正常蓄水位126.50m；死水位106.00m。 壩址巖層以砂巖為主，夾泥巖和頁(yè)巖，

3、砂巖抗壓強(qiáng)度較高，但泥巖、頁(yè)巖抗壓強(qiáng)度稍低，其允許承載能力為0.60.7MPa，巖層傾向上游，巖石節(jié)理、裂隙發(fā)育，整體性稍差，并夾有軟薄層，抗滑能力較低。下游河道平均水深2米左右。預(yù)計(jì)采用消能效果較好的消能工。綜合地質(zhì)條件、下游河道水深、樞紐布置和消能工設(shè)計(jì)，因此，通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后選定單寬流量q=28m3/(sm)。則堰頂寬b=Q/q=588/28=21m由Hd=(0.70.95) H校，取Hd=0.85 H校即Hw / Hd=0.85查圖3可得m=0.4900.502，滿足要求。式中：Hd為定型設(shè)計(jì)水頭，m；Hw 為堰上水頭，m。根據(jù)公式Q=1smnbH3/2 ，式中：1：側(cè)收縮系數(shù)，與邊

4、墩、閘墩及閘墩頭部的型式、堰孔的數(shù)目、堰孔的尺寸、全 大大大大的水頭等有關(guān)，1=0.96； s：淹沒(méi)系數(shù)，為自由出流s=1； n：堰孔數(shù)，本設(shè)計(jì)中為1； m：流量系數(shù)，由計(jì)算得出m=0.490； b：堰頂寬，由計(jì)算得出b=21m； g取9.81m2/s。帶入公式有：H校=Q/(1smnb)2/3=588/(0.96*1*0.490*21*)2/3=5.65mHd=0.85 H校 =0.85*5.65=4.80m Z校=126.50+5.65=132.15m 查水位庫(kù)容關(guān)系曲線（圖1）確定總庫(kù)容V總=657.6（萬(wàn)m3）根據(jù)工程效益、總庫(kù)容查詢規(guī)范SL2522000，該工程的等別為等。二、孔口尺

5、寸擬定及設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位的確定（1） 堰頂高程的擬定 因?yàn)槭情_(kāi)敞式溢流壩身泄水，并無(wú)調(diào)節(jié)等要求，因此堰頂高程就是正常蓄水位高程，即為126.50m。（2） 堰頂溢流前沿寬度的擬定 因?yàn)樯皫r中還夾有泥巖、頁(yè)巖等，砂巖本身強(qiáng)度也不高，且不完整，因此從消能防沖考慮，應(yīng)按破碎巖石處理，單寬流量q=2050m3/s，又綜合考慮了以上四方面的因素，初步選定單寬流量q=28m3/(sm)，按渲泄最大洪水時(shí)的流量Q校=588m3/s考慮，得到溢流前沿寬度為：L=Q校/q=588/28=21m（3） 設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位的計(jì)算1、 原理： 試算法。首先假定一個(gè)堰上水頭H設(shè)，計(jì)算H設(shè)/Hd值，查附圖3，寧

6、村水庫(kù)Hw / Hd與流量系數(shù)m關(guān)系曲線，得出流量系數(shù)m，代入公式Q=1smnbH設(shè)3/2 求出設(shè)計(jì)洪水H設(shè)。與資料給的設(shè)計(jì)洪水（2%）Q設(shè)=450m3/s比較，誤差不超過(guò)1%即可。2、 已知: 由以上計(jì)算知堰頂高程為126.50m，單寬流量q=28m3/s，及前沿寬度L=21m。由確定工程等級(jí)過(guò)程推求得校核洪水位為Z校=132.15m。3、計(jì)算過(guò)程： 通過(guò)多次試算結(jié)果簡(jiǎn)單列表如下：（表4）方案堰上水頭H設(shè)（m）HdH設(shè)/Hd流量系數(shù)m設(shè)計(jì)洪水Q設(shè)（m3/s）設(shè)計(jì)洪水（2%）Q設(shè)（m3/s）誤差一4.804.8010.501460.15450.002.25%二4.754.800.9900.50

7、0452.98450.000.66%三4.744.800.9880.500451.55450.000.34%四4.734.800.9850.500450.12450.000.03% 經(jīng)過(guò)多次試算，方案一、二、三不滿足設(shè)計(jì)規(guī)范，方案四和方案五均滿足設(shè)計(jì)要求，但方案五更為精確。故選定方案四作為設(shè)計(jì)依據(jù)。即H設(shè)=4.73m。 推求設(shè)計(jì)洪水位：Z設(shè)=4.88+126.50=131.23m。3、 擋水壩設(shè)計(jì)（一）壩頂高程的確定重力壩壩頂高程按壩頂上游防浪墻頂高程計(jì)，按下式計(jì)算，取其大值。 防浪墻頂高程=設(shè)計(jì)洪水位 +h設(shè)防浪墻頂高程=校核洪水位 + h校其中設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位已計(jì)算得出，只需求h即可

8、。h=h2%+hz+hc式中：h2% ：累計(jì)頻率為2%時(shí)的波浪高度； hz：波浪中心線高于靜水位的高度； hc：安全加高，按表5選用。表5 安全加高h(yuǎn)c運(yùn)用情況壩的級(jí)別123設(shè)計(jì)情況（基本情況）0.70.50.4校核情況（特殊情況）0.50.40.3根據(jù)官?gòu)d水庫(kù)公式求h1%、hz：1、 設(shè)計(jì)情況 高：hl=0.0166*V05/4D1/3=0.0166*275/4*31/3=1.474m 由于gD/Vo2=9.81*3000/152=40.37在（20，250）之間，故為累計(jì)頻率為5%的波高。h1%=1.24 h5%=1.24*1.474=1.828m 波長(zhǎng)：L=10.4(h1%)0.8=10

9、.4*1.8280.8=16.851m 高：hz=(h1%2/L)cth(2H)/L=0.623m 表5得hc=0.4 因此h=h2%+hz+h=0.808+0.234+0.4=2.851m H=131.23+2.851=134.08m2、 校核情況 波高：hl=0.0166*V05/4D1/3=0.0166*155/4*31/3=0.707m 波長(zhǎng)：L=10.4(h1%)0.8=10.4*0.8770.8=9.363m 高：hz=(h2%2/L)cth(2H)/L=0.254m 表5得hc=0.3 因此h=h2%+hz+h=0.877+0.254+0.3=1.431m H=132.15+1.

10、431=133.58m相比取大者，所以壩頂高程為134.08m。（2） 建基面高程的確定 根據(jù)該壩的地形地質(zhì)條件，建基面可設(shè)在弱風(fēng)化處，在高程為85m86m附近，該設(shè)計(jì)取建基面高程為85.00m（三）壩頂寬度的確定根據(jù)混凝土重力壩規(guī)范SDJ21-78，壩頂寬度應(yīng)根據(jù)設(shè)備布置運(yùn)行檢修施工和交通等需要確定，并應(yīng)考慮抗震特大洪水時(shí)搶護(hù)以及其他特殊要求。壩頂寬度一般取(8%10%)H，且不小于2m。常態(tài)混凝土壩壩頂最小寬度為3m，碾壓混凝土壩為5m。H=134.07-85=48.08mB=(0.080.1)H=(0.080.1)*48.08=3.854.81m考慮施工要求，取B=4.00m（4） 上下

11、游壩坡坡率及起坡點(diǎn)位置的確定根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，一般情況下，上游坡率n=00.2,下游坡率m=0.60.8。根據(jù)寧村水庫(kù)工程地質(zhì)條件，初擬n=0.2，m=0.8。1、 上游起坡點(diǎn)一般為離建基面的距離為壩高的三分之一左右，即距建基面為：48.08/3=16.27m.則擬定上游起坡高程為101.37m。2、 下游起坡點(diǎn)起坡高程可按基本三角形頂點(diǎn)約在正常蓄水位以上擬定，且低于壩頂高程。如下圖。J點(diǎn)為下游壩坡坡面延長(zhǎng)線與上游面交點(diǎn)。F點(diǎn)為下游起坡點(diǎn)。（壩頂高程為134.08m，正常蓄水位為126.50m，建基面高程為86m。） J點(diǎn)恰好在正常蓄水位與上游壩面交點(diǎn)時(shí)： BJ=AG=134.08-126.50=

12、7.58mGF=4/0.8=5.00mAF=AG+GF=12.58m當(dāng)J點(diǎn)恰好在壩頂與上游壩面交點(diǎn)時(shí)：BJ=AG=0mGF=4/0.8=5.00mAF=AG+GF=5.00m因此，設(shè)計(jì)中AF應(yīng)在5.0012.58之間， 取AF=10m。 FI=AH-AF=49.07-10=39.07m3、重力壩底寬DEDE=DH+HE=16.37*0.2+4+39.07*0.8=38.53m圖1 擋水壩計(jì)算簡(jiǎn)圖（5） 壩面優(yōu)化通過(guò)電算對(duì)比分析，可知最優(yōu)方案為：上游起坡高程：105m；上游坡比：0.2；下游起坡高程：125m；下游坡比：0.8；壩頂寬度：4m。（6） 壩體強(qiáng)度穩(wěn)定承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 詳見(jiàn)：附表一

13、：擋水壩電算方案（7） 壩體上游面拉應(yīng)力的正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 詳見(jiàn)：附表一：擋水壩電算方案（8） 壩體應(yīng)力分析 詳見(jiàn)：附表一：擋水壩電算方案4、 溢流壩設(shè)計(jì)（1） 溢流壩斷面設(shè)計(jì)溢流堰斷面設(shè)計(jì)包括上游直線段，堰頂曲線段、下游曲線段、下游直線段以及反弧段5個(gè)部分組成。設(shè)計(jì)要求：有較高的流量系數(shù)，泄流能力大；水流平順，不產(chǎn)生不利的負(fù)壓和空蝕破壞；體形簡(jiǎn)單、造價(jià)低，便于施工。上游直線段在該設(shè)計(jì)中，由于擋水壩已經(jīng)確定，故為了不使擋水壩產(chǎn)生側(cè)向水壓力，則溢流壩的上游直線段設(shè)計(jì)與擋水壩保持一致。堰頂曲線段WES剖面堰頂曲線如右圖。堰頂O1點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)（0，0），曲線采用三段復(fù)合圓弧相接。這樣做可使堰頂曲

14、線與堰上游面平滑連接，改善了堰面壓強(qiáng)分布，減小了負(fù)壓。三段復(fù)合圓弧的半徑R如圖中所示。R1=0.5Hd=0.5*4.80=2.40mR2=0.2Hd=0.2*4.80=0.96mR3=0.04Hd=0.04*4.80=0.19m三段復(fù)合圓弧水平坐標(biāo)值： 0.175Hd=0.175*4.80=0.84m 0.276Hd=0.276*4.80=1.325m0.282Hd=0.282*4.80=1.354m豎直坐標(biāo)值為：y1=0.15m，y2=0.558m，y3=0.659m 下游曲線段該剖面堰頂O1點(diǎn)下游的曲線由公式(y/Hd)=k(x/Hd)n計(jì)算，式中系數(shù)k及指數(shù)n決定于堰上游面的坡度，取k=

15、2.0，n=1.85，代入上述公式得：x1.85=2.0Hd0.85y式中的Hd為不包括行近流速水頭的剖面設(shè)計(jì)水頭，Hd=4.80m。計(jì)算與下游直線段銜接處點(diǎn)A的坐標(biāo)。由于溢流壩與擋水壩銜接部分有導(dǎo)墻連接，從工程實(shí)用和經(jīng)濟(jì)等方面綜合考慮，擬定下游直線段的坡度m2=0.8。對(duì)y求導(dǎo)，y=1.85*x0.85/2.0Hd0.85=1/m2 則x0.85=2.0Hd0.85/(1.85*m2)=2.0*5.020.85/(1.85*0.8)=5.33m求得：xA=7.16m，yA=4.84m，即A(7.16，4.84)。x01234566.841x1.85013.6057.63312.99619.6

16、3827.51635.073y00.1310.4751.0061.7132.5883.6274.622 反弧段溢流壩面反弧段是使溢流面下泄水流平順轉(zhuǎn)向的工程措施，通常采用圓弧曲線，反弧半徑應(yīng)結(jié)合下游消能設(shè)施來(lái)確定。根據(jù)DL51081999混凝土重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定：對(duì)于挑流消能，R=(410)h。h為校核洪水位閘門(mén)全開(kāi)時(shí)反弧段最低點(diǎn)處的水深。查圖2下游水位流量關(guān)系曲線，校核洪水（0.2%）下，Q=588m3/s時(shí)的下游水位為94m。地面高程84m，挑砍高度1.51m，初步擬定為1m。則有挑砍高程為94+1=95m。上游水位至挑砍高程S1=132.15-95=37.15m流能比KE=q/(S11.

17、5)=28/(*37.151.5)=0.039壩面流速系數(shù)=0.897鼻砍斷面流速=24.22m/s反弧段最低點(diǎn)處的水深h=q/v=28/24.30=1.156m因?yàn)榉椿《瘟魉儆螅蠓椿“霃接?。?dāng)流速小于16m/s時(shí)，取下限；流速大時(shí)，宜采用較大值。鼻砍斷面流速為24.22m/s，初擬R=8h=8*1.156=9.248m。 下游直線段由知，下游直線段與壩頂曲線和下部反弧段相切，其與曲線段交點(diǎn)A(6.841，4.622)，坡度與非溢流壩段的下游坡相同，取m2=0.8。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，鼻砍挑射角度一般取2025，擬定為=20。因?yàn)橄掠沃本€段與反弧段相切，且坡率為0.8，由此計(jì)算出BO2C=tan

18、-1(1/0.8)=51.3O2F=RcosBO2C=9.248*cos51.3=5.78mO2H=RcosCO2D=9.248*cos20=8.69m則O2所在高程為HO2=95+8.65=103.69myO2=126.50-103.69=22.81myb=22.81+5.78=28.59mAE=28.59-4.622=23.968mBE=AE*m2=23.968*0.8=19.17m則xB=6.841+19.17=26.011mxO2=xB+BF=26.011+9.248sin51.3=33.228m所以有B(26.011,28.59)，O2(33.228,22.81)，C(33.228,

19、32.508)。從而使上游直線段，堰頂曲線段、下游曲線段、下游直線段以及反弧段得以確定。（2） 消能防沖設(shè)計(jì)1、 確定鼻坎高程、反弧半徑、挑角 由溢流壩斷面設(shè)計(jì)部分得知：鼻坎高程為95m，反弧半徑為m9.248，挑角為20。2、 計(jì)算挑距和下游沖刷坑深度挑距的計(jì)算水舌挑射距離是按水舌外緣計(jì)算，其估算公式為式中：L為水舌挑距，m；g為重力加速度，m/s2；v1為坎頂水面流速，m/s約為鼻坎處平均流速的1.1倍；為挑射角度，本設(shè)計(jì)為20；h1為坎頂平均水深h在鉛直向的投影，h1=hcos，約等于h；h2為坎頂至河床面的高差，m。v1=v=26.642m/sh1=h=1.156mh2=95-89=6

20、mL=1/9.8126.6422sin20cos20+26.642cos20*26.6422sin220+2*9.81(1.156+6)1/2=61.401m 下游沖刷坑深度的計(jì)算關(guān)于沖刷坑深度，目前還沒(méi)有比較精確的公式，可按下式進(jìn)行估算：t k=q0.5H0.25式中：t k為水墊厚度，自水面至沖刷坑的距離，m； q為單寬流量，m3/(sm)； H為上、下游水位差，m； 為沖坑系數(shù)，對(duì)堅(jiān)硬完整的基巖，取0.91.2，堅(jiān)硬但完整性較差的基巖，取1.21.5，軟弱破碎、裂隙發(fā)育的基巖，取1.22.0。q=28m3/(sm)H=132.15-94.00=38.15m=1.2mt k=q0.5H0.

21、25=1.2*280.5*38.400.25=15.78mht為沖刷坑后的下游水深，則沖刷坑深度為ts=t k-ht=15.8-5=10.8m（三）壩體強(qiáng)度穩(wěn)定極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 詳見(jiàn)：附表二：溢流壩電算方案（四）壩體正常使用極限狀態(tài)合計(jì)詳見(jiàn)：附表二：溢流壩電算方案5、 大壩剖面優(yōu)化和應(yīng)力穩(wěn)定分析利用電算比較得到，溢流壩和擋水壩優(yōu)化斷面的三種可行性方案，計(jì)算結(jié)果參見(jiàn)附表。最終確定最優(yōu)方案為：表7 大壩剖面優(yōu)化最優(yōu)方案（單位：m）壩段最優(yōu)方案擋水壩建基面高程86壩頂高程134.08上游起坡高程105上游坡率0.2下游起坡高程125下游坡率0.8壩頂寬4壩底寬39溢流壩建基面高程86堰頂高程126.5上

22、游起坡高程105上游坡率0.2反弧半徑9.248下游坡率0.8坎頂高程95壩底寬42.3456、 工程量與開(kāi)挖量計(jì)算根據(jù)地形圖以及各壩段在地形圖中的位置，繪出各壩段開(kāi)挖線，計(jì)算開(kāi)挖面積，近似取壩段左右兩斷面的開(kāi)挖面積的平均值為該壩段的開(kāi)挖面積。（見(jiàn)附圖6）表8 寧村水庫(kù)開(kāi)挖量計(jì)算壩段面積(m2)180.9210.9220.3244.1483.6244.8116.780.560.4壩段長(zhǎng)(m)172121212120202020開(kāi)挖量(m3)3798.97088.17726.535126.113099.26529.834612455.61993.2總開(kāi)挖量(m3)51278.46表8 寧村水庫(kù)工

23、程量計(jì)算壩段面積(m2)88.2310.7422.0895.51119.31358.8543.7245.5164.4119.0壩段長(zhǎng)(m)17212121212320202033工程量(m3)1499.47821.213429.318805.543479.740006.0143117211.649543927總工程量(m3)155444.66附錄：擋水壩工況DSBSJJH1!PR: GRAVITY DAM trubasic By WCT 2001.12READ YT,YF,T0,YU,NU,YD,NDDATA 134.08,86,4,102.27,.2,124.08,.8READ Y8,Y9,

24、VZ,FDDATA 131.23,93.9,27,3READ Y3,Y4,VFDATA 132.15,94,15READ RD,YN,RN,NF,UT,UHDATA 24,92,.7,20,6,.25READ F,FF,FC,RC,YCDATA .7,1,500,14300,1.5READ YG,XGDATA 89,6NEW SPECIFICATION- CONDITION 1 CONDITION 2 CRITICAL STATE LEFT RIGHT LEFT RIGHT-Yv*(CP)=1/rd*(f*W/rf+C*A/rc) 14824 14183 13039 14134 kNYv*(W

25、/B-6M/B2)(1+m2)=0 86 0 53 0 kPa-* STRESES & STABILITY ANALYSIS OF GRAVITY DAM * BY WCT * - STRESES & SLIDING ON BASE - Yu= 102.27 m Nu= .2 Yd= 124.08 m Nd= .8 To= 4 m- WETHOUT UPLIFT INCLUDING UPLIFTCONDITION Syu kPa Syd kPa Syu kPa Syd kPa k Kc- 1 348 726 86 683 1.03 3.39 2 320 756 53 713 .99 3.26

26、- Tb = 37.72 m VOLUME OF DAM 799 m3 - STRESES OF DAM ( WETHOUT UPLIFT ) -CONDITION 1 : Y1= 131.23 m Y2= 93.9 m Y= 86 m P= 9856.88 kN W= 20261.3 kN M=-44848.2 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 34.46 726 493 519 1142 77 -38.66 30 682 469 454 1042 109 -38.42 20 581 440 315 834 188 -38.6

27、9 10 481 438 184 645 274 -41.63 0 381 452 61 487 345 -60.12 -3.25 348 459 23 464 343 -78.69 - Y= 96 m P= 6155.83 kN W= 11499.3 kN M=-21006.1 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 26.46 579 371 463 949 0 -38.66 20 502 342 339 771 73 -38.33 10 384 327 172 530 181 -40.25 0 266 339 34 352 25

28、2 -68.49 -1.25 251 342 19 346 247 -78.69 - Y= 106 m P= 3190.27 kN W= 5722.95 kN M=-7468.17 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 18.46 441 282 353 724 0 -38.66 10 321 256 186 477 100 -40.02 0 179 248 0 248 179 90 - Y= 116 m P= 1205.71 kN W= 2317.54 kN M=-1758.94 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa S

29、s kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 10.46 318 203 254 521 0 -38.66 0 125 149 0 149 125 90 - Y= 89 m P= 8712.8 kN W= 17276.5 kN M=-36133. kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 6 407 400 129 533 275 -44.22 -CONDITION 2 : Y1= 132.15 m Y2= 94 m Y= 86 m P= 10261.4 kN W= 20296.9 kN M=-53892.2 kN-m-Xa m S

30、y kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 34.46 765 518 550 1205 78 -38.66 30 712 487 476 1089 110 -38.38 20 591 450 324 853 189 -38.86 10 471 446 188 647 269 -43.1 0 350 460 68 493 318 -64.46 -3.25 311 466 32 473 304 -78.69 - Y= 96 m P= 6477.94 kN W= 11510.6 kN M=-26667.2 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss kPa S1 kPa S2 kPa Fs1- 26.46 624 399 499 1023 0 -38.66 20 526 355 357 808 74 -38.24 10 376 334 176 532 178 -41.59 0 226 346 43 360 212 -72.28 -1.25 207 349 30 355 201 -78.69 - Y= 106 m P= 3422.13 kN W= 5722.95 kN M=-10509.2 kN-m-Xa m Sy kPa Sx kPa Ss