單層單跨工業(yè)廠房設(shè)計計算書

1、單層單跨工業(yè)廠房設(shè)計計算書第一章設(shè)計資料設(shè)計資料1 工程名稱:焊接車間。2 工程概況：某工廠擬建一個焊接車間，根據(jù)工藝布置的要求，車間為單跨單層廠房，跨度為24m，24設(shè)吊車30/吊車各一臺，吊車均為中級工作制，軌頂標(biāo)高不低于，廠房設(shè)有天窗，建筑平，立，剖面有詳圖。3 建筑設(shè)計資料:屋面：采用卷材防水屋面，不設(shè)保溫層；維護(hù)墻：采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻，外墻面為水刷石，內(nèi)墻為水泥石灰砂漿抹面；門窗：鋼門，鋼窗，尺寸參見立面圖；地面：采用150厚C15素混凝土，室內(nèi)外高差為300mm4 結(jié)構(gòu)設(shè)計資料：自然條件:基本風(fēng)壓0.5kN/m2；基本雪壓0.35kN/m2。地震設(shè)防烈度：該工程位于非地震區(qū)

2、，故不需抗震設(shè)防。5 地質(zhì)條件：場地平坦，地面以下為填土，以下為粉質(zhì)粘土層，該土層承載力特征值為2230KN/m,ES8.9Mps,場地地下水位較低，可不考慮對基礎(chǔ)的影響。6吊車資料：吊車資料查閱08G118單層工業(yè)廠房誰選用相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)資料。建筑平面、剖面如圖1-1和圖1-2所示。圖1-1建筑平面布置圖圖1-2I-I剖面圖第二章廠房標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件及排架柱材料選用屋面做法三氈四油防水層：20mm 水泥沙漿找平層：合計：屋面活荷載：屋面外荷載：廠房中標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件選用情況2m2m2g1kg0.75kN/m2q1k0.5kN/mg1kq1k0.750.51.25kN/m2屋面板采用G410（一）標(biāo)準(zhǔn)圖集：X6m預(yù)

3、應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水）中間板:YWB2II邊跨板:允許外荷載：板自重：灌縫重：屋架YWB 2IIS2.5kN /m22g2k 1.40kN/m22g3k 0.10kN/m2屋架采用G415 (一)標(biāo)準(zhǔn)圖集的預(yù)應(yīng)力?！凝土折線型屋架(YWb242Bb) 2允許外何載：m屋架自重：g4k 104.65kN/m2大溝板天溝板采用G410(三)標(biāo)準(zhǔn)圖集。中間板：中間板左開洞：中間板右開洞：端跨左開洞：端跨右開洞：允許荷載：m構(gòu)件自重：mTGB77TGB77bTGB77aTGB77sbTGB77sa22吊車梁吊車梁選用04G426標(biāo)準(zhǔn)圖集，中級工作制備，一臺起重量為30/5t的吊車，Lk 22.5

4、m ,另一臺起重量為10t , Lk22.5m ,選用吊車梁：中間跨：YDL4Z,邊跨YD 4B,構(gòu)件自重:46.3<N/根g& 41.3<N/根吊車軌道聯(lián)接選用04G325標(biāo)準(zhǔn)圖集，中級吊車自重：g6k0.8kN/m。排架柱材料選用(1)混凝土：采用C30(fc14.3N/mm2,ftk2.01N/mm2)。2_5_2一(2)鋼筋：縱向受力鋼筋米用HRB335gl(fy300N/mm,b0.55,Es210N/mm)。(3)箍筋：采用HPB23吸(fy210N/mm2)。(4)型鋼及預(yù)埋鐵板均采用I級。第三章排架柱高與截面計算排架柱高計算由吊車資料表可查得，Q=30/5t

5、:H=2047mm軌頂墊塊高為200mm牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-吊車梁-軌頂墊塊高柱頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車梁高+軌頂墊塊高+H=+=(取上柱高Hu=柱頂標(biāo)高-牛腿頂面標(biāo)高=全柱高H=柱頂標(biāo)高基頂標(biāo)高=-(-=下柱高Hl=全柱高上柱高:實際軌頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車梁高+軌頂墊塊高排架截面尺寸計算截面尺寸需要滿足的條件為：bHu/25=10100/25=>Hu/12=842mm取柱截面尺寸為：上柱：(bxh)=500X500下柱：I(bfXhXbXhf)=500X1000X120X200(如圖3-1)CD O IDJccroFI計算參數(shù)上、下柱截面慣性矩I上柱Iu=1/12XX=下柱

6、I1=1/12XX132X1/12X(+3)X(+1/3XX2)3=上、下柱截面面積A上柱Au=X=下柱Ai=x1-2X(+)/2X=上柱與全柱高比值入入=慣性矩比值nn=Iu/11=排架計算簡圖如圖3-2所示。圖3-2排架計算簡圖第四章排架柱上的荷載計算屋蓋自重計算C (、價唁廠房跨度Gi (gik g2k g3k)柱距2(+) x 6x 24+x=(作用在柱頂)2g4k 0.5eih上 /2 150 500/2 150100 mm(與上柱中心線的偏心距)柱自重計算上柱：G225hl0.5 hu 20.5 4.4 27.5kN(作用于上柱中心線)下柱：G425(0.510002500250m

7、m20.55 0.6 0.19) 10.1 110.42kN(作用于下柱中心線)2e4 0mm吊車、吊車梁及軌道自重計算G3g5k46.3750g6k柱距0.8 6 51.1N（作用于牛腿頂）hf/2 750 1000/2 250mm（與下柱中心線偏心距 ）屋面活荷載計算Q10.50.5廠房跨度24 .62/2 B36kN （作用位置同G1）吊車荷載計算豎向荷載：Pmax.k 閘）。290kN,Pmin.k 70kN, K=4800mm, B=6150mm,Qk 302kN, gk 118kN (雙根據(jù)B與K,由影響線(見圖 4-1 )J200#4800* 125044003500.20.05

8、8可以求得yi =y2 =y3 =由上求得y4 =D max290D min0.791圖4-1吊車梁影響線(0.058 0.79 1 0.2)593.92kN(作用同 G3)70 (0.058 0.79 1 0.2)143.36kN (作用同 G3)吊車水平荷載為Tk0.1(G1Q)/40.1(300118)/410.45kNTmax10.45(0.0580.7910.2)21.41kN(作用于吊車梁頂面其作用點到柱頂?shù)拇怪本嚯xy上柱身吊車梁身墊塊局3mHu0.682風(fēng)荷載計算基本風(fēng)壓：00.35kN/m2風(fēng)壓高度變化系數(shù)庫按C類地區(qū)考慮，根據(jù)柱頂標(biāo)高，本工程帶有矩形天窗，按

9、天窗檐口標(biāo)高取值，查看荷載規(guī)范用內(nèi)插法得z10.828,對Fw按檐口標(biāo)高，用內(nèi)插法得Us20.847,風(fēng)載體型系數(shù)Lls1=+,Us2=,Us2=,Us2=,Us2=,U$2=具體情況見下圖4-2風(fēng)向-0.2-0.7-0.7一_.-0.6-0.63n2n Th1AUI152QUZO0.8-0.5+0.000圖4-2風(fēng)荷載體型系數(shù)則q1sz0B0.80.8280.3561.392kN/mq2sz0B0.50.8280.3560.87kN/m柱頂風(fēng)荷載集中力設(shè)計值：Fw9.42KN第五章內(nèi)力計算Gx作用內(nèi)力計算Gi作用（排架無側(cè)移）M11G1e113kNmM12G1e22

10、07.130.2551.78kNm由n L1lHuH0.00520.14710.035354.4一0.303，貝U：14.5C1312(11)n213(11)n1.979故M11作用下不動錢承的柱頂反力為R11M11C1V1.979名空14.52.827kN(-)同時有C213(1 1)n1.173故在M12作用下不動錢承的柱頂反力為RC M12R12C2H51.781.173 -14.54.189kN (f)故在M11和M12共同作用下（即在G1作用下）不動錢支承的柱頂反力為R1R11R127.016kN相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-1所示207.13G1(e1)10.15741.623G1

11、(e2)v=7.016(a)29.24'(b)/J(c)20.713圖5-1恒荷載作用下的內(nèi)力(a)G1的作用;(b)M圖(kNm);(c)N圖(kN)G2、G3、G4作用計算簡圖及內(nèi)力圖G227.5kN,G351.1kN,G4110.42kN,e3250mmm (一)(一)M2G2e227.50.256.875kNM3G3e351.10.2512.775kNm相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-2所示。圖5-2G2、G3、G4作用計算簡圖及內(nèi)力圖(a)G2、G3、G4作用；(b)M圖(kNm);(c)N圖(kN)屋面活荷載內(nèi)力計算對于單跨排架,Q1與G1一樣為對稱荷載，且作用位置相同，但數(shù)

12、值大小不同。故由Gi的內(nèi)力計算過程可得到Q1的內(nèi)力計算數(shù)值;MiiQiei36 0.1 3.6kN mM12RiiR12Q1e236 0.25 9kN mM113.6C1111.979 一0.491kNH14.5-M129C2-1.173 0.728kNH14.5RiRiiR121.219kN （ 一）相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-3所示。圖5-3 Q 1作用計算簡圖及內(nèi)力圖(a)Q1 的作用;(b)M 圖(kN m); (c)N圖(kN)吊車豎向荷載作用內(nèi)力計算Dmax作用于A柱，Dmin作用于B柱，其內(nèi)力為M D max D maxe3593.92 0.25 148.48kN mM D m

13、in D min e3143.35 0.25 35.84kN m廠房總長，跨度為24m,吊車其重量為30/5t和10t,則查得有楝條屋蓋的單跨廠房空間作用分配系VA max0.5C2M D max M D minH0.50.85 48.48 0.85 35.841.17314.58.139kN(VB max0.5 MDmax 2 MDminC2H0.5 0.85 48.482 0.8535.841.17314.56.772kN相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-4所示。圖5-4Dmax作用計算簡圖及內(nèi)力計算max(a)Dmax的作用；(b)M圖(kNm);(c)N圖(kN)Dmin作用于A柱時，由于

14、結(jié)構(gòu)又稱，故只需A柱與B柱的內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變號即可。吊車水平荷載作用內(nèi)力計算當(dāng)Tmax向左時，人B柱的柱頂剪力按推導(dǎo)公式計算：maxY=l,利用內(nèi)插法求得C5=另有Tmax=,=，則VTA=VTB=-(1-HC5Tmax=一()相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-5所示。(匚)圖5-5Tmax的作用計算簡圖及內(nèi)力圖maxTmax的作用;(b)M圖(kN-m)；(c)V圖(kN)當(dāng)Tm黨向右時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。max風(fēng)荷載作用風(fēng)從左向右吹時,先求柱頂反力系數(shù)cii為1C3_C118411n3-1n4110.303410.14713110.30

15、3310.14710.339對于單跨排架,A、B柱頂剪力分別為Va=FC11H（q1q2H=X一XX=kN（一）Vb=fw+C11H（qq2）=X+XX=kN（一）相應(yīng)的計算簡圖及內(nèi)力圖如圖5-6所示。F.圖5-6風(fēng)荷載作用計算簡圖及內(nèi)力圖（a）風(fēng)荷載的作用；（b）M圖（kNm）風(fēng)從右向左吹時，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。最不利荷載組合由于本例結(jié)構(gòu)對稱，故只需對A柱（或B柱）進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：（1）確定需要單獨考慮的荷載項目。本工程為不考慮地震作用的單跨排架，共有8種需要單獨考慮的荷載項目，由于小車無論向右或向左運行中剎車時，AB柱在Tm

16、ax作用下，其內(nèi)力大小相等而符號相反，在組合時可列為一項。因此，單獨考慮的荷載項目共有7項。（2）將各種荷載作用下設(shè)計控制截面（II、IIII、IIIIII）的內(nèi)力MN（IIIIII截面還有剪力V）填入組合表5-1。填表時要注意有關(guān)內(nèi)力符號的規(guī)定。（3）根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項目，并算出相應(yīng)的組合值。計算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時考慮時，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均應(yīng)乘以的組合系數(shù)。排架柱全部內(nèi)力組合計算結(jié)果列入表5-2。表5-1框架柱內(nèi)力匯總表柱號截面載項內(nèi)力怛相載屋卸沽荷載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載G1kG2kG3kG4kQ1kDmax,k在

17、A柱Dmin,k在A柱Tmax,k向左Tmax,k向右左風(fēng)右風(fēng)12345678A柱1-1MN360000002-2MN3600003-3MN360000V表5-2框架柱內(nèi)力組合表內(nèi)力截面由可變荷載效應(yīng)控制的組合恒載誼一活載組合項Mmax相應(yīng)N、V組合項Mmin相應(yīng)N、V組合項Nmax相應(yīng)M、V組合項Nmin相應(yīng)M、V1-1171812172-2131813183-317181317內(nèi)力截面由可變荷載效應(yīng)控制的組合恒載+X任意兩個或兩個以上活載）組合項Mmax相應(yīng)N、V組合項Mmin相應(yīng)N、V組合項Nmax相應(yīng)M、V組合項Nmin相應(yīng)M、V1-11271368123681368331,962-2

18、13571281237183-31236714581236717內(nèi)力截面由永久荷載效應(yīng)控制的組合1.35豎向，叵載1.4qi豎向活荷載組合項Mmax相應(yīng)N、V組合項Mmin相應(yīng)N、V組合項Nmax相應(yīng)M、V組合項Nmin相應(yīng)M、V1-112121218342-211132233-311243注qi為活荷載組合系數(shù)，見荷載規(guī)范，查的其值為0.7q第六章排架柱設(shè)計柱截面配筋計算最不利內(nèi)力組的選用：由于截面33的彎矩和軸向力設(shè)計值均比截面22的大，故下柱配筋由截面3-3的最不利內(nèi)力組確定，而上柱配筋由截面11的最不利內(nèi)力組確定。I截面配筋：1. Mmax組合(與Nmin組合相同)M=kNmN=kNh

19、0=h-as=500-40=460mmL0=2H)=2X4400=8800mm2A=500500=250000mm縱向受力鋼筋采用HRB33吸(fy300N/mm2b0.55,Es2105N/mm2)ea=max(h/30,20)=20mme0=M/N=mme=eo+ea=mmt1=N=XX250000/281560=>1取(0.974880031.15-0.01-5001 康 A)21400 205.3 (88005002)2 1 0.974 1.483h0460e= ri ei+h/2- as = x +500/2-40=mm281560a1 fcbh01.0 14.3 500 46

20、00.086 <Eb (大偏心受壓)X=h0E=460x=mmh0Eb=460X=253mm2as=80mm經(jīng)比較：X<h0Eb且X<2as,則說明受壓筋不能達(dá)到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算。es=riei-h/2+as=x2+40=mmAs=Nes'/fy(h-2as)=281560x300x(500-80)尸mm2Anin=%X250000=500mm22. Nmax組合M=kNmN=kNh0=h-as=500-40=460mmLc=2H)=2X4400=8800mmA=500500=250000mm2縱向受力鋼筋采用HRB33吸-0.55,Es2105N/mm

21、2)ea=max(h/30,20)=20mme°=M/N=mmei=e0+ea=mmt尸A/N=XX250000/352030=>1取t1=1=1.15-0.018800500Nafcbh。11(L0)211(8800)2109741400eh12140075.85003520300.107<Eb460大偏心受壓)1.014.3500460asmmX=h0E=460x=mmh0Eb=460X=253mm2as=80mm經(jīng)比較X<h0Eb且X<2as,則說明受壓筋不能達(dá)到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算。es'=yei-h/2+as=x2+40=mm,則面

22、積最小值為:2Amin=%X250000=500mm-m截面配筋：1.|Mmax|組合M=kNmN=kNh0=h-as=1000-40=960mmL0=10100mm_,_、_2A=500X1000-2X(550+600)/2X190=281500mm縱向受力鋼筋采用HRB33吸(fy300N/mm2/b0.55,Es2105N/mm2)ea=max(h/30,20)=34mme°=M/N=466mmei=e0+ea=500mmt1=A/N=XX281500/1269080=>1取1=12.1起簾ho1 3960靄2 1 11.15-0.0110100取 I 2=11000e=

23、r ei+h/2- a s = x 500+1000/2-40=1030 mmNa fcbh。12690801.0 14.3 500 9600.185X= h。e =960 x = mmh°E b=960X =495mm2as=80mmhf =200mm經(jīng)比較，hf X,且X 2as ,Ne a1 fcbx(h0 x/2)AsAs :fy h0 aS1269080 1030 1.0 14.3 500 177.6 (960-177.6/2)2=mm300 960 402Amin=%oX A=%< 281500= mmN max組合M=kN m N= kNh0=h-as=1000-

24、40=960 mmL0=10100 mm ,、2A=500X 1000-2 X (550+600) /2 X 190 =281500 mm 縱向受力鋼筋采用 HRB33吸(fy 300 N/mm2/b 0.55, Es 2 105 N/mm2) ea=max(h/30,20)=34 mm e°= M/N=466mm ei = e0+ ea =500 mm t1=A /N = x X一(LI)21 11400ei ( h ) 1 21400 500e=h0ei+h/2- as = x 500+1000/2960=1030 . N1269080E a1fcbh01.0 14.3 500

25、960281500/1269080=>1 取(露2 1 1 L15-0。t 1=1, t10100取 t 2=11000mm0.185X=hoE=960x=mmhoEb=960X=495mm2as=80mmhf=200mm經(jīng)比較，hfX,且X2as,中和軸在翼緣內(nèi)，且屬于大偏心受壓構(gòu)件Neafcbx(h0x/2)AsAs0,fyh0aS126908010301.014.3500177.6(960-177.6/2)2=mm300960402Anin=%oXA=%<281500=mm3.Nmin組合M=kNmN=kNh0=h-as=1000-40=960mmLo=10100mm_,_、

26、_2A=500X1000-2X(550+600)/2X190=281500mm縱向受力鋼筋采用HRB33吸(fy300N/mm2/b0.55,Es2105N/mm2)ea=max(h/30,20)=34mme°=M/N=666mmei=e0+ea=700mm1=A/N=XX281500/475380=>1取1=1t 2=1.15-0.01101001000Lo14000 ( h)2 1110100 2()2 1 11400 700 v 1000 7h。960e=rei+h/2-as=1.x700+1000/2-40=1230mm0.069<U（大偏心受壓）N475380a

27、1fcbh01.014.3500960X=h0E=860x=mmh0Eb=960X=528mm2as=80mmhf=200mm經(jīng)比較X<卜0且*<2as,則說明受壓筋不能達(dá)到屈服強度，此時應(yīng)按以下公式計算。'es=riei-h/2+as=X700-500/2+40=560mmAs=Nes'/fy(h-2as)=475380X560/300X(1000-80)=mm22Amin=%XA=%<281500=563mm2比較以上計算結(jié)果，排架柱配筋為：（單側(cè)）上柱：318（mm2）配筋率:%下柱：420（1256mm2）配筋率:%柱在排架平面外承載力驗算取iI、m出

28、截面中的Nmax進(jìn)行驗算查表（有柱間支撐，垂直房屋排架柱，有吊車房屋柱）得計算高度：上柱：L0=x4400=5500mm下柱：L0=x10100=8080mm1 .II截面:Nmax=kNL0/b=5500/500=11查表得()=N0.9(f)fcA2fyAs=xx(x250000+2x300x)=kN>Nmax滿足要求2 .m截面max=kNL0/b=8080/500=查表得（）=0.9()fcA2fyAs=xx(x281500+2X300X1256)=3700kN>Nmax滿足要求63斜截面抗剪和裂縫寬度驗算垂直于彎矩作用平面承載力驗算柱內(nèi)箍筋的配置：由于沒有考慮地震作用，柱

29、內(nèi)箍筋一般按構(gòu)造要求控制上下柱均可以按構(gòu)造配箍筋8200。柱的裂縫寬度驗算按e0/h0的的偏心構(gòu)件可不驗算裂縫寬度，比較后，mm截面的Nmin組合的最大，故按此組合來驗算。由內(nèi)力組合表可知，驗算裂縫寬度的最不利內(nèi)力的標(biāo)準(zhǔn)值上柱：Mk=+=kNmNk=kNek=Mk/Nk=<h=*460=253mm可以不進(jìn)行裂縫寬度驗算。下柱：Mk=+=kNmNk=kNek=Mk/Nk=>h=*960=528mm須做裂縫寬度驗算。/h=8080/500=>14,as=40kh0=960mmek=rkek+h/2-as=x+1000/2-40=mmp=As/Act=1256/120X1000+(

30、500-120)200=則縱向受力鋼筋A(yù)s合力至受壓區(qū)合力作用點間的距離為Z=mm縱向受拉鋼筋A(yù)s的應(yīng)力釬Nk(ek-Z)/(AsZ)=396150X裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)少=故最大裂縫開展寬度s.、Wmax=txct小+（X/ct）丫Es114.82=xx5-xX40+>20/=mm<mm2.0105滿足要求。柱牛腿設(shè)計牛腿幾何尺寸的確定:6-1所示。牛腿截面尺寸與柱寬相等，為500mm,牛腿頂面的長度為800mm,相應(yīng)牛腿水平截面長度為1300mm。取牛腿外邊緣高度為h1=300mm,傾角。=45°,于是牛腿的幾何尺寸如圖圖6-1牛腿幾何尺寸及配筋圖牛腿幾何

31、尺寸的驗算:由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi),則F=D+G=+=kNvkmax3kFhk=Tmax=kNa=750-1000=-250mm,即取a=0,0.51fbhFvk0.5h019.44、2.01500560=x(1-X)X645.020.5=kN>Fvk=kN所以截面尺寸滿足要求。牛腿配筋：由于吊車垂直作用于下柱截面內(nèi)，即a=750-1000=-250<0。故該牛腿可以按構(gòu)造要求配筋，縱向鋼筋取416(804mm2),箍筋取力局部承壓強度驗算：c=xx500X500=3575kN>Fvk=kN所以滿足要求。柱的吊裝驗算吊裝方案：采用一點翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接處

32、，動力系數(shù)取。荷載計算：上柱自重：g=x25X=kNm牛腿自重：g2=x25x(x1)=kNm下柱自重:g3=x25x=kNm310100內(nèi)力計算：一1M=XX122=kNm.1_212M2=-XX52+-X-X2=kNm22一1、一2118.875M3=-xx=kNm82柱的吊裝驗算簡圖如圖6-2所示圖6-2柱吊裝驗算簡圖截面承載力計算：截面1-1:bh500mm500mmh0460mm,'2AsAs763.02mmf300N/mm2故截面承載力為MuAsfy(h0as)763.02300(46040)96.14kNmMi90.75kNm截面2-2:bh500mm1000mmh096

33、0mm,2AsAs1256mm2f300N/mm2故截面承載力為MuAsfy(h0as)1256300(96040)346.66kNmM2118.975kNm故滿足要求。第七章基礎(chǔ)設(shè)計荷載計算由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。由排架柱內(nèi)力組合表可得設(shè)計值如下：第一組：Mmax591.27kNmN1236.68kNV28.51kN第二組：Mmin591.27kNmN1236.68kNV28.51kN第三組：Nmax 1306.87kNmaxM 65.9kN mV 12.98kN由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d:墻重（含外墻面的水刷石和內(nèi)墻面的水泥石灰砂漿抹面）1.2159 0.3 0.456 3.6 4.8 30.2

34、4 19363.45kN窗重（鋼框玻璃窗） 基礎(chǔ)梁：1.2(3.6 4.8 3.63) 0.4515.16kN1.2 0.24 0.45 6 2519.44kN由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載設(shè)計值:G5對基礎(chǔ)底面中心的偏心距：相應(yīng)偏心彎矩設(shè)計值：G5398.05kN1 0.24e50.62m2 2G5e5398.050.62246.79kNm作用于基底的彎矩和響應(yīng)基頂?shù)妮S向設(shè)計值。假定基礎(chǔ)高度為800502001100mm，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，基礎(chǔ)埋深：d=h+500=1600mm則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：第一組：Mb。591.271.128.51246.79375.84kNmN1

35、236.68398.051634.73kN第二組：Mboi591.271.128.51246.79869.42kNmN123668398.051634.73kN第三組：Mboi8246.79-166.61kNmN1306.87398.051704.92kN基底尺寸的確定由第二組荷載確定l和b：(1.1 1.4)1634.73230 20 1.6一 一一 2(9.08 11.56)m取l/b1.5,則取b2.7m,l4m驗算e l/6的條件：e0MboiNboi869.421634.73 20 2.7 4 1.60.44ml/64/60.67m(滿足要求)驗算其他兩組荷載設(shè)

36、計值作用下的基底應(yīng)力:W=1/6l2b第一組:Nbol p maxMb.GdMbol1634.73 ”202.7 41.6375.842.7 42235.56kN /m21.2 f1.2230276kN/m2（滿足要求）pmin151.363252.2131.16kN/m20（滿足要求）Pm151.3633184.36kN/m2f（滿足要求）第二組:pmax1704.922.7 420 1.6166612.7 42157.863223.14213kN/m21.2f1.2230276kN/m2（滿足要求）Pmin157.863223.14166.72kN/m20（滿足要求）Pm157.86321

37、89.86kN/m2f（滿足要求）所以最后確定基底尺寸為2.7m4m,如圖7-1所示。GWE 圖7-1基礎(chǔ)底面尺寸圖確定基底圖度前面已初步假定基礎(chǔ)的高度為，若采用錐形杯基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需進(jìn)行變階處的抗切驗算。在各組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力:第一組：ps. max第二組：ps. max第三組：ps.max1634.73 375.8410.87.21634.73 869.4210.87.21704.92 166.6110.87.2一 一 一2203.56kN /m一 一 一2272.12kN /m2_2181kN /m抗沖切計算按第二組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進(jìn)行計算。在第二荷載作用下的沖切力。沖切力近似按最大低級凈反力ps.max計算，即取PsPs.max一.2272.12kN/m，由于基礎(chǔ)寬度b2.7m,小于沖切錐體底邊寬b12h011.350.66522.68m。故A(-l1h01)b2241.552(0.655)2.71.54m22FtPs.maxA272.121.54418.79kN變階處的抗沖切力。由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬，bm11.352.72.03m22Ft0.7hftbmh00.70.9751.4310002.0251.0602094.9kN194.84kN(滿足要求)