過程裝備及控制工程畢業(yè)設(shè)計(jì)外文翻譯(中文)

1、英文翻譯翻譯1：2013年美國機(jī)械工程師學(xué)會(huì)國際機(jī)械工程大會(huì)暨展覽會(huì)論文集IMECE2013美國，加利福尼亞州，圣迭戈，2013年，11月15日至21日IMECE2013-63449接觸面的傾斜對(duì)波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)和機(jī)械增壓器性能的影響摘要作為新一代的旋轉(zhuǎn)氣波機(jī)，波轉(zhuǎn)子機(jī)例如波轉(zhuǎn)子制冷劑（WRR）和波轉(zhuǎn)子增壓器（WRS）是非定常流動(dòng)的設(shè)備。在他們運(yùn)轉(zhuǎn)過程中兩股氣流（不同的壓力，甚至不同階段）進(jìn)入直接接觸，借由沖擊波和膨脹波的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行能量交換。詳細(xì)的研究表明，當(dāng)轉(zhuǎn)子通道逐步開放至高壓端口，轉(zhuǎn)子通道處的接觸面不可避免地傾斜，伴隨著反射波。這會(huì)對(duì)WRR的制冷性能或WRS的增壓性能產(chǎn)生非常大的能量耗散和影響

2、。在這項(xiàng)工作中，對(duì)離心力、科里奧利力、漸進(jìn)通道開放和漸進(jìn)的通道關(guān)閉，等影響氣波流通和沖擊波和接觸面的傾斜的因素，通過流體力學(xué)計(jì)算和實(shí)驗(yàn)，進(jìn)行了研究。接觸面的傾斜造成速度和大量的局部損失分布不均勻。旋轉(zhuǎn)馬赫數(shù)小于0.3，接觸面的傾斜可以緩解。為了減少對(duì)于轉(zhuǎn)動(dòng)馬赫數(shù)的不利影響，較小的轉(zhuǎn)子通道寬度或更高的旋轉(zhuǎn)速度是必要的。旋轉(zhuǎn)效應(yīng)對(duì)于氣體偏斜的不連續(xù)性起著重要作用。羅斯貝數(shù)為1.33.5時(shí)，兩波轉(zhuǎn)子的離心力和科里奧利力不能被忽略。為了減小接觸面的偏斜損失，低級(jí)轉(zhuǎn)速似乎必要的。波轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)速度對(duì)沖擊波和接觸面的偏斜具有辯證的影響。高壓口的噴射寬度為轉(zhuǎn)子通道逐步開放的關(guān)鍵因素。減少氣體波傾斜損失一個(gè)可行

3、方法是，優(yōu)化高壓口寬度和通道寬度的比率。驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)已經(jīng)獲悉對(duì)于WRRs，熵效率至少提有35的升。簡介用于制冷和增壓1-2的波轉(zhuǎn)子技術(shù)是一種基于非定常流理論即具有不同壓力或不同階段的氣體流可借由沖擊波和膨脹波的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行交換能量3-8的新技術(shù)。有用于不同目的的兩個(gè)典型波轉(zhuǎn)子機(jī)：波轉(zhuǎn)子制冷器（WRR），如圖1所示，和波轉(zhuǎn)子增壓器（WRS）。WRRs通常用于高壓天然氣的膨脹制冷，用于R718蒸汽壓縮致冷系統(tǒng)的話能有效地減小R718壓縮機(jī)的壓力比。這兩種波轉(zhuǎn)子裝置都是在大連理工大學(xué) 9 的實(shí)驗(yàn)室開發(fā)的。然而波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)脈沖管的非定常流數(shù)值分析已經(jīng)被廣泛進(jìn)行10-12，更詳細(xì)的分析接觸面傾斜對(duì)WRR的轉(zhuǎn)子通

4、道的影響已經(jīng)被證實(shí)，尤其是對(duì)于伴有復(fù)雜偶然非平衡熱力學(xué)現(xiàn)象的冷凝波轉(zhuǎn)子。圖1 原始波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)和實(shí)驗(yàn)裝置這項(xiàng)研究提出了通過利用流體動(dòng)力學(xué)計(jì)算分析和實(shí)驗(yàn)的手段對(duì)通道接觸面的彎曲原因和影響進(jìn)行研究。轉(zhuǎn)子通道接觸面的扭曲的原因轉(zhuǎn)子通道1逐步開放過程。無論怎樣的旋轉(zhuǎn)的條件，轉(zhuǎn)子通道的逐漸打開和關(guān)閉過程中接觸面的偏斜發(fā)揮重要作用。已經(jīng)通過使用歐拉方程和最小模限的羅伊-FDS離散格式建立的二維CFD模型，準(zhǔn)確地捕捉到強(qiáng)的不連續(xù)性，如轉(zhuǎn)子通道的接觸面和沖擊。隨著源于波轉(zhuǎn)子通道的動(dòng)態(tài)協(xié)調(diào)，對(duì)流平移速度為R，沒有離心和科里奧利加速度。當(dāng)轉(zhuǎn)子通道逐漸打開到高壓（HP）流入口，通道的一個(gè)部分中的氣流被暴露，而有些則

5、是由壁面封閉，這可能會(huì)導(dǎo)致邊界層分離。在我們的工作中，執(zhí)行靜態(tài)分析（零對(duì)流速度）和恒定非零對(duì)流速度動(dòng)態(tài)分析兩方面工作。(1) 零對(duì)流速度表1表明轉(zhuǎn)子通道的溫度（a）和壓力（b）沒有牽連速度的轉(zhuǎn)子通道的膨脹比的變化在PR =303千帕/ 101千帕范圍內(nèi)，每幀的時(shí)間間隔為0.04毫秒。所有接觸間斷，斜入射沖擊波，和他們的反射以及折射了被精確抓獲。雖然當(dāng)與反射沖擊波相交時(shí)接觸面有小失真，反射沖擊波或壓縮波與接觸區(qū)域的交叉點(diǎn)是一個(gè)典型的不可逆的熱力學(xué)過程，從而顯著影響氣波運(yùn)行性能。該分析還表明，拖尾和轉(zhuǎn)子通道的前緣附近形成的分離渦對(duì)使接觸面扭曲。速度的不均勻分布會(huì)引起顯著動(dòng)量傳遞，在其中較大的局部造

6、成損失。主動(dòng)和從動(dòng)氣流之間增大的熱交換面積對(duì)熱分離13的性能造成不利影響。表1零牽連速度在Pr = 303 / 101kPa膨脹率在轉(zhuǎn)子通道溫度和壓力表的演變(2) 恒傳導(dǎo)速度存在接觸面傾斜的累積效應(yīng)時(shí)，轉(zhuǎn)子渠道逐步打開。高壓端口和轉(zhuǎn)子通道之間的連接區(qū)域決定流路以及沖擊波的反射行為，并同間影響接觸面形變。連接區(qū)域的變化率取決于相對(duì)滑動(dòng)速度，或牽連速度VE。渠道越長，累積效應(yīng)越大。表2顯示出膨脹比PR =303千帕/ 101千帕?xí)r不同對(duì)流速度的情況下轉(zhuǎn)子通道的溫度輪廓。因?yàn)樵谡麄€(gè)接觸面的大的溫度差，故從溫度輪廓可以明顯發(fā)現(xiàn)接觸面的偏移。數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，通道寬度e和對(duì)流速度eV的小比值時(shí)接觸面略

7、微傾斜伴隨著。旋轉(zhuǎn)馬赫數(shù)M定義渠道的逐步放開的無量綱時(shí)間：M0=eVela=120aenldi+d0(1)其中a是停滯聲速。在具體的結(jié)構(gòu)參數(shù)和邊界條件下，接觸面的偏移取決于轉(zhuǎn)動(dòng)馬赫數(shù)：對(duì)于轉(zhuǎn)動(dòng)馬赫數(shù)低于0.3的情況下，接觸面和反射沖擊波的相互作用變?nèi)酰⒃谕粫r(shí)間，接觸面的偏移被減輕14。表2 溫度輪廓在Pr =303千帕/ 101千帕的膨脹比以恒定的對(duì)流速度的轉(zhuǎn)子通道(3) 離心力或科里奧利力如圖2所示，具有移動(dòng)下轉(zhuǎn)動(dòng)通道的坐標(biāo)系，坐標(biāo)的非慣性系統(tǒng)被建立。相對(duì)速度和加速度都是在x方向。當(dāng)在以恒定角速度Ve=r旋轉(zhuǎn)時(shí)，對(duì)流加速度ae=-122r2=-2r。在n方向?？评飱W利加速度Ca為零。因此

8、，可以建立熱理想氣體的速度循環(huán)輸運(yùn)方程：dcdt=fdl-pdl-aedl-2Vrdl(2)根據(jù)亥姆霍茲定理，得出速度循環(huán)和渦流強(qiáng)度的對(duì)應(yīng)關(guān)系。有兩個(gè)主要原因?qū)е罗D(zhuǎn)子通道的渦流的產(chǎn)生：圖2 加速和轉(zhuǎn)子渠道控制音量的速度矢量除了等熵，絕熱，等容，或多變過程中，可壓縮氣體不是正壓。比體積的梯度與壓力不一致，pdl0。在無氣浪的區(qū)域，都不可避免地產(chǎn)生旋渦斜壓?？评飱W利力產(chǎn)生渦流，Vrdl0。羅斯貝數(shù)被引入描述科里奧利力的影響：R0=VrVrVr=r2l0r=rl0(3)其中，10是轉(zhuǎn)子通道的長度。當(dāng)科里奧利力比慣性力小得多時(shí)，旋轉(zhuǎn)作用可以忽略。表3所示為l0=200mm時(shí)在不同的初始?jí)毫Ρ认铝_斯貝數(shù)

9、的一些結(jié)果?？评飱W利力相當(dāng)于慣性力，故旋轉(zhuǎn)效果是接觸面的偏斜的一個(gè)重要原因。圖3示出壓力和溫度在0.6ms 303千帕/ 101千帕的壓力比下的3維輪廓。不同于2D的結(jié)果，存在接觸面附近的壓力梯度，因此，旋轉(zhuǎn)效果不能被忽略。表3 在不同的壓力比下200mm轉(zhuǎn)子通道長度的羅斯貝數(shù)壓力變化對(duì)接觸面的穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響。當(dāng)轉(zhuǎn)子通道以恒定角速度旋轉(zhuǎn)時(shí)，壓力平衡了在切線方向的科里奧利力。壓力從前緣到轉(zhuǎn)子通道的后緣逐漸減小。它遵循的相對(duì)速度在旋轉(zhuǎn)方向不均勻地分布。圖4 HP端口寬度制冷增壓性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果圖3 轉(zhuǎn)子通道壓力（a）和溫度（b）的三維輪廓解決接觸面傾斜的不良影響由于通道的逐漸開放和旋轉(zhuǎn)效應(yīng)的累積效

10、應(yīng)，接觸面的偏斜不可避免地發(fā)生。為了消除逐漸開放效果，高的旋轉(zhuǎn)速度是可行的，其中，然而，可能會(huì)引起較大的科里奧利力?？紤]到小轉(zhuǎn)動(dòng)馬赫數(shù)和大羅斯貝數(shù)是提高高壓端口和信道寬度的寬度比的一種可行的技術(shù)方案。高壓端口的寬度對(duì)波轉(zhuǎn)子設(shè)備的性能有重要影響。除了影響接觸面和沖擊波的傾斜，高壓端口具有最高的壓力，很容易出現(xiàn)滲漏。圖4示出了一些實(shí)驗(yàn)結(jié)果（圖1示出實(shí)驗(yàn)裝置，詳細(xì)描述可以在參考文獻(xiàn)15），分別以2.0，3.0和4.0的膨脹比，用于（10,16和22毫米）的不同寬度的高壓端口。增壓效率和制冷效率峰值溫度都下降。此外，隨著高壓口的寬度增加，這兩個(gè)增壓和膨脹效率增大。這驗(yàn)證了高羅斯貝數(shù)和低旋轉(zhuǎn)馬赫數(shù)要求從

11、計(jì)算流體力學(xué)分析。通過增加高壓端口的寬度，我們已經(jīng)將制冷效率提高約5，在DUT實(shí)驗(yàn)室達(dá)到約70?？偨Y(jié)在目前的研究中，具體討論了波轉(zhuǎn)子接觸面扭曲的產(chǎn)生和影響建議像WRRs和WRSs一樣呈現(xiàn)。轉(zhuǎn)子通道的接觸面不可避免地偏斜，由于可壓縮氣流的斜壓性質(zhì)。對(duì)于旋轉(zhuǎn)馬赫數(shù)低于0.3或羅斯貝數(shù)比單元更大的情況下，接觸面的傾斜可以得到緩解。不幸的是，容易滿足兩個(gè)要求的轉(zhuǎn)子通道的最佳旋轉(zhuǎn)速度尚未找到。為緩解氣浪的傾斜損失的可行辦法是提高HP口寬度與通道寬度之間的比例。驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)已經(jīng)得到WRRs的等熵效率至少有35的增長。致謝目前這個(gè)工作是由中國項(xiàng)目（51106017），國家自然科學(xué)基金和國家高技術(shù)研究中國的發(fā)展計(jì)

12、劃（2006AA05Z216）資助。翻譯2：波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)的熱力學(xué)性能作為一種新型的旋轉(zhuǎn)熱分離器，波轉(zhuǎn)子制冷器（WRR）是用于制冷的非定常流動(dòng)裝置，其通道由于壓力波的運(yùn)動(dòng)，壓力流直接接觸并且交換能量。在這項(xiàng)工作中，對(duì)WRR的工作程序和波形圖進(jìn)行徹底調(diào)查。在此基礎(chǔ)上，一個(gè)新型WRR的熱力學(xué)分析模型已經(jīng)建立，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。這種性能考核模型顯示膨脹和壓縮過程中的主要貢獻(xiàn)因素。WRR制冷系統(tǒng)特定的分析表明，膨脹效率可以被過高壓的縮效率造成不利影響，這意味著應(yīng)側(cè)重波轉(zhuǎn)子增壓或制冷。關(guān)鍵詞：波轉(zhuǎn)子，波形圖，熱力學(xué)分析，膨脹制冷。1. 緒論圖1 四端口波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)示意圖波轉(zhuǎn)子制冷機(jī)（WRR），如圖1所示，是

13、一種非定常流設(shè)備，其中兩種不同的流體通過通道中產(chǎn)生的氣波運(yùn)動(dòng)直接交換壓力能。WRRs具有小尺寸，固定的噴嘴，沒有接收管，優(yōu)良的流體操作和抗振性能等優(yōu)點(diǎn)。在高壓力比飽和氣體的工況下，WRRs將前瞻性地取代已經(jīng)在天然氣工廠應(yīng)用多年的傳統(tǒng)旋轉(zhuǎn)熱分離器（RTSs）。雖然波轉(zhuǎn)子通道內(nèi)流動(dòng)行為的數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)分析已經(jīng)被廣泛進(jìn)行1-7，但少有詳細(xì)和完整的熱力學(xué)分析被記錄在案。這項(xiàng)研究提出了從熱力學(xué)分析和實(shí)驗(yàn)評(píng)估方面對(duì)用于制冷的波轉(zhuǎn)子技術(shù)的詳細(xì)研究。2.波形圖和WRRs的制冷循環(huán)圖2 RFWRR的波形圖和一個(gè)可逆流動(dòng)制冷循環(huán)圖3 RFWRR的（a）p-h圖和（b）T-s圖當(dāng)波轉(zhuǎn)子被整合到一個(gè)制冷循環(huán)，如圖2（

14、a），高壓氣體（流3）從壓縮機(jī)冷卻器（Col-1）充入轉(zhuǎn)子通道，壓縮循環(huán)氣體（或驅(qū)動(dòng)氣體，流5）從WRR的低壓（LP）端口排出，具有高壓的壓縮驅(qū)動(dòng)氣體（流4）從高溫（HT）端口排出，而膨脹的驅(qū)動(dòng)氣體（流6）射流從低溫（LT）端口排出。發(fā)生在WRR中每個(gè)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)的主要過程幾乎是相同的。圖2（b）顯示出了在一個(gè)循環(huán)的通道向上運(yùn)動(dòng)的過程中可逆流動(dòng)WRR（WRR）的波形圖。RFWRR利用主沖擊波來壓縮循環(huán)氣體的方法如下：隨著信道逐漸打開到高壓（HP）端口，沖擊波后面的接觸面被觸發(fā)，從HP端口的前導(dǎo)角開始。沖擊波通過通道運(yùn)行，并導(dǎo)致壓力和溫度在通道內(nèi)的急劇上升。隨著沖擊波到達(dá)通道的端部，HT端口逐漸打開

15、和始于前緣的反射膨脹扇動(dòng)起，傳播回通道。沖擊波背后的壓縮流離開轉(zhuǎn)子通道朝HT端口流動(dòng)。高溫和高壓的壓縮流離開波轉(zhuǎn)子，流向冷卻器和節(jié)流閥（或擴(kuò)展器），以冷卻，然后進(jìn)入低壓端口。上述過程被稱為周期的充壓過程。由于壓縮流幾乎排出到端口，通道逐漸關(guān)閉。此刻，該接觸面背后的驅(qū)動(dòng)流體開始膨脹，并進(jìn)一步產(chǎn)生更低的溫度。HP端的后緣的位置通過WRR的負(fù)載被確定，而不是通道長度或輪的速度。從HP端口的后緣膨脹扇形產(chǎn)生，且傳播到該通道。它減緩接觸面并且反射回形成單個(gè)沖擊波的壓縮波，因?yàn)樗鼈兂疞T端口行進(jìn)。膨脹扇形和反射沖擊波減小速度并改變接觸面的方向。LP和LT端口之間的壓差小，有助于清除低溫流動(dòng)。這一系列的事件

16、被稱為循環(huán)的清除過程。據(jù)RFWRT的波形圖，以下結(jié)論應(yīng)注意：(1)在RFWRR同側(cè)定位的HP和LT端口，這意味著接觸面后面的驅(qū)動(dòng)流只在一側(cè)膨脹。因此，RFWRR沒有自我的冷卻能力。經(jīng)過一段時(shí)間的運(yùn)作，它將成為熱的一端和冷的另一端，如圖1所示。(2)圖3示出RFWRR在p-h線圖（a）和T-S圖（b）與位于選自露點(diǎn)線外的所有流的節(jié)點(diǎn)的周期。理論上，驅(qū)動(dòng)氣體完全通過接觸界面與從動(dòng)氣體分離，并且每一股氣流具有其自己的流程。驅(qū)動(dòng)氣體在等熵線擴(kuò)大，而循環(huán)氣體絕熱壓縮。這兩者是通過量功交換壓力能量。進(jìn)行熱力學(xué)分析，必須同時(shí)滿足質(zhì)量和能量傳輸守恒。因此，我們可以建立WRR周期的一個(gè)熱模型用于評(píng)價(jià)WRR的性能

17、，如圖2（a）所示，WRR的內(nèi)部過程可被建模作為驅(qū)動(dòng)氣體的膨脹過程和循環(huán)氣體壓縮過程。WRR可以被視為膨脹機(jī)WRE和壓縮機(jī)WRC。發(fā)現(xiàn)這兩個(gè)過程的適當(dāng)?shù)慕^熱效率是非常重要的。3. WRR的循環(huán)絕熱效率和流通流量比驅(qū)動(dòng)流的絕熱膨脹效率e和從動(dòng)的流絕熱壓縮效率c可以通過使用WRR的P-H圖輕松計(jì)算，e=hHP-hLThHP-hLT*=THP-TLTTHP-TLT*(1)c=hHT-hLPhHT*-hLP=THT-TLPTHT*-TLP(2)其中符號(hào)意味著狀態(tài)節(jié)點(diǎn)由等熵關(guān)系確定。根據(jù)大量文獻(xiàn)8-11的結(jié)論，用于增壓波轉(zhuǎn)子的壓縮效率是在60-83的范圍內(nèi)和膨脹效率往往假定是在相同的值域。用于增壓波轉(zhuǎn)子

18、的綜合熵效率為60-70左右。影響絕熱效率的因素可分為兩類：氣波的性質(zhì)，例如沖擊波的熵增和接觸面偏轉(zhuǎn)引起的流動(dòng)損失，非均勻的流場混合12，等等,分離由轉(zhuǎn)子通道至端口流體1的逐步打開和關(guān)閉引起的分流。但基于振蕩管中的沖擊波和膨脹波的流體流動(dòng)的數(shù)值研究，如表1中所示，已經(jīng)顯示當(dāng)初始?jí)毫Ρ鹊陀?.0用于壓縮和膨脹時(shí),等熵效率是足夠高的。所以效率衰減的主要原因是上述轉(zhuǎn)子通道的流動(dòng)模式。對(duì)轉(zhuǎn)子的通道流動(dòng)數(shù)值研究發(fā)現(xiàn)，膨脹效率在50-80的范圍內(nèi)和WRR的壓縮效率大約是15-60。表1中的結(jié)果是通過使用適當(dāng)?shù)挠?jì)算諸如通過使用根據(jù)本尼迪克特-韋伯-魯賓14-17取得狀態(tài)（EOS）的方程和皇桑德勒混合規(guī)則18

19、,19平流上游分割方法加（AUSM+）13 計(jì)算出的非粘性通量的方案數(shù)值求解Navier-Stokes方程實(shí)現(xiàn)的。振蕩管中甲烷-乙烷-丙烷混合物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為79%、8%和13%。從動(dòng)和驅(qū)動(dòng)流的質(zhì)量流量比m,通常被定義為用于交換工作容量的評(píng)價(jià)中的循環(huán)流量比。從WRR的熱模型，我們可以得到的循環(huán)流量比mana的計(jì)算結(jié)果，并從實(shí)驗(yàn)中（見參考文獻(xiàn)7），我們可以測量這個(gè)量mana。表2通過由上述模型實(shí)驗(yàn)和分析示出了循環(huán)通量比例的結(jié)果。該結(jié)果幾乎是一致的，由于該熱模型的有效性和合理性。循環(huán)流量比m小于一;兩個(gè)磁通比率的差異表示由于從端口相互作用導(dǎo)致的接觸面旋擰和泄漏造成驅(qū)動(dòng)和從動(dòng)氣體之間的物質(zhì)轉(zhuǎn)移。4

20、. 熱力學(xué)分析結(jié)果與討論圖4 RFWRR的壓縮比與膨脹的實(shí)驗(yàn)結(jié)果在目前的運(yùn)作中對(duì)兩種不同類型的典型的應(yīng)用于制冷的氣體進(jìn)行了分析。這些氣體都是理想的空氣和真正的天然氣，其質(zhì)量分?jǐn)?shù)為92.5% C1, 3.28% C2,1.079% C3, 0.34% i-C4, 0.34% n-C4, 0.138% i-C5,0.198% n-C5, 0.154% n-C6, 1.568% CO2, and 0.438% N2。WRR的膨脹比(e=pHPpLT)為1.5到10.0，而壓縮比為1.1-1.6。這些值被大連理工大學(xué)的氣波制冷研究開發(fā)中心（GWRSD）實(shí)驗(yàn)室的實(shí)驗(yàn)結(jié)果確定，如圖4所示。他們將有所提高,

21、更好的控制泄漏和的混合損失。此項(xiàng)研究中，對(duì)WRR的這些性能參數(shù)的影響進(jìn)行檢測。LP和LT端口的壓力差從2.0千帕到10.0千帕變化，這是由再循環(huán)操作單元如冷卻器中的壓力下降決定的。LP端口的溫度為30。驅(qū)動(dòng)流的質(zhì)量流量為1公斤/秒，循環(huán)通量可通過熱力學(xué)分析來計(jì)算。用于執(zhí)行周期計(jì)算的熱力學(xué)關(guān)系不會(huì)被這里提到。它們可以在任何標(biāo)準(zhǔn)熱力學(xué)教科書中找到。天然氣的熱性能也由本尼迪克特-韋伯-魯賓的EoS確定。零相對(duì)濕度=0的空氣由理想的EoS計(jì)算。表2 在不同的膨脹比下水熱力學(xué)分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表1質(zhì)量分?jǐn)?shù)質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為79，8，13時(shí)甲烷 - 乙烷丙烷混合物用壓縮和膨脹效率圖5顯示了典型結(jié)果的e=0.7和c=0.25中的結(jié)果; 涉及的參數(shù)是峰值溫度（TTH）, 冷負(fù)荷（W0），冷卻器稅（WC），交換工作（WEX），分離溫度T，膨脹率e，壓縮比c和循環(huán)比(m)。從T和m的輪廓圖，可以發(fā)現(xiàn)大坡度的顯著因素。對(duì)于e和e峰值溫度（TTH）和冷卻器占空比（WC）是不相關(guān)，但隨著c的增加而增加。對(duì)于c和c制冷占空比和交換工作無關(guān)，但隨著e增加而增加。不同的w0wc代表熱分離能力,對(duì)于同樣的e和e，天然氣更易于熱分離，并獲得更低的溫度。(對(duì)于相等的e, c越大, T越大m越小，單獨(dú)的溫度和循環(huán)比接近c(diǎn)和c。圖6顯示