電梯檢驗師TS2003-2014題庫-計算題題

1、221.某特種設備檢驗機構的檢驗人員對一臺額定速度為1. 6m/s,額定載重量為1000kg的新安裝曳引式乘客電梯進行 檢驗，發(fā)現如下情況：轎廂和對重上均設置了在其下行時動作的安全鉗，其中轎廂安全鈿為漸進式，對重安全鉗為瞬時式。操縱轎廂安全鉗的限速器銘牌上標明的限速器動作速度為2. 15m/s：操縱對重安全鉗的限速器銘牌上標明的 限速器動作速度為2.47m/s。轎廂和對重緩沖器均為蓄能型線性緩沖器。轎廂在底層端站和頂層端站平層位置時，轎廂撞板及對重撞板與緩沖器頂面間的距離均為220mm.安裝圖紙表明，頂層端站極限開關安裝在當轎廂超越頂層端站平層位置240mm時該開關動作的位置上。試根據GB75

2、88 2003電梯制造與安裝安全規(guī)范，回答下列問題：（1）安全鉗的選型是否正確（只考慮安全鉗的型式，不考慮安全鉗的參數）？請寫出判定依據及其具體內容。答：轎廂安全鉗選型正確（0.5分）。GB7588 2003規(guī)定，若電梯的額定速度大于0. 63m/s,轎廂應采用漸進式 安全鉗（1分）。對重安全鉗選型不正確。GB7588 2003規(guī)定，若電梯的額定速度大于血/s,對重應采用漸進式安全鉗。（2）限速器銘牌標明的動作速度是否符合要求？請通過計算驗證（精確到小數點后2位）。答：按照GB7588 2003規(guī)定，該電梯操縱轎廂安全鉗的限速器的動作速度的下限為1. 6X 115%=1. 84m/s,但 應小

3、于1.25X1. 6+0. 25/1. 6=2.16 m/s。因此,操縱轎廂安全鉗的限速器銘牌標明的動作速度符合要求。（L5分）按照GB7588-2003規(guī)定，該電梯操縱對重安全鉗的限速器的動作速度應當大于轎廂安全鉗的限速器動作速度， 但不得超過10%,即不得超過2.15X1. 1=2. 37 m/s,因此操縱對重安全鈿的限速器銘牌標明的動作速度不符合要 求。（1. 5分）（3）緩沖器的選型是否正確（只考慮緩沖器的型式，不考慮緩沖器的參數）？請寫出判定依據及其具體內容。答：不正確。GB75882003規(guī)定，蓄能型緩沖器只能用于額定速度小于或等于lm/s的電梯。（2分）（4）安裝圖紙所表明的頂層

4、端站極限開關的安裝位置是否正確？為什么？答：不正確（1分）。因為當轎廂在頂層端站平層位置時，對重撞板與緩沖器頂面間的距離為220nmi，但安裝圖 紙表明，頂層端站極限開關安裝在當轎廂超越頂層端站平層位置240mm時該開關動作的位置上，說明當對重撞板與 緩沖器接觸時，極限開關尚未動作。GB75882003規(guī)定，極限開關應在對重接觸緩沖器之前起作用，因此該極限開 關安裝位置不正確。（2分）（5）如果將該電梯的曳引鋼絲繩截短，對該電梯的井道頂部間距有無影響？為什么？答：有影響（1分）。因為鋼絲繩截短，則對重與緩沖器頂面距離增加，導致井道頂部間距減?。?分）。（6）如果將該電梯的轎廂和對重緩沖器均更換

5、為耗能型緩沖器，可能會對該電梯的井道頂部間距和底坑安全 尺寸產生什么影響？答：如所更換的耗能型緩沖器的行程與原緩沖器行程不同，會導致該電梯的井道頂部間距和底坑安全尺寸增大 或減少（2分（7）現假設該電梯轎廂停留在底層端站的平層位置，由于某種原因懸掛轎廂和對重的曳引鋼絲繩突然斷裂， 導致轎廂以自由落體形式墜落。試通過計算，分析在轎廂撞擊緩沖器之前，操縱轎廂安全鈿的限速器能否動作（假 定該限速器的實際動作速度與其銘牌標明的動作速度相同；不考慮該限速器動作前的響應時間；重力加速度g取 9. 8m./s:）答：如果限速器動作，則動作時的速度為v=2. 15m/s。依據公式s=v2/2g=238mln,

6、即轎廂墜落距離達238mm時 限速器才會動作，而現轎廂撞板與緩沖器頂面距離為220nlln,因此在在轎廂撞擊緩沖器之前，限速器不會動作。某檢驗人員對一臺新安裝的曳引驅動乘客電梯進行監(jiān)督檢驗。該電梯額定速度為L0m/s,轎廂和對重上均設置 了在其下行時動作的安全鉗，其中轎廂安全鉗為漸進式，對重安全鉗為瞬時式。轎廂和對重行程底部極限位置設置 的緩沖器均為彈簧緩沖器。檢驗情況如下：漸進式：上限：L5m/s下限：115%X0. 63=0.72m/s（3） （0.2-1） g（4）最遲可在限速器動作的同時動作：（5）有：（6）可以。電梯額定速度為lm/s,為變頻變壓連續(xù)調速?；卮鹣铝袉栴}：（1）采用什么

7、型式安全鉗？（2）限速器動作速度整定值應為多少？（3）安全鉗動作時平均減加速度應為多少？最大最小制動距離應為多少（不考慮動作響應時間）？（4）檢查限速器動作的限速器聯動開關應什么時候動作？（5）可否采用彈簧緩沖器？答：（1）漸進式（2）上限：1.5m/s：下限：1.15m/s00. 2LOg,（1. 5）2二/2a = 0.2X2X9.8 =, 57m；_ （1.5 尸- 2X9.8 一，（4）限速器動作之前或同時動作。（5）可以。8.電梯額定速度為2m/s0根據GB7588-2003電梯制造與安裝安全規(guī)范的規(guī)定，試回答下列問題：（1）應采用什么型式安全鉗？ （2）限速器動作速度應是多少？（3

8、）安全鉗動作的平均減速度應為多少？最大、最小制動距離應為多少（不考慮動作響應時間，列出數字計 算公式即可）？（4）檢查限速器動作的聯動開關應在什么時候動作？（5）可否采用彈簧緩沖器？ 答：（1）漸進式。（2）上限：L25v+0.25/v=1.25X2+0.25/2=2.625m/s：下限：1. 15X2=2. 3m/so0. 2LOgu：Enin1尸 _ 2.625? 2 2x9.8= 0.352;/?v2 _2.6252la 2 x 0.2 x 9.8=1.76/z/（4）在限速器動作之前，開關動作，電梯主機停止運行。（5）不可，應采用液壓緩沖器。曳引驅動電梯頂部空間C本項可與T7001 3

9、. 10. T7001 3. 16 （5）項同時檢驗，判斷方法如下：如圖1-3-3和1-3-4所示，設當轎廂在頂層平層時，測得的T7001 3. 2 （1）、各項數據分別為L小 L*、L匍、那么對重緩沖器越程距離應滿足：L第一HD-HM20. 1+0. 035VLM-HDHMN1+0. 035，L瀾一HD-HM20. 3+0. 035V二L總一HD-HMO. 1+0. 035v3即： TOC o 1-5 h z (0. 1 + 0. 035v2)(1)HMWL抬一HD- (1+0. 035，)(2)(0. 3+0. 035，)(3)HMUa-HD-(0. 1 + 0. 035，)(4)考慮T7

10、001 3.2 （1） ,轎頂上方應當有一個不小于0.510義0.60）0.8111的空間（任意平而朝下即可），貝的HB2HD+HMBP：(5)設當轎廂在底層端站平層時，測得T7001 3.2 (2)對重導軌的制導行程為LX,轎廂船形撞尺長到下極限開關 的距離為JX,當轎廂完全壓縮在緩沖器上時，對重導軌的進一步制導行程為：LY=LX-HD-HX當T7001 3.2 (2)滿足最低要求時，對重導軌制導行程的富余量為：AH=LY- (0. 1+0. 035v3)= LX-HD-HX-(0. 1+0. 035v2)對重導軌的進一步制導行程最多再增加AH,即：HMHS+AH=HS+LX-HD-HX-

11、(0. 1+0. 035v:)(6)由以上公式即可求得對重緩沖器越程距離HM最大允許值為：UminHS+LX-HD-HX- (0. 1+0. 035v2), HB-HD,L常一HD一 (0. 1+0. 035/), L禽一HD一 (1 + 0. 035/),L酒一HD - (0. 3+0. 035v:), L制一HD一 (0. 1+0. 035，)由T7001 3.10,井道上下兩端應當裝設極限開關，該開關在轎廂或者對重(如有)接觸緩沖器前起作用，并 且在緩沖器被壓縮期間保持其動作狀態(tài)，當轎廂在頂層平層時，則： TOC o 1-5 h z JSCHSWHM(7)JS+L2HD+HS(8)當轎廂

12、在底層平層時，則： JXHX(9)JX+L2HX+HJ(10)某電梯在最高層站平層時轎廂在井道空間位置如圖屋此時導靴至轎廂導軌頂部的距離H-L 2m，井道頂的最低部 件與導靴之間的間距HfI. 4m ,井道頂的最低部件與轎頂設備的最高部件之間的間距5m ,轎頂可以站人的 最高面積的水平而與相應并道頂最低部件的水平而之間的自由垂直距離HfI. 6m ：對重與緩沖器的距離為300mm,底坑標注的對重與緩沖器最大允許距離為380nmI,對重壓實緩沖器時緩沖器的行程為250mln.(1)請計算判定該電梯的井道頂部空間是否滿足要求，(2)如果不能滿足要求且不更換安全部件你有何整改建議？1電梯轎廂在井道的

13、位置1 一曳引機；2 曳引鋼絲繩：3導向輪；4一導靴；5 轎廂；6一對重：7 液壓緩沖器；8一轎廂導軌；參考答案：轎廂導軌的進一步制導行程應不小于0.1+0.035, (m) =0. 135mHx-380-250=1200-380-250=570mm：符合要求井道頂的最低部件與導靴等之間的間距應不小于0. 1+0. 035v: (m) =0. 135mH-380-250=1400-380-250=770mm：符合要求井道頂的最低部件與轎頂設備的最高部件之間的間距應不小于0.3+0. 035v2 (m) =0. 335mH3-380-250=1500-380-250=870mm：符合要求轎頂可以

14、站人的最高而積的水平面與相應并道頂最低部件的水平面之間的自由垂直距離應不小于1. 0+0. 035v2(m) =1. 035Hi-380-250=1600-380-250=970mm：不符合要求建議將底坑標注的對重與緩沖器最大允許距離改為380-(1035-970) =315 (mm) 某電梯額定運行速度v=2.0m/s,額定載重量Q= 1000kg,轎廂內裝500kg的祛碼，向下運行至行程中段測得電機 轉速n=1450r/min。減速器減速比I =46： 2,曳引鋼絲繩的倍率廠1,曳引輪節(jié)圓直徑為630mm,平衡系數K=0. 5。 問轎廂運行速度是多少？是否符合規(guī)定？解：630 x3.14x

15、14500= 2.07860 x1x46/2x1000速度偏差二(vj-v ) / v = (2. 078-2)/2=0. 039=3. 9%標準規(guī)定電梯轎廂在50%額定載重量時，向下運行至中段時的速度不大于105$,不小于92樂該梯速度偏差為3. 9%, 符合要求。2、如果有一建筑物需裝電梯，提升高度為4米，選定參數為：額定載重量為2000kg,轎廂自重為1800kg,額定速 度為0.63/s,驅動主機的傳動效率為0.8。(1)試估算強制式驅動和曳引式驅動兩種形式電梯所需的靜功率；曳引式:P 二(1-k) QV0. 5x 2000 x 0. 63102 n x i102x0.8x1強制式:P

16、 二(P+Q) V (2000+1800) x0. 63102 n x i = 102x0. 8x 1（2）如果強制式電梯配用平衡重，則所需的靜功率為多少? 解答:因為配用了平衡重,只需考慮轎廂中的載重量102n x i102x0.8x15. 44kw2000 x0. 635、兩臺額定速度分別為3m/s和6m/s的電梯，其緩沖器的設計行程至少為多少米？ 解答:根據緩沖行程=0. 067V2速度緩沖行程3m/s 0. 6 m不帶緩沖行程監(jiān)控）3m/s 0. 42m （帶緩沖行程監(jiān)控,行程可減少為1/2,但不小于0. 42m）6m/s 2. 42m （不帶緩沖行程監(jiān)控）6m/s 0. 8m （帶緩

17、沖行程監(jiān)控,行程可減少為1/3） 8、假設一對瞬時式安全鉗經試驗，得到安全鉗能吸收的總能量為15KN.m,試問：（1）若用于一臺額定速度為0.5m/s 的電梯，其容許的總質量（P+Q）為多少？ （2）如果用于總質量為1000kg的電梯，則其適用的額定速度為多少？ 解答:因為是瞬時式，限速器動作速度丫皿二0. 8（1） hrgn+O. 1+0. 03=0. 87（2 X 9. 8）+0. 13=0. 16265m在彈性限度內（安全系數取2）(P+Q)=K 15000/2 gr x h9. 8 x 0. 16265在超過彈性限度（安全系數取3. 5）150003. 5x9. 8x0. 162652

18、k（P+Q）=3. 5 x gn x （P+Q）(2)h=K15000/2gnx (P+Q)9.8x1000?=h-0. 1-0. 03 Vf 0. 8m/s（限速器的速度）可以選動作速度最大為0. 63Ws.10.一臺額定速度為3m/s的電梯，在驗收時，矯廂滿載以額定速度緊急制停的距離為9m, （1）是否符合制停性能 要求？（2）如果電梯轎廂離緩沖器距離為5m時以額定速度制停，請問轎廂制停過程中撞擊緩沖器頭部的瞬時速度 為多少？a= v72s =9/2*9=0. 5 （m/s3）符合附錄 F 的要求.Vi=-v:=2as3:-v：=2 x 0. 5 x 5 v=2（m/s） 9、一只彈簧緩沖

19、器，完全壓縮的行程為100mm,行程完全壓縮所需的力為50000X,請問該緩沖器適用的速度和總 質量的范圉是多少？0. 1解答:0. 1350. 135質量范建(P+Q)max=Cr /2. 5=5000/(2.5x9. 8)= 2041kg (P+Q)min=Cr 74=5000/(4 x 9. 8)= 1276kg11、一臺主機下置的電梯如下圖，其中曳引輪的直徑為560mm，鋼絲繩的直徑為12mm，曳引輪為U型槽，按GB7588-2003 標準的附錄N計算安全系數Sf 0答：轎廂側曳引輪的等效滑輪數Net=2,滑輪等效數Nep=Kp(Nps+4Npr) = ( 560/500)；(2+4*

20、0) =3. 147Ne=Net+Nep=2+3. 143=5.147 繩經比=560/12=46. 67 查表附錄 N 得 Sf=12對重側：Net=2滑輪等效數 Nep=Kp(Nps+4Npr) = ( 560/500 )X (3+4X0) =4. 72Ne=Net+Nep=2+4. 72=6. 72,繩徑比 560/12=46. 67,查表附錄 N 得 Sf=13據相關資料統計，近年來電梯曳引鋼絲繩的破損率上升，相關的質量糾紛增多，某曳引驅動電梯，其 額定載重量Q = 1000kg,轎廂自重P = 1400kg：電梯的行程H=60m：采用5根直徑占=8皿的6X 19W+FC鋼絲 繩作為懸

21、掛鋼絲繩，此鋼絲繩的最小破斷載荷T = 34.2kN,每百米重量q=23.0kg/100m：曳引輪直徑Dt=400mm, 繩槽結構與曳引傳動見下圖，兩個動滑輪的直徑Dp=340inme試根據GB7588-2003驗算該電梯懸掛鋼絲繩的安全系 數是否符合要求。臾引傳動示意圖臾引輪繩槽1）按懸掛鋼絲繩的安全系數定義計算安全系數值cTmnS =(P + Q + Hmn) g34200 x 2 x 5五：=13. 75(1400 + 1000 + 60 x 2 x 5 x 23/100) x 9. 8式中：T一鋼絲繩最小破斷載荷，N； n 一懸掛繩根數：m曳引比：P一轎廂自重，kg： Q 一額定載重量

22、，kg： H 一轎廂?？吭谧畹蛯诱緯r轎廂至曳引輪懸掛繩長度（約等于電梯起升高度），m： q 一單根繩質量，kg/m； gn一重力加速度,m/s2o2)按附錄N計算懸掛鋼絲繩的安全系數的允許值查GB7588 2003表Nl, U型帶切口曳引繩槽B =100時,N=10；兩個動滑輪，沒有反向彎曲，即=2,卜=0；0=(DJDp) = (400/340) =2：NeuivCp)=Kp(Nps + 4Npr) =2X (2 + 4X0) =4：Ne)iv + eQtilvip) = 10 + 4=14：曳引輪直徑與懸掛繩直徑的比值D&=400/8=50, N即=14,查GB7588 2003圖N1,得

23、& = 153)校核：按懸掛鋼絲繩的安全系數定義計算安全系數值S=13. 75, SF15,符合三根曳引鋼絲繩安全系數不應小 于12的規(guī)定。按附錄N校核，該曳引系統鋼絲繩最小安全允許值為15,不符合要求。因此，綜合判斷為不符合安全要求。某電梯額定載重量Q=1000kg：轎廂自重P=1300kg：轎 廂至曳引輪的懸掛鋼絲繩長度H=50m：采用3根中13鋼絲繩， 最小破斷載荷T=74300N：鋼絲繩單位長度重量q=58. 6kg/100m： 曳引結構如圖，曳引輪采用U型帶切口曳引繩槽，B二90。，請驗 算鋼絲繩安全系數。求出給定曳引系統懸掛繩安全系數實際值S (4分)S _ T m n(P+Q +

24、 Hmnq)gn74300 x3x21O .=18.4(1300+1000+50 x3x2x58.6/100)x9.8式中：T一鋼絲繩最小破斷載荷，T=74300N；n曳引繩根數,3： m曳引比,m=2：P一轎廂自重，P=1300kg；Q一額定載荷，QEOOOkg；H一轎廂至曳引輪懸掛繩長度，H=50m：q一鋼絲繩單位長度重量，q=58. 6kg/100m： g。一重力加速度。按GB7588-2003的附錄N計算出給定曳引系統鋼絲繩許用安全系數計算值S, (4分)a)求出考慮了曳引輪繩槽形狀、滑輪數量與彎曲情況，折合成等效的滑輪數量Ne-vNequlv - Nequlv(t) + equlv式

25、中：Ny 曳引輪的等效數量：必由口一導向輪的等效數量工由的數值從表N1查得，U型帶切口曳引繩槽，8=90時，Nezv=5Nequirlj) Kp(，+ 4 ；后)式中：引起簡單彎折的滑輪數量，本系統設置了兩個動滑輪，即 =2；%一引起反向彎折的滑輪數量，根據反向彎折僅在鋼絲繩與兩個連續(xù)的靜滑輪的接觸點之間的距離不 超過繩直徑的200倍時才考慮的規(guī)定，本系統沒有反向彎曲，即MK)：%一跟曳引輪和滑輪直徑有關的系數，本系統曳引輪的直徑Dt=600mm;除曳引輪外有滑輪的平均直徑D尸500mm： Kp= (Dt/Dp) *= (600/500) ,=2. 07Neivcp) = Kp G% + 4

26、A.) =2. 07X (2+4x0) =4. 1Nequlv Nequlv + Neulvij) =3 十 4. 1=9. 1b)根據曳引輪直徑與懸掛繩直徑的Dd：比值、等效的滑輪數量Nev,從圖N1查得許用安全系數計算值S,曳引輪的直徑Dk600mm:懸掛繩直徑&二13mm,及4=600/13=46, 1利二9.1,選取向上的最近線Aqs=10c橫 坐標以/&=46與NdO的曲線交匯點為15,即Sf153校核：(2分)本系統曳引繩根數3,按687588-2003的9.2.2條款規(guī)定，曳引鋼絲繩許用安全系數最小值九二12：已查得許 用安全系數計算值8二15；已求出安全系數實際值S=18.4,

27、即SSfSS3 ,曳引鋼絲繩安全系數校核通過。某曳引電梯的傳動結構見下修I。其額定載重量Q= 1000kg,額定速度v=L0m/s,轎廂自重 P= 1500kg,平衡系數K=48%,提升高度H=20m,使用7根曳引繩， 曳引繩每米重0347kg,曳引繩在曳引輪上的包角a =159,曳引 輪為鋼質材料。曳引輪繩槽類型為帶切口的半圓槽?，F已計算出：4(cos - sin )Z= = 2. 16幾 一 0 _ y _ sin p + sin /式中丫為繩槽的角度，B為繩槽下部的切口角。試根據GB7588-2003電梯制造與安裝安全規(guī)范附錄M. 校核該電梯在裝載工況下，曳引力是否滿足要求。參考答案：(

28、1)當量摩擦系數/計算裝載工況裝載工況，1,cos-sin 22/ =/ = = 0.1x2.16 = 0.216sin (3 + sin /計算e八曳引繩在曳引輪上的包角a =159=3. 14X 159/180=2. 775 rad 裝載工況，e/a=(e=2. 7183) 當轎廂位于最底層站，轎廂側鋼絲繩重R=7X0. 347X20X2=97 kg； 對重總重量 W=P+KQ=1500+0. 48 X 1000=1980 kg： T1=P+1. 25Q+R= 1500+1250-97=2847kg： T2=W= 1980kgTl/T2=2847/1980=1.44 Tl/T2=l. 44

29、, e /u=l. 82 , Tl/T2 e J所以，在轎廂裝載工況條件下，當載有125%額定載荷的轎廂位于最低層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑 移，即曳引力滿足要求。2、某電梯額定運行速度V0=2.0m/s,額定載重量Q= 1000kg,轎廂內裝500kg的硅碼，向下運行至行程中段測得電 機轉速n=1450r/minc減速器減速比i=46： 2,電梯傳動結構見圖，曳引輪外圓直徑為650mm,節(jié)圓直徑為630mm, 盤車手輪直徑400mm,平衡系數K=0.5,機械傳動總效率Q =0. 7 (g = 10m/N)。問：(1)轎廂運行速度是多少？是否符合規(guī)定？(2)如不設緊急電動運行裝置，手動盤

30、車時作用在手輪上的力P是否符合要求？(不考慮曳引鋼絲繩、隨行電纜自重)解：3. 14X1450/60X0. 63V= = =2. 078m/si： 1 246/22. 078-2速度偏差X100%=3. 9%400N (標準規(guī)定的盤車值)不符合要求L某曳引驅動電梯，其額定載重量Q = 1000kg,轎廂自重P = 1400kg； 電梯的行程H=50m：采用3根直徑&= 13mm的鋼絲繩作為懸掛鋼絲繩，此鋼 絲繩的最小破斷載荷T=74.3kW每百米重量q=58.6kg/100m：曳引傳動結構 示意圖見圖1，曳引輪直徑Dt = 600mm,兩個動滑輪的直徑D,=500mm,曳引輪 采用U型帶切口的

31、曳引繩槽，其切口角度B=90。試根據GB7588 2003附錄 N,驗算該電梯懸掛鋼絲繩的安全系數是否符合要求。 解：T mn _74300 x2x3(P + Q + Hmnq)gn -(1400 + 1000 + 50 x2x3x58.6/100)x9.8式中：T一鋼絲繩最小破斷載荷，N； n 一懸掛繩根數：m曳引比：P一轎廂自重，kg： Q 一額定載重量，kg； H 一轎廂?？吭谧畹蛯诱緯r轎廂至曳引輪懸掛繩長度(約等于電梯起升高度)，m； q一單根繩質量，kg/m： gn 一重力加速度，m/s2o(2)查GB75882003表Nl, U型帶切口曳引繩槽B =900時，N3)=5：兩個動滑輪

32、，沒有反向彎曲，即=2, Npr=0： 0= (DJDp) = (600/500) =2. 07；NeQuiv(p) =Kp(NP2 + 4%) =2. 07X (2 + 4X0) =4. 1：18八=Nwiv力=5 + 4. 1=9. 1：曳引輪直徑與懸掛繩直徑的比值以/&=600/13=46,，,產9.1,查687588 2003圖Nl,得S, = 15(%5二9. 1 選取向上的最近線 0曲線與橫坐標Dt/A二46交匯點，對應縱坐標S,值)(7分)(3) S=17. 66, Sk15,故SS：,且符合三根曳引鋼絲繩安全系數不應小于12的規(guī)定。因此，該電梯懸掛鋼絲繩的安全系數符合要求。(3

33、分).某曳引電梯的傳動結構見下圖1。電梯的額定載重量Q= 1000kg,額定速度v=U/s,轎廂自重P=1500kg,對重重量W=1950kg,曳引繩在曳引 輪上的包角。=153,曳引輪為鋼質材料。曳引輪方圓直徑D=640mm,減速器減速比為1=32。當轎廂位于最底層站 和轎廂位于最高層站時，轎廂側及對重側鋼絲繩重R均為127kg。該梯未設曳引繩補償裝置。曳引輪繩槽類型為帶 切口的半圓槽?，F已計算出：yp4(cos-sin ) 22-/7-7-sin/7 + sin/= 2.149式中Y為繩槽的角度，B為繩槽下部的切口角。（1）試根據GB 75882003電梯制造與安裝安全規(guī)范附錄M,校核該電

34、梯在裝載工況和滯留工況下，曳引力是 否滿足要求（不考慮隨行電纜重量：不考慮當轎廂位于最底層站和轎廂位于最高層站時，對重上方的鋼絲繩重量和 轎廂上方的鋼絲繩重量）。（2）如果電梯用戶對轎廂進行了裝潢，使轎廂自重增加了 100kg,在未對電梯的其他部分進行改變的情況下，該電 梯裝載工況的曳引力是否仍然滿足要求？（3）該電梯裝潢前的平衡系數是多少？是否符合要求？裝潢后的平衡系數是多少？是否符合要求？（不考慮隨形 電纜重量）（4）如裝潢后擬采用增加或減少對重的方法來使平衡系數滿足要求，那么至少應當增加或減少多少重量的對重才 能使平衡系數滿足要求？（不考慮曳引力、鋼絲繩安全系數等因素）（5）速度測試中，

35、當轎廂載重500kg下行至行程中段時測得曳引電動機轉速930r/min,請計算該電梯實際速度 也是否符合GB 75882003要求。解：（1）裝載工況（2分，酌情給分）：T1 =P+1. 25Q+R= 1500+1250+127=2877kgT2=W= 1950kgTl/T2= 1.475 u =0. lf= U X2. 149=0. 1X2. 149 = 0.2149 u =3. 14X153/180 = 2. 669f* a =0. 5736 efa=1.775l. 475,滿足要求(e=2. 7183) 滯留工況(2分，酌情給分)T1=P= 1500kgT2=R= 127kgTl/T2=

36、11.811 u =0. 2f=0.2X2.149=0. 4298fa =1. 1471ef，=3. 1491. 527,滿足要求。(2分,酌情給分)(3)裝潢前:Kl= (W-Pl) /Q= (1950-1500) /1000=0. 45,符合要求。(2 分)裝潢后：K2= (W-P2) /Q= (1950-1600) /1000=0. 35,不符合要求。(2 分)(4)取 K=0.4,則有 W=P+KQ=1600 + 0.4X1000=2000kg(5)匕=Dm竺衛(wèi)絲=。.973小60/7x1000 60 x1x32x1000故至少應增加50kg的對重。(2分，酌情給分)實際速度V5與額定

37、速度V的比值上=2竺 =0.973 = 97.3% v 1標準規(guī)定電梯轎廂在50%額定載重量時，向下運行至中段時的速度不大于105樂 不小于92舟,該梯速度符合要求。3.電梯曳引繩安全校核某曳引驅動電梯，其額定載重量Q = 1000kg,轎廂自重P = 1350kg：電梯的行程H=60m；采用3根直徑 4=13mm的鋼絲繩作為懸掛鋼絲繩，此鋼絲繩的最小破斷載荷T=74. 3d,每百米重量q=58. 6kg/100m：曳引傳動 結構示意圖見圖1，曳引輪直徑Dt=600mll1,兩個動滑輪的直徑D,=500mm,曳引輪采用U型帶切口的曳引繩槽，其 切口角度B=90。試根據GB7588 2003附錄

38、N,驗算該電梯懸掛鋼絲繩的安全系數是否 符合要求。Ton(P + Q + Hini)gn1)按懸掛鋼絲繩的安全系數定義計算安全系數值-XS=.(1350 +1000 + 60 x 2 x 3 x 58.6/100) x9.8式中：T一鋼絲繩最小破斷載荷，N； n 一懸掛繩根數：m-曳引比；P一轎廂自重，kg： Q 一額定載重量，kg； H 一矯廂?？吭谧畹蛯诱緯r轎廂至曳引輪懸掛繩長度(約等于電梯起升高度)，m： q 一單根繩質量，kg/m： gn 一重力加速度，m/s%2)按附錄N計算懸掛鋼絲繩的安全系數的允許值查GB7588 2003表Nl, U型帶切口曳引繩槽B =90。時,N-a =5.

39、0：兩個動滑輪，沒有反向彎曲，即N*=2, Npr=0； = (Dt/Dp) = (600/500) *=2. 07；Nequlvp) =Kp(NP5 + 4Npr) =2. 07X (2 + 4X0) =4. 1：Xeqylv Neulv + Neulv ip) = 5+4. 1 = 9. 1：曳引輪直徑與懸掛繩直徑的比值DJdr=600/13=46,Ne麗=9. 1,查GB7588-2003圖N1,得9=15($3=9.1 選取向上的最近線N=110曲線與橫坐標D/dml6交匯點，對應縱坐標S：值)3 )校核：S=17. 76, Sf15,故SS,且符合三根曳引鋼絲繩安全系數不應小于12的

40、規(guī)定。因此，該電梯懸掛鋼絲繩的安全系數符合要求，1、電梯額定載重量Q=1600kg,轎廂自重P=2000kg,曳引比i=2:l,鋼絲繩6根，轎廂在最低層站時，轎廂側鋼 絲繩長為60m,鋼絲繩的單位長度質量為60kg/100m,隨行電纜20m,單位長度質量為1. 5kg/m,補償繩總重量為150kg, 動滑輪自重160kg,鋼絲繩最小破斷載荷為35KN。（g=10m/s:）問：（1）懸掛鋼絲繩安全系數是如何定義的？（2）驗算該電梯懸掛鋼絲繩安全系數是否符合要求？（按照GB7588-1995有關規(guī)定計算）答：（1）安全系數是指裝有額定載荷的轎廂?？吭谧畹蛯诱緯r，一根鋼絲繩的最小破斷負荷與這根鋼絲繩

41、所受的最 大拉力之間的比值。（2分）Q+P+160（2）最大拉力 T=（ + 60X60/100 ） X106X21600+2000 + 160=（+36 ） X106X2= 3493. 3N=3. 4933kN（6 分）安全系數：35/3.4933 = 100. 10m,根據GB7588 2003的規(guī)定，當轎廂完全 壓在其緩沖器上時，如護腳板和相鄰的井道壁之間的水平距離在0. 15m之內時，底坑底和護腳板之間的自由垂直距 離不應小于0. 10m。（1分，酌情扣分）（2） b：不符合, （1分）因為8=1.癡一0.41110.85111=01511）0.10111,根據GB75882003的規(guī)

42、定，當轎廂完 全壓在其緩沖器上時，如護腳板和相鄰的井道壁之間的水平距離大于0. 15m時，底坑底和護腳板之間的自由垂直距 離不應小于0.50m0 （1分,酌情扣分）某電梯額定運行速度V=2.0m/s,額定載重量Q= 1000kg,轎廂內裝500kg的祛碼，向下運行至行程中段測得 電機轉速n=1450r/min0減速器減速比I =46：2,電梯傳動結構見圖，曳引輪外圓直徑為650mm,節(jié)圓直徑為630mm. 盤車手輪直徑400mm,平衡系數K=0.5,機械傳動總效率Q =0. 7 問：轎廂運行速度是多少？是否符合規(guī)定？解： 己知曳引輪節(jié)徑=630mm：電動機轉速n =1450r/min鋼絲繩繞繩

43、倍率i=l I減速箱速比46： 2即I =23Dm v.= 6017x1000630 x3.14x145060 xlx46x1000=2 978加5速度偏差 2. 078/2=103%標準規(guī)定電梯轎廂在50舟額定載重量時，向下運行至中段時的速度不大于105樂不小于92舟,該梯速度符合要求悔QT600-2誄晟骸3,某電梯的額定載1量Q = 1000kg,額定速度 v = lm/s, 3層3站3門，總升程H = 9.3m0電梯采 用輕型轎廂，自重6產1200kg,平衡系數K = 0.42, 013mm曳引繩5根，1：1繞法，包角a 二 165。，繩槽 參數嫄所示。試校核觸版廂處于最低層站時的 曳引

44、條件（因電梯升程短，計算橢絲氟電纜重量 可忽略不計；加速度系數。取1.3）。1）求轎相側曳引繩的靜拉力T1T1 - 1.25（），（； J - L2sxl（附（）7=2）求對重側曳引繩的靜拉力T2由由尸IE將?）求當鼠摩擦系數f（5分）4.lTin(附 2.fa=e IO.217X(16*180)捫=e 0,625 = 5)曳引能力驗算應滿足，T1/T2 - C1 - C2 efa,不能滿足曳引條件。4X0. 09 |1-Sin(1050 /2)|3. 14 (105/180 n Sinl05 0-217曳引系統參數參數名稱參數代號單位參數值電梯轎廂自重Pkg1550電梯額定速度Vm/s2.

45、50額定載重量Qkg1000電梯平衡系數k%48電梯提升高度Hm96.8曳引鋼絲繩的倍率r2采用鋼絲繩根數n7采用鋼絲繩單位長度重量q：kg/m0. 347補償鏈根數n：2補償鏈單位長度重量kg/m2. 23隨行電纜根數ns1隨行電纜單位長度重量kg/m1. 118鋼絲繩在繩輪上的包角adegree159rad2. 775曳引輪半圓槽開口角Ydegree30rad0. 524曳引輪半圓槽下部切口角Pdegree105degree1.833當量摩擦系數/計算4(cos-sin a)曳引輪為帶切口半圓槽，使用下而公式：/=一一2L一乃一 /? _ y _ sin /? + sin y cos-si

46、n j = 2.16 兀一0 -y _ sin + sin/4 cos-sin b)裝載工況，u尸014=四 =-= 0.1x2.16 = 0.216萬一夕 一y_ sin 夕 + siny4| cos-sin |轎廂滯留工況，口戶0.2人=,：=- = 0.2x2.16 = 0.432緊急制停工況，口廣 二二0.067他為轎廂額定速度下對應的繩速，vFvXr)l + vy/10 1 + 2.5x2/10 4| cos-sin j八=氐 : =0.067 x 2.16 = 0.144乃一夕一y - sinp + siny計算e”裝載工況，e/a=e21SXST78=1.82轎廂滯留工況，6/1

47、飛8內二3.33緊急制停工況，e/Q=e8=1.49轎廂裝載工況曳引力校核 TOC o 1-5 h z / P + 1.25Q+W11550+1.25x1000+470 ”T)=L xgn =x9.8 = 16023 (N)r2W：=7X0. 347X96.8X2=470 kg W：=2X2. 23X96.8 = 432 kg十P + AQ + w,1550+0.48x1000+432T2 =-xgn =x9.8 = 12064 (N)Tx 16023,W：=2X2. 23X96.8=432 kg =1.33 e/a=1.821 12064所以，在轎廂裝載工況條件下，當載有125%額定載荷的轎

48、廂位于最低層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑移,叩不會打滑。在緊急制停工況曳引力校核：(嘰乎0+) 55U+0.48x,)x(9.80.5)+?9 81 + 0.5x2)二 13005(2一儼十唄-IVjx。）二（1550+432+54）x（9.81-0.5）二9477（、）二13005二】37 e=3. 33 所以，當轎廂空載且對重裝置支撐在對重緩沖器上時，在轎廂滯留工況條件下，曳引鋼絲繩可以在曳引輪上滑移, 即當對重壓在緩沖器上而曳引機按電梯上行方向旋轉時，應不可能提升空載轎廂。結論：該電梯曳引力按GB7588-2003附錄X校核，符合要求。一臺電梯曳引系統參數如下，試計算該電梯在轎箱滯留

49、工況時曳引條件是否滿足要求?參數名稱參數代號單位參數值電梯轎廂自重Pkg4000電梯額定速度Vm/s3. 50額定載重量Qkg4000電梯平衡系數k%50電梯提升高度Hm200曳引鋼絲繩的倍率r1采用鋼絲繩根數n8采用鋼絲繩單位長度重量Q：kg/m1.97補償鏈根數n：8補償鏈單位長度重量Q：kg/m1.97隨行電纜根數n31隨行電纜單位長度重量Q3kg/m1. 118鋼絲繩在繩輪上的包角adegree180rad3. 14曳引輪半圓槽開口角Ydegree30rad0. 524曳引輪半圓槽下部切口角Pdegree105degree1.833參考答案:當量摩擦系數/計算4| cos-sin a)

50、曳引輪為帶切口半圓槽，使用下面公式：/=一一=2汽 一 P T - sin /? + sin y4)cos y-sin *3=105 ； y=30一=- = 2.16一 /7 _ y _ sin /? + sin y轎廂滯留工況，u=0.241 cos-sin jf =u :=0.2x2.16 = 0.432產一/ _y_sin/? + siny計算e,。轎廂滯留工況，efa =e0A32x3A4 =3.91在轎廂滯留工況曳引力校核：曳引繩質量:W, =nHq,r = 8 x 200 xl.97xl = 3152補償繩質量：W? =n?Hq2 =8 x 200 x1.97 = 3152Ag隨行

51、電纜質量：W，= n；Hq ； /2 = 1 x 200 x 1.2 / 2 = 120kgT, +g” =（4000+3152+120）x10 = 72720rT,=3152x10 = 31520 ZL = ZrZ?l = 2.31=3.91-r nT2 31520按GB7588-2003附錄Y校核，當轎廂空載且對重裝置支撐在對重緩沖器上時，在轎廂滯留工況條件下,要曳引鋼 絲繩在曳引輪上滑移而不提起轎廂，條件是（/七Ne .現根據計算，所以，當轎廂空載且對重裝置支撐在對重緩沖器上時，在轎廂滯留工況條件下，曳 引鋼絲繩不能在曳引輪上滑移，即當對重壓在緩沖器上而曳引機按電梯上行方向旋轉時，空載轎

52、廂有可能被提升。 結論：該電梯曳引力按GB7588-2003附錄M校核，不符合要求。（1）計算選用參數參數名稱參數代號單位參數值電梯轎廂自重Pkg1550額定載重量Qkg1000電梯額定速度Vm./s2.5電梯提升高度Hm96.8電梯曳引比凡m2:1轎廂寬度Amm1600轎廂深度Bmm1400導軌支架間的間距1mm2500導靴導向部分與底腳連接部分的寬度Clmm10上下導靴之間的垂直中心距乩m(xù)3. 500X方向的偏載距Dmm175y方向的偏載距Cmm200轎廂門的位置xlmm735轎廂導軌數量n2彈性模量Ekg/cm2.0X106導軌型號T90/B參數名稱參數代號單位參數值導軌導向和懸掛方式中

53、心導向和懸掛導軌抗拉強度MPa370延伸率%17導軌而積S cm-17.2導軌X軸截而抗彎模量Wxcm20.9導軌X軸最小回轉半徑 lxcm2. 50導軌Y軸截而抗彎模量Wycm11.9導軌Y軸最小回轉半徑i,cm1.76重力加速度gm/s29.81（2）電梯導軌計算許用應力和變形要求查閱GB7588之10. 1. 2. 1和10.1. 2. 2的要求，符合JG/T5072. 1要求的電梯導軌計算許用應力。射和變形要求為:當正常使用載荷情況：O“=165MPa當安全鉗動作時的情況：O=205MPaT型導軌的最大計算允許變形為：3G=5nmi（3）當安全鉗動作時的電梯導軌強度及撓度校核計算導軌的

54、彎曲應力是由轎廂導靴對導軌的反作用力而引起的應力。彎曲應力bm的計算：a.導軌的受力艮、F,計算（假設W0）：導靴側面受力：F緩-175=490 Nx nH2x3500導靴端而受力：A = %赳:2,9.8呼000200二N, 匏 1-3500b.彎矩此、曲計算:一 聽 I 3x1121 x2500_ 3EI 3x490.5x2500“Mx =-=-= 525469Nmm M = =-= 22992乳mmlblby 1616C-彎曲應力九 % 計算：4= = = 25.14MPa%=*隼粽=19.32MPad,彎曲應力 bm的計算：a=a+a, =25.14 +19.32 = 44.46MPaO peru=205N（Pa壓彎應力bK的計算:e.轎廂作用于一根導軌的壓彎力區(qū)的訂算:= 25016Nf.g-W，扎彎矩的計算: 。值的計算：Kg(P+Q)2x9.81 x(1550+1000)（a）細長比人確認：a = &二，二竺29 = 14205 min y .