連續(xù)鋼構(gòu)橋畢業(yè)設(shè)計（word68頁）

1、南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 PAGE 70前 言畢業(yè)設(shè)計是教學(xué)計劃中的一個重要環(huán)節(jié)，是在完成學(xué)校所有規(guī)定的基礎(chǔ)課、專業(yè)基礎(chǔ)課和專業(yè)課后進(jìn)行的，是培養(yǎng)學(xué)生綜合運用所學(xué)的基礎(chǔ)知識和專業(yè)知識能力的綜合體現(xiàn)。本設(shè)計是在臧華和張偉老師的耐心指導(dǎo)下完成的。畢業(yè)設(shè)計主要進(jìn)行了橋梁方案的設(shè)計與比較，橋梁的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，預(yù)應(yīng)力筋的配置設(shè)計，截面應(yīng)力、撓度驗算以及訓(xùn)練了手工制圖和CAD制圖的基本技能和方法。橋梁的方案設(shè)計與比較是按照實用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的基本原則進(jìn)行的，從擬訂的五個方案中，選出三個進(jìn)行了詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。橋梁的結(jié)構(gòu)計算中，首先應(yīng)用橋梁博士電算程序進(jìn)行內(nèi)力的計算，然后，根據(jù)電算結(jié)果分析，得出各控

2、制截面的內(nèi)力組合結(jié)果，并利用組合結(jié)果進(jìn)行配筋、驗算。橋梁施工方法的設(shè)計是根據(jù)當(dāng)?shù)氐牡匦螚l件，施工設(shè)備和能力以及工程的可行性而進(jìn)行的。和以往的理論教學(xué)不同，畢業(yè)設(shè)計是要學(xué)生在老師的指導(dǎo)下，獨立地、系統(tǒng)地完成一個工程設(shè)計，以期能掌握一個工程設(shè)計的全過程，在鞏固已學(xué)課程的基礎(chǔ)上，學(xué)會考慮問題、分析問題和解決問題，并可以繼續(xù)學(xué)習(xí)到一些新的專業(yè)知識，有所創(chuàng)新。作為一名交通工程方向的本科生應(yīng)該做好這次設(shè)計。通過本次的畢業(yè)設(shè)計，我對橋梁工程設(shè)計的過程及內(nèi)容有了一個初步的了解。由于知識水平有限，在本次設(shè)計中難免會有不少錯誤和不足，懇請各位老師和同學(xué)批評、指正！徐哲2011年5月第一章 方案比選本章主要根據(jù)橋址

3、的地形、地貌、水文地質(zhì)條件和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，綜合考慮經(jīng)濟(jì)與安全、時間與空間環(huán)境等方面的因素，初擬方案。初擬方案完成后，通過初步分析，將其中明顯競爭性不大的體系刪去，提出23個具有特色的體系作進(jìn)一步分析評比，這23個比選方案應(yīng)力求受力合理，施工可行。比選標(biāo)準(zhǔn)主要依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀，其中以安全和經(jīng)濟(jì)為重。最終確定方案以設(shè)計出“安全適用、經(jīng)濟(jì)合理、美觀環(huán)保”的橋梁。1.1方案比較1.1.1 實用性比較本次設(shè)計選取第二、三、四方案進(jìn)行比較。1.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：伸縮縫少，結(jié)構(gòu)剛度大，變性小，動力性能好，主梁性能好，主梁變形撓曲線平緩，行車平順，通暢，安全，可滿足交通運輸要求，且施工簡單，但

4、工期長。2.連續(xù)剛構(gòu)橋：行車平順，通暢，安全，可滿足交通運輸要求，施工技術(shù)成熟，易保證工程質(zhì)量，橋下凈空大，可滿足通航要求，屬有推力體系，對地基要求比連續(xù)梁高，此處地勢平緩，地質(zhì)條件不好，跨徑大，墩高小，溫度，混凝土收縮產(chǎn)生較大位移，對橋墩不利。3.斜拉橋：跨度大，行車性能好，不用作大量基礎(chǔ)工程，由于拉鎖多點支撐作用，梁高小，可采用懸臂施工，不影響通航，梁可以預(yù)制，可加快施工速度。1.1.2 安全性比較1.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：技術(shù)成熟，計算簡單，施工方法簡單，質(zhì)量好，整體性好，剛度大，可保證工程本身安全，同時行車性能良好，可保證司機(jī)正常行車，滿足交通運輸安全要求。2.連續(xù)剛構(gòu)橋：一般做成薄壁

5、墩，墩的剛度小，難以承受船舶撞擊，但此處不通航，對橋墩有利，因墩梁固結(jié)墩處可承受較大彎矩，梁高可做薄，基礎(chǔ)沉降對結(jié)構(gòu)影響大。3.斜拉橋：拉索是柔性體系，風(fēng)力作用下會震動，會影響橋上行車何橋本身安全，橫向剛度小，變性大。1.1.3 經(jīng)濟(jì)性比較1. 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：施工技術(shù)成熟，方法簡單，易掌握，需要的機(jī)具少，無需大型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，價格低，成橋后養(yǎng)護(hù)費用少，需要大型支座，需較多預(yù)應(yīng)力鋼筋，基礎(chǔ)施工復(fù)雜。2. 連續(xù)剛構(gòu)：無需支座，節(jié)省大型支座費用，其他于連續(xù)梁基本相同。3. 斜拉橋：需大量拉索鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，主塔構(gòu)造復(fù)雜，高空作業(yè)多，成橋后養(yǎng)護(hù)費用高，基礎(chǔ)施工復(fù)雜，還

6、需減震裝置。1.1.4 外觀比較1. 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：形式簡單，造型單一。2. 連續(xù)剛構(gòu)：墩梁固結(jié)作用可降低梁高，使梁看來更纖巧。3. 斜拉橋：現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。1.2方案確定通過以上的方案比選，綜合考慮該橋的經(jīng)濟(jì)性、技術(shù)性、施工可行性及實用性選擇連續(xù)剛構(gòu)方案為最后的實施方案，其優(yōu)點如下：1.橋型美觀度：此種橋型與周圍環(huán)境較吻合，整個橋型輕盈美觀，簡潔而有氣勢。2.施工方法：采用懸臂澆注施工最為合理，混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工期間抗風(fēng)能力強(qiáng)，可不需在施工期間采用附加的抗風(fēng)措施，而混凝土長懸臂施工時會帶來抗風(fēng)引起的風(fēng)險。

7、3.經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋造價比斜拉橋低。第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計本章主要介紹當(dāng)方案確定以后，如何進(jìn)一步進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計。結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)包括上部結(jié)構(gòu)設(shè)計和下部結(jié)構(gòu)設(shè)計。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要內(nèi)容有：截面尺寸的擬定，內(nèi)力計算（包括橫載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力的計算，內(nèi)力組合，內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制），配筋設(shè)計，施工階段和使用階段的應(yīng)力驗算，最終承載力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗算、剛度驗算，預(yù)拱度設(shè)置等。下部結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要內(nèi)容為橋墩（臺）的設(shè)計計算。2.1設(shè)計資料2.1.1方案簡述本設(shè)計采用主橋35+80+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)體系。具體尺寸為跨中截面梁高1.5m，為主跨徑的1/53.3；主墩頂梁高4.5m，為主跨徑的1/1

8、7.7。采用雙支薄壁橋墩，壁厚為3m，中心距為7m，橋墩高度為20m。2.1.2設(shè)計依據(jù)1.主要技術(shù)指標(biāo)A.主跨：80mB.橋面凈寬：凈-14+21.75m。C.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計荷載為公路-I級；環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)為I類環(huán)境；設(shè)計安全等級為二級。D.相關(guān)參數(shù)：體系均勻升溫15和降溫20，同時需考慮不均勻溫差；人行欄桿每側(cè)重量分別為1.5kN/m，單側(cè)防撞欄為7.0kN/m，橋面鋪裝用8cm厚防水混凝土8cm厚瀝青混凝土。2.材料參數(shù)a.上部結(jié)構(gòu)混凝土采用C55，C55混凝土強(qiáng)度指標(biāo)：抗壓強(qiáng)度設(shè)計值=24.4MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計值=1.89MPa,彈性模量=3.55104Mpa。b.橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)混凝土

9、采用C35，C35混凝土強(qiáng)度指標(biāo)：抗壓強(qiáng)度設(shè)計值=16.1MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計值=1.52MPa,彈性模量=3.15104Mpa。c.預(yù)應(yīng)力鋼筋采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860Mpa的低松弛鋼絞線，張拉控制應(yīng)力取為0.75，預(yù)應(yīng)力筋的錨固方式為群錨，按后張法施工。強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860Mpa， 抗拉強(qiáng)度設(shè)計值=1260Mpa， 彈性模量=1.95105Mpa。d.普通鋼筋采用HRB400鋼筋。其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度設(shè)計值=330Mpa， 彈性模量=2.0105Mpa，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為抗拉強(qiáng)度設(shè)計值=280Mpa，彈性模量=2.0105Mpa。 3.設(shè)計依據(jù)a

10、.JTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范。b.JTG D62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范。2.2上部構(gòu)造主梁細(xì)部尺寸2.2.1 主梁尺寸擬定根據(jù)已成橋資料及梁橋、橋梁工程（上冊）手冊有關(guān)連續(xù)剛構(gòu)截面形式及尺寸的相關(guān)內(nèi)容，擬訂主梁尺寸如下：采用單箱單室主梁截面，箱頂寬17.5m，底面寬9.5m。變截面梁墩頂處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/171/20L，取L/17.7，即=90/17.7=4.5m 取4.5m。變截面梁跨中處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/501/60L，取L/53.3，即=90/53.3=1.5m 取1.5m。梁底縱向變化曲線可以是拋物線、正弦曲線

11、、三次曲線、圓弧線及曲線選，為使線形圓順，本設(shè)計采用拋物線。以跨中梁底為原點，曲線方程為：h=-0.003333x2支點處頂板后為40cm，底板后為80cm，腹板后為55cm；跨中和支座處選擇同樣尺寸，頂板后為25cm，底板后為32cm，腹板后為40cm。板的厚度變化均采取線性變化，頂板厚度變化方程為：y=0.5 x+25,腹板厚度變化方程為y=0.5 x+40，底板厚度變化方程為y=1.6x+32(板的厚度變化方程中單位均為cm)。共設(shè)橫隔板四道，兩個支點各設(shè)兩道，厚度為80cm，中間留有人道，尺寸為200cm200cm。 圖2.1 跨中和邊支座處截面圖2.2 墩頂處截面2.2.2截面特性及

12、單元重量計算成果表表2-1單元數(shù)量列表單元號左梁高左面積左單位重右梁高右面積右單位重單元重量11.50 8.352091.51 8.7922042821.51 8.792201.55 9.2523145131.55 9.252311.62 9.7324347441.62 9.732431.71 10.225649951.71 10.22561.83 10.826952561.83 10.82691.98 11.328355371.98 11.32832.15 11.929858182.15 11.92982.35 12.531461292.35 12.53142.58 13.233064410

13、2.58 13.23302.83 13.9347677112.83 13.93473.11 14.6365712123.11 14.63653.42 15.4384750133.42 15.43843.75 16.2404789143.75 16.24044.1111 174254.50 17.9447873164.50 17.94474.50 17.9447492174.50 41.31.03E+034.50 41.31.03E+03826184.50 17.94474.50 17.9447895194.50 17.94474.50 17.9447895204.50

14、 17.94474.50 17.9447984214.50 41.31.03E+034.50 41.31.03E+03826224.50 17.94474.50 17.9447492234.50 17.94474.1111 174253.75 16.2404829253.75 16.24043.42 15.4384789263.42 15.43843.11 14.6365750273.11 14.63652.83 13.9347712282.83 13.93472.58 13.2330677292.58 13.23302.35 12.5314644302.35 12.

15、53142.15 11.9298612312.15 11.92981.98 11.3283581321.98 11.32831.83 10.8269553331.83 10.82691.71 10.2256525341.71 10.22561.62 9.73243499351.62 9.732431.55 9.25231474361.55 9.252311.51 8.79220451371.51 8.792201.50 8.35209428381.50 8.352091.50 8.35209417391.50 8.352091.50 8.35209417401.50 8.352091.50 8

16、.35209417411.50 8.352091.50 8.35209417421.50 8.352091.50 8.35209417431.50 8.352091.51 8.79220428441.51 8.792201.55 9.25231451451.55 9.252311.62 9.73243474461.62 9.732431.71 10.2256499471.71 10.22561.83 10.8269525481.83 10.82691.98 11.3283553491.98 11.32832.15 11.9298581502.15 11.92982.35 12.53146125

17、12.35 12.53142.58 13.2330644522.58 13.23302.83 13.9347677532.83 13.93473.11 14.6365712543.11 14.63653.42 15.4384750553.42 15.43843.75 16.2404789563.75 16.24044.1111 174254.50 17.9447873584.50 17.94474.50 41.31.03E+03492594.50 41.31.03E+034.50 17.9447826604.50 17.94474.50 17.9447895614.5

18、0 17.94474.50 17.9447895624.50 17.94474.50 41.31.03E+03984634.50 41.31.03E+034.50 17.9447826644.50 17.94474.50 17.9447492654.50 17.94474.1111 174253.75 16.2404829673.75 16.24043.42 15.4384789683.42 15.43843.11 14.6365750693.11 14.63652.83 13.9347712702.83 13.93472.58 13.2330677712.58 13

19、.23302.35 12.5314644722.35 12.53142.15 11.9298612732.15 11.92981.98 11.3283581741.98 11.32831.83 10.8269553751.83 10.82691.71 10.2256525761.71 10.22561.62 9.73243499771.62 9.732431.55 9.25231474781.55 9.252311.51 8.79220451791.51 8.792201.50 8.3520942880547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0381547.51.19E

20、+03547.51.19E+033.56E+0382547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0383547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0384547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0385547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0386547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0387547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0388547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0389547.51.19E+03547.51.19

21、E+033.56E+0390547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0391547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0392547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0393547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0394547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0395547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+032.3荷載內(nèi)力計算內(nèi)力計算采用橋梁博士軟件進(jìn)行分析計算。2.3.1 建模及數(shù)據(jù)的輸入1.單元劃分根據(jù)施工情況及構(gòu)造要求，全橋共分為95個單元，1

22、00個截面。具體劃分情況如下：圖2.3計算簡圖圖2.4全橋立面模型2.全橋施工階段劃分為了方便全橋施工，特用橋梁博士軟件計算出了全橋上部結(jié)構(gòu)控制截面的幾何特性，具體情況如下：表2-2控制截面幾何信息節(jié)點（）()()Y()5（邊跨1/4L）3.45e0410.24.270.948（邊跨3/8L）3.45e0411.98.111.1510（邊跨L/2）3.45e0413.213.31.3616（根部）3.45e0417.957.62.2623（根部）3.45e0417.957.62.2630（中跨1/4L）3.45e0412.510.31.2535（中跨3/8L）3.45e049.733.630.

23、89941（中跨1/2L）3.45e048.242.730.8863.施工過程模擬此橋采用懸臂施工法模擬如下：0號塊采用現(xiàn)澆，其余號梁段采用掛籃施工，然后懸臂現(xiàn)澆邊跨及中跨，最后合攏中跨。本次設(shè)計為簡單起見，全橋共分3個施工階段，第一施工階段為主梁的澆筑階段，第二階段為鋪裝階段，第三階段為隨后的養(yǎng)護(hù)及運營階段。中跨合攏后進(jìn)行橋面鋪裝施工，在全橋范圍內(nèi)加向下均布力每延米-58.7。橫隔板在全橋截面計算中已經(jīng)計入，故此處不必重復(fù)計算，人行欄桿q1=1.5,防撞欄q2=7.0，橋面鋪裝層q3=(0.08*25+0.08*21)*17.5=64.4,施工階段q=58.7。2.3.2 計算結(jié)果及數(shù)據(jù)處理

24、所有數(shù)據(jù)輸完并檢查無誤后，進(jìn)入結(jié)構(gòu)計算模塊，輸出單元截面內(nèi)力如下表所示：1.恒載內(nèi)力表2-3 控制截面結(jié)構(gòu)重力結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點517900-354816500-982108940-238016-722001630023-2050006490030-496007000351760029704133400-37.9表2-4 控制截面第一階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點51040034287590-132010-5960-257016-57400720023-1190001040030-26700513035535023604116500-251表2-5 控制截面第二階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點5278056

25、818003811030467316-13600-155023-32800254030-8700152035142079041535002.活載內(nèi)力為了適應(yīng)新規(guī)范，本設(shè)計汽車荷載和人群荷載所產(chǎn)生的截面內(nèi)力均采用手工加載。a.根據(jù)通用規(guī)范（JTG D602004）取計算活載所需的參數(shù)。a)沖擊系數(shù)： 基頻：Hz（當(dāng)計算沖擊里引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時用） Hz（當(dāng)計算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時用）b)汽車荷載的局部加載在箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用1.3c)結(jié)構(gòu)的安全等級為二級其重要性系數(shù)取1.0。d)人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5b.根據(jù)影響線求得活載內(nèi)力a)內(nèi)力影響線圖2.6 邊跨1/4L截面內(nèi)力影響線

26、圖2.7 邊跨3/8L截面內(nèi)力影響線圖2.8 邊跨1/2L截面內(nèi)力影響線圖2.9 墩頂截面內(nèi)力影響線圖2.10 中跨1/4L截面內(nèi)力影響線圖2.11 中跨3/8L截面內(nèi)力影響線圖2.12 跨中截面內(nèi)力影響線b)汽車活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表表2-6 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點51760-2081330-3941078617.51600230030617-4.3351620-35.4412530-243表2-7 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點50080010-689-297160023-978070230-319048235-4941884100表2-8 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點516102358121

27、01011075149.216043223-542078630-790631351220475412140248表2-9 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點51510-25181.18-40610566-4881600230030596-23.9351490-99412140-290表2-10 控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點M5008001000160023-848057330-302044735112342412190-216c)人群活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表表2-11 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點52354.788154-31.11062.6-16.2160023003070.9-13.3521828.941

28、450-6.95表2-12 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點50080010-85.4-40.2160023-2410-20130-589-10235-96.737.44100表2-13 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點514718.3886.36.141042.82.361603.3523-2410-2013052.81.9135-16.674.64122527.3表2-14 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點587.9-13.5867.4-38.110-65.9-58.8160023003037.1-1.1835138-8.2141225-34.4表2-15 控制截面人群結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點500800100016

29、0023-2410-20130-518-1163512166.341450-7.113.次內(nèi)力計算a.支座沉降次內(nèi)力計算方法及結(jié)果在橋梁設(shè)計中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。一般應(yīng)綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計經(jīng)驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。程序一般對每一個截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。本設(shè)計考慮2號墩下降2，4號墩下降1。a)2號墩下降2表2-16 控制截面支座沉降結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點5760076081100076010144007601626600-8180238760-2120305250-218352290-218

30、41-2.26-218b)4號墩下降1控制截面所受內(nèi)力很小，可忽略不計。b.溫差引起的次內(nèi)力計算本次設(shè)計考慮升溫20度和降溫20度兩種情況。平均氣溫取為10度。并考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力，分為梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到梁頂板上緣溫度為10度和梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到梁頂板上緣溫度為-5度兩種情況考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力。a)溫度升高20度表2-17 控制截面升溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點5-1480-1488-2150-14810-2820-14816-31000207002331900-21300303060035-1200041-21600溫度降低20度 表2-18 控制截面降溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力

31、表節(jié)點51480148821501481028201481631000-2070023-319002130030-3060035120004121600b)不均勻溫差引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力表2-19 控制截面溫1結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點58110811811800811101540081116217006540233040077530853046.435775046.441792046.4表2-20 控制截面溫2結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點5-4050-4058-5880-40510-7700-40516-10900-323023-15600-11330-4980035-4290041-41400c.混凝土收縮引起的次內(nèi)力

32、表2-21 控制截面混凝土收縮結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點574.27.4281087.42101417.42164050-200023-4410294030-4220351650412980d.混凝土徐變引起的次內(nèi)力表2-22 控制截面混凝土徐變結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點530.13.01843.63.011057.23.0116105-49.12379.603089.703593.904194.902.3.3 荷載組合及其原理1.原理根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG2004）第4.1.6條和第4.1.7條。有以下兩種組合。a.承載能力極限狀態(tài)的效應(yīng)組合根據(jù)“橋規(guī)”應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：a)基本組合。永久作用的

33、設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2-1）或 （2-2）式中Sud承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)；第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)；在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用

34、效應(yīng)的組合系數(shù)。根據(jù)以上條文本設(shè)計采用以下三種組合：組合 1.2（1.0）恒+1.4汽組合 1.2（1.0）恒+1.4汽+0.8 1.4人群組合 1.2（1.0）恒+1.4汽+0.8 1.4（人群+溫升或溫降）b)偶然組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用某種代表值效應(yīng)、一種偶然作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相結(jié)合。偶然作用的效應(yīng)分項系數(shù)取1.0；與偶然作用同時出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗取用適當(dāng)?shù)拇碇怠５卣鹱饔脴?biāo)準(zhǔn)值及其表達(dá)式按現(xiàn)行公路工程抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定采用。b.正常使用極限狀態(tài)的效應(yīng)組合根據(jù)“橋規(guī)”應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：a)作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻

35、遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2-3）式中Ssd作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；SQjk第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值。b)作用長期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （2-4）式中Sld作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值；第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)；SQjk第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。2.內(nèi)力組合表表2-23 內(nèi)力組合表節(jié)點號承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)54430011700-525-48003610013100397-21808477007480948-3210415009620743211

36、0-717-527040300-225-722-334016-173000-3270001860012500-174000-241000946004100030-32500-86000112006780-30600-6150077706750354130011200551023403020012700352026204164100263001220-12404590027900304-562注：彎矩單位為,剪力單位為。2.4縱向預(yù)應(yīng)力鋼束估算及布置2.4.1 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束估算1.預(yù)應(yīng)力束估算原理根據(jù)橋梁設(shè)計規(guī)范，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強(qiáng)度的要求

37、。因此預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量可以從這兩個方面綜合確定。a.按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加應(yīng)力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。上緣應(yīng)力： （2-5） （2-6） （2-7） （2-8）式中：由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力；分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；荷載最不利組合時的計算截面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值；混凝土彎壓應(yīng)力限值。一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上、下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個限值條件。在公路橋規(guī)中，當(dāng)預(yù)拉區(qū)配置受

38、力的非預(yù)應(yīng)力鋼筋時，容許截面出現(xiàn)少許拉應(yīng)力，但在估算數(shù)量時，依然假設(shè)等于零。根據(jù)截面受力情況，其配筋由三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩。下面就分這三種情況討論：a)截面上下緣均配置有力筋和以抵抗截面正負(fù)彎矩，由力筋和在截面上下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別是： （2-9） （2-10）將式（1）（4）分別代入（5）、（6），解聯(lián)立方程式后得到： （2-11） （2-12）式中：分別是上緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心和下緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；分別是截面的上核心矩和下核心矩；混凝土截面積，可取毛截面計算。令 （2-13） （2-

39、14）代入式（7）、（8）中得到： （2-15） （2-16）式中：上緣和下緣預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目；每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力。b)當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時：當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：由得到 （2-17） （2-18）當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：由得到： （2-19） （2-20）c)當(dāng)截面中只在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩時：當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時由得到： （2-21） （2-22）當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：由得到： （2-23） （2-24）b.按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計強(qiáng)度。截

40、面安全性時通過計算截面抗彎安全系數(shù)來保證的。在初步估算預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量時，T型或箱形截面，當(dāng)中性軸位于受壓翼緣內(nèi)可按矩形截面計算，但是當(dāng)忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)、受壓區(qū)均有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。按破壞階段估算預(yù)應(yīng)力筋的基本公式是： （2-25） （2-26）由（18）式解得： （2-27）將（19）式代入（17）式，整理后得：或 （2-28）式中：預(yù)應(yīng)力筋數(shù)目；混凝土抗壓設(shè)計強(qiáng)度；預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強(qiáng)度；混凝土安全系數(shù)，通常取1.25；截面有效高度。若截面承受雙向彎矩時，可視為單筋截面，分別計算上、下緣所需得力筋數(shù)量。T型或箱形截面，當(dāng)中性軸位于腹板內(nèi)，

41、則應(yīng)考慮截面腹板部分受壓混凝土得工作，相應(yīng)計算方法與公式可以參照公路橋規(guī)。2.預(yù)應(yīng)力束估算我們要求橋梁在正常運營使用階段滿足要求，故按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的配筋計算：擬采用 鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，強(qiáng)標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa,張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。a.5截面估束 正常使用狀態(tài)：，假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面下緣15應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2，則，混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 因為截面只是承受正彎矩，只需在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的正彎矩。a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面下緣的配筋束取0根。b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面下緣的配

42、筋束取0根。c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時截面下緣的配筋束取359根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時截面下緣的配筋束取0根。故截面的鋼筋數(shù)?。?59根（下緣）。b.23截面估束 正常使用狀態(tài)：，假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面上緣20應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2，則，混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 因為截面只是承受負(fù)彎矩，只需在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的負(fù)彎矩。a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面上緣的配筋束取445根。b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面上緣的配筋束1877.3取1878根。c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時截面上緣的配筋束1274.6取1275根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時截面上緣的配筋束取0根。故截面的

43、鋼筋數(shù)?。?451878 根（上緣）。c.30截面估束 正常使用狀態(tài)：，假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面上緣20應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2，則，混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 因為截面只是承受負(fù)彎矩，只需在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的負(fù)彎矩。a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面上緣的配筋束223.7取224根。b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面上緣的配筋束取0根。c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時截面上緣的配筋束取820根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時截面上緣的配筋束取0根。故截面的鋼筋數(shù)?。?24820根（上緣）。d.41截面估束 正常使用狀態(tài)：，假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面下緣15應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2，則，

44、混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為 因為截面只是承受正彎矩，只需在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的正彎矩。a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面下緣的配筋束取0根。b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時截面下緣的配筋束取0根。c)當(dāng)截面上緣不致壓碎時截面下緣的配筋束取205根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時截面下緣的配筋束取0根。故截面的鋼筋數(shù)?。?05根（下緣）。2.4.2 預(yù)應(yīng)力束布置1.布置原則:a.縱向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋,為了設(shè)計和施工方便,進(jìn)行對稱布束,錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū) 。b.鋼束在橫斷面中布置時直束靠近頂板位置,直接錨固在齒板上,彎束布置在腹板上,便于下彎錨固。c.本橋中采用預(yù)埋波紋管,根據(jù)

45、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范規(guī)定：其水平凈距不應(yīng)小于4，波紋管至構(gòu)件頂面或側(cè)面的間距不小于3.5, 波紋管至構(gòu)件底面邊緣的凈矩不小于5, 波紋管的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力鋼筋的外徑至少大1。d.根據(jù)橋梁設(shè)計規(guī)范預(yù)規(guī)第6.2.26條規(guī)定，后張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑鋼絞線不應(yīng)小于4。2.鋼束布置：a.支點截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.13 邊支座配束圖 b.5節(jié)點截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.14 截面5配束圖c.23節(jié)點截面：600根鋼絞線分為24束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.15 截面23配束圖d.35節(jié)點截面：300

46、根鋼絞線分為12束， 每束25根。具體布置圖如下：圖2.16 截面30配束圖e.41節(jié)點截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.17 截面41配束圖2.5預(yù)應(yīng)力損失的計算2.5.1 預(yù)應(yīng)力損失計算理論預(yù)應(yīng)力束的張拉控制應(yīng)力，參照文獻(xiàn)橋梁設(shè)計規(guī)范預(yù)規(guī)第5.2.1條規(guī)定：構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力時，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的錨下控制應(yīng)力應(yīng)符合，故由于施工中預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉采用后張法，故橋梁設(shè)計規(guī)范預(yù)規(guī)第5.2.5條，應(yīng)計算以下各項預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管壁間的摩擦損失；錨具變形、鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件壓縮和徐變損失；混凝土彈性壓縮損失；預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失；混凝土的收縮和徐變損失。2.5.2

47、 預(yù)應(yīng)力損失計算1. 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管壁間的摩擦損失，根據(jù)橋梁設(shè)計規(guī)范預(yù)規(guī)第5.2.6條規(guī)定，按下列公式計算，其中，。式中：張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力，控制應(yīng)力張拉；預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計；管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；從張拉端至計算截面的管道長度，以米計。2. 錨具變形、鋼筋回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，本設(shè)計采用OVM錨具，按橋梁設(shè)計規(guī)范預(yù)規(guī)第D.0.2條2計算。式中 為反摩擦影響長度，按下列公式計算： （2-29）為單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算： （2-30）錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮損失，本設(shè)計為6；張拉端

48、至錨固端的距離；預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，.表2-24 鋼束有效長度表鋼束編號有效長度（）N19.08 N215.38 N321.44 N429.30 N537.45 N645.52 N753.47 A122.23 A222.23 A324.13 A424.13 A523.36 A623.36 A722.64 A822.64 B117.37 B217.37 B323.54 B423.54 B530.31 B630.31 B731.82 B831.82 5 、23、35和41 截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋與管壁間摩擦與錨具變形、鋼筋回縮引起的損失的具體值見下表表2-25

49、5截面與計算表 項目鋼束編號數(shù)量/束X/k/A128.720.2020.250.001578.28109.71A228.720.2020.250.001578.28109.71A328.810.2020.250.001578.45109.63A428.810.2020.250.001578.45109.63A528.810.2020.250.001578.45109.63A628.80.3420.250.001578.44110.48A728.780.2020.250.001578.40113.06A828.780.2020.250.001578.40113.06平均值78.39110.62表

50、2-26 23截面與計算表項目鋼束編號數(shù)量/束X/k/N243.190.2270.250.001574.69 134.00 N346.270.1740.250.001565.28 106.10 N4410.200.1400.250.001563.08 89.22 N5414.280.1400.250.001571.16 83.81 N6418.310.2090.250.001598.94 89.63 N7422.290.1740.250.001596.60 81.73 N8424.120.1740.250.0015100.13 83.47 平均值85.3797.63表2-27 30截面與計算表

51、 項目鋼束編號數(shù)量/束X/k/N644.10 0.2090.250.001571.23 76.05 N748.07 0.1740.250.001568.84 68.97 N849.90 0.1740.250.001573.03 71.28 平均值710372.1表2-28 41截面與計算表項目鋼束編號數(shù)量/束X/k/B128.68 0.1740.250.001569.99 122.25 B228.68 0.1740.250.001569.99 122.25 B3211.77 0.1400.250.001566.18 101.96 B4211.77 0.1400.250.001566.18 10

52、1.96 B5215.15 0.1740.250.001582.75 100.46 B6215.15 0.1740.250.001582.75 100.46 B7215.91 0.1400.250.001574.36 92.95 B8215.91 0.1400.250.001574.36 92.95 平均值73.32104.41混凝土彈性壓縮損失。為簡化起見，特作如下假設(shè)：a.個別鋼束在其重心與鋼束合力重心是一致的；b.每根鋼束在其重心上產(chǎn)生的應(yīng)力是常數(shù)；c.先張拉負(fù)彎矩鋼束，后張拉正彎矩鋼束；d.每次兩根同時張拉。那么截面上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋（負(fù)彎矩鋼筋）的彈性壓縮損失的平均值為： （2-31）

53、那么截面下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋（正彎矩鋼筋）的彈性壓縮損失的平均值為： （2-32）式中、分別為負(fù)、正彎矩預(yù)應(yīng)力鋼筋的根數(shù)全部上緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在傳力錨固階段作用在其重心處的混凝土的應(yīng)力全部下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在傳力錨固階段作用在上緣鋼束重心處的應(yīng)力值全部下預(yù)應(yīng)力鋼筋在傳力錨固階段作用在其重心處的混凝土的應(yīng)力 （2-33） （2-34） （2-35）式中單根鋼束面積根數(shù)（為張拉時錨下控制應(yīng)力，單根鋼束面積為1.40）截面凈面積上緣鋼束到重心軸的距離（凈面積）下緣鋼束到重心軸的距離（凈面積）上緣鋼筋處截面模量，下緣鋼筋處截面模量，凈截面慣性矩a.5截面： 因為截面只在下緣布置預(yù)應(yīng)力筋，所以，54b.23截面： 因

54、為截面只在上緣布置預(yù)應(yīng)力筋，所以，c.30截面： 因 因為截面只在上緣布置預(yù)應(yīng)力筋，所以，D.41截面： 因 因為截面只在下緣布置預(yù)應(yīng)力筋，所以 4. 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失根據(jù)預(yù)規(guī)第5.2.10條，對于由鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終級值5. 混凝土的收縮和徐變損失不考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的計算。收縮變形時混凝土散發(fā)水份所引起的物理現(xiàn)象，由其收縮終值引起的預(yù)應(yīng)力損失為（式中：為自混凝土凝期開始的收縮應(yīng)變終值）。徐變是在持續(xù)應(yīng)力作用下與時間有關(guān)的塑性應(yīng)變，由徐變引起的應(yīng)力損失由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為80條件下完成，受荷時混凝土齡期為28天，。對于

55、后加載的加載齡期，根據(jù)施工安排，大致可定為。a.5截面： 凈截面面積 與大氣接觸的截面周邊長度查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范表6.2.7混凝土的徐變終值為：，混凝土收縮應(yīng)變終值為：預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）；，=61091.52 0.904則：5截面收縮徐變損失為：23.29b.23截面： 凈截面面積 與大氣接觸的截面周邊長度查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范表6.2.7混凝土的徐變終值為：，混凝土收縮應(yīng)變終值為：預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）；，=93105.6 0.484則：23截面收縮徐變損失為：20.91c.30截面： 凈截面面積 與大氣接觸的截面周

56、邊長度查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范表6.2.7混凝土的徐變終值為：，混凝土收縮應(yīng)變終值為：預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）；，=48872.880.348則：30截面收縮徐變損失為：20.14d.41截面： 凈截面面積 與大氣接觸的截面周邊長度查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范表6.2.7混凝土的徐變終值為：，混凝土收縮應(yīng)變終值為：預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）；， =60945.362.614則：41截面收縮徐變損失為：36.16表2-29 各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失值與有效預(yù)應(yīng)力匯總表截面號預(yù)加力階段使用階段有效應(yīng)力III預(yù)加力階段使用階段578.39110.62

57、52.27241.2862.823.2986.091153.721067.632385.3797.6341.16224.1662.820.9183.711170.841087.133071.0372.125.43168.5662.820.1482.941226.441143.54173.32104.4166.16243.8962.836.1698.961151.111052.152.6持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算2.6.1 承載能力極限狀態(tài)計算理論進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算時，作用(或荷載)的效用（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計值。箱形截面梁在

58、腹板兩側(cè)上下翼緣的有效寬度可按下面規(guī)定計算(1)簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁，懸臂梁中間跨的中部梁段 = （2-36）(2)簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段= （2-37）式中腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度，=1，2，3，見圖2.21；腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度，=1，2，3，見圖2.22；有關(guān)簡支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖2.22和表2-30確定；有關(guān)簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖2.22和表2-30確定。注：按表2.21確定。圖2.18 箱形截面梁翼緣有效寬度 圖2.19 、曲

59、線圖表2-30 、的應(yīng)用位置和理論跨徑結(jié)構(gòu)體系理論跨徑簡支梁=連續(xù)梁邊跨邊支點或跨中部分梁段=0.8中間跨跨中部分梁段=0.6，中間支點取0.2倍相鄰跨徑之和懸臂梁=1.52.6.2 承載能力極限狀態(tài)計算1.5號截面（上翼緣位于受壓區(qū)）求有效翼緣寬度=0.835=28=4 =4.31=0.143，查圖2.2.2得=0.575，故=0.5754=2.3=0.118，查圖2.2.2得=0.65，故=0.654.31=2.802故翼緣有效寬度=（）2=11.084=15 =1.71-0.15=1.56首先按公式判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計算得：=1260106（14010-61625）=70056000

60、=24.41062（2.30.50.790.440.50.52.8020.29）=100528000因為，所以屬于第一類截面。計算受壓區(qū)的高度= 0.261=0.291.56=0.452將=0.261代入=(-)計算截面承載能力。=24.4106160.261(1.56 -)=145658.044 =44300計算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。2.23號截面（下翼緣位于受壓區(qū)）求有效翼緣寬度=0.2（3580）=23=4.2m=0.183，查圖2.2.2得=0.485，故=0.4854.2=2.037故翼緣有效寬度=（）2=5.174=20 =4.5-0.20=4.30代入數(shù)據(jù)計算得：=