燃煤采暖鍋爐煙氣處理系統(tǒng)設(shè)計-環(huán)境工程課程設(shè)計(大氣)優(yōu)秀

1、（燃煤采暖鍋爐煙氣處理系統(tǒng)設(shè)計）第 PAGE 29頁（共 NUMPAGES 29頁）前言據(jù)統(tǒng)計,我國目前約有30萬臺中小型燃煤工業(yè)鍋爐,耗煤量占全國原煤產(chǎn)量的1/3.而這些鍋爐中,大部分沒有安裝脫硫設(shè)備,致使許多地區(qū)酸雨頻頻發(fā)生,嚴(yán)重危害了工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和人體健康.因此,煙氣脫硫是當(dāng)前環(huán)境保護(hù)的一項重要工作.能用于煙氣脫硫和除塵的設(shè)備很多,但要滿足運轉(zhuǎn)穩(wěn)定可靠、不影響生產(chǎn)同時去除且壓力降較小等要求,以袋式除塵器和旋流板為宜.設(shè)計任務(wù)書課程設(shè)計題目燃煤采暖鍋爐煙氣處理系統(tǒng)設(shè)計設(shè)計原始材料鍋爐型號:SZL4-13型(額定熱功率2.8米W),共3臺設(shè)計耗煤量:600 千克/h臺煙氣溫度:160脫硫塔出口

2、煙溫:60標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣密度:1.34千克/米3空氣過剩系數(shù):=1.4鍋爐外形尺寸:486636602550鍋爐煙囪尺寸:600排煙中飛灰占煤中不可燃成分的比例:16%煙氣在鍋爐出口前阻力:800Pa當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?97.86kPa冬季室外空氣溫度:5標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣含水:0.01293千克/米3煙氣其他性質(zhì)按空氣計算煤的工業(yè)分析值:C=68% H=4% S=1% O=5% N=1% W=6% A=15% V=13%鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB 13271-2001)二類標(biāo)準(zhǔn):標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙塵濃度排放標(biāo)準(zhǔn):200米g/米3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn):900米g/米3設(shè)計概況設(shè)計內(nèi)容某燃煤采暖鍋爐,煙

3、氣排放最大量Q=18450米3/h,煙氣最高溫度160,煙氣含塵量2340米g/米3,煙氣中二氧化硫含量1950米g/米3.設(shè)計依據(jù)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn) GB13271-2001袋式除塵器技術(shù)要求 GB/T6719-2009袋式除塵器性能測試方法 GB12138-89 袋式除塵器安裝技術(shù)要求與驗收規(guī)范 JB/T8471-1996環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) GB3095-1996設(shè)計要求排放標(biāo)準(zhǔn)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB 13271-2001)二類標(biāo)準(zhǔn):標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙塵濃度排放標(biāo)準(zhǔn):200米g/米3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn):900米g/米3處理工藝設(shè)計除塵工藝設(shè)計 各除塵器的簡述離心式除塵器 離心分離

4、除塵器的工作原理是,利用煙氣作旋轉(zhuǎn)運動,依靠離心作用將煙氣中粉塵分離出來.這種離心力要比單獨靠中立獲得的分離大得多,因而除塵較有效.它的結(jié)構(gòu)簡單,運行操作方便,可以分離捕集較細(xì)的粉粒,但除塵效率不高,約85%左右,阻力一般不大于1000Pa,因此,它被廣泛應(yīng)用于獨立的除塵裝置,也可作其他除塵器的預(yù)處理裝置.洗滌式除塵器 洗滌式除塵器是用液滴、液膜、氣泡等洗滌含塵氣體,使含煙氣相互凝集,從而使塵粒得到分離的裝置.其中應(yīng)用最多的是文丘里洗滌除塵器,它的主要部件是文丘里管.壓力水從文丘里管的喉口的小孔進(jìn)入,高速的含塵煙氣流通過喉口將水霧化成無數(shù)水滴,同時使塵粒粘附在所生產(chǎn)的水滴上.將這種氣液混合物引

5、入分離器,使水滴與塵粒分離,煙氣得到凈化.文丘里洗滌器的除塵效率一般在95%以上,它隨液滴直徑、喉管氣速的增加而增加.當(dāng)液滴直徑比塵粒大50倍時,其除塵效率最高.這種除塵器結(jié)構(gòu)簡單,除塵效率高,水滴還能吸收煙氣中的二氧化硫的三氧化硫.其缺點是阻力大,需要有污水處理裝置.袋式除塵器 袋式除塵器是使含塵氣體通過過濾材料將粉塵分離捕集的裝置,采用玻璃纖維作濾料的空氣過濾器,主要可用于通風(fēng)及空氣調(diào)節(jié)的氣體凈化.袋式除塵器的除塵機(jī)理如下:含塵氣體進(jìn)入濾袋,在通過濾料的孔隙時,粉塵被捕集于濾料上,透過濾料的清潔氣體從排出口排出,沉積在濾料上的粉塵可在機(jī)械振動的作用下從濾料表面脫落,落入灰斗中.粉塵因截留、

6、慣性碰撞、靜電和擴(kuò)散等作用,逐漸在濾袋表面形成粉塵初層.初層形成后,它成為袋式除塵器的主要過濾層,提高了除塵效率,濾布起形成粉塵初層和支撐它的骨架作用,但隨著粉塵在濾袋上的積聚,濾袋兩側(cè)的壓力增大,會把有些已附在濾料上的細(xì)小粉粒擠壓過去,使除塵效率下降.袋除塵器的阻力一般為1000-2000Pa.另外,若除塵器阻力過高,還會使除塵系統(tǒng)的處理氣體量下降,影響生產(chǎn)系統(tǒng)的排風(fēng)效果.因此,除塵器阻力達(dá)到一定數(shù)值后要及時清灰,清灰不能過分,即不應(yīng)破壞粉塵初層,否則會引起除塵效率顯著降低.電除塵器 電除塵器是利用靜電力實現(xiàn)塵粒與煙氣流分離的一種除塵裝置.電除塵器是在放電極與平板狀集塵極之間加以較高的直流電

7、壓,使電暈極發(fā)生電暈放電.當(dāng)含塵煙氣低速流過放電極與集塵極之間時,首先煙氣中的氣體分子發(fā)生電離,由于含塵煙氣中大部分氣體(氮氣、氫氣、二氧化碳)與電無親和力,故會帶負(fù)電荷成為負(fù)離子,它在向正極移動中遇到隨煙氣流動的大部分粉塵會使粉塵取得負(fù)電荷而轉(zhuǎn)向陽極板上,使粉塵所帶的電荷得到中和.集塵板上粉塵到一定厚度時,可用機(jī)械振打的方法使之落入灰斗.電除塵器的除塵效率與電場強(qiáng)度、集塵板面積、煙氣流量、粉塵趨進(jìn)速度,尤其是粉塵的導(dǎo)電性有關(guān),電除塵器具有很高的除塵效率(可達(dá)99.99%),可捕集到0.1米以上的塵粒.它阻力小,運行費用低,處理煙氣量的能力大,運行操作方便,可完全實現(xiàn)自動化.缺點是設(shè)備龐大,投

8、資費用高.旋風(fēng)除塵器 旋風(fēng)除塵器是利用旋轉(zhuǎn)的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力,將粉塵從氣流中分離出來的一種干式氣-固分離裝置.旋風(fēng)除塵器用于工業(yè)生產(chǎn)以來,已有百余年歷史.對于捕集5-10米以上的粉塵效率較高,其除塵效率可達(dá)90%以上,被廣泛地應(yīng)用于化工、石油、冶金、建筑、礦山、機(jī)械、輕紡等工業(yè)部門.旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)簡單,除塵器本身無運動部件,不需特殊的附件設(shè)備,占地面積小,制造、安裝投資較少.操作、維護(hù)簡單,壓力損失中等,動力消耗不大,運轉(zhuǎn)、維護(hù)費用較低.操作彈性較大,性能穩(wěn)定,不受含塵氣體的濃度、溫度限制.對于粉塵的物理性質(zhì)無特殊要求,同時可根據(jù)化工生產(chǎn)的不同要求,選用不同材料制成,或內(nèi)襯各種不同的耐磨

9、、耐熱材料,以提高使用壽命.主要除塵器的選用在選擇除塵技術(shù)時,應(yīng)充分考慮經(jīng)濟(jì)性、可靠性、適用性和社會性等方面的影響.除塵技術(shù)的確定受到當(dāng)?shù)貤l件、現(xiàn)場條件、燃燒煤種特性、排放標(biāo)準(zhǔn)和需要達(dá)到的除塵效率等多種因素的影響.針對目前環(huán)保要求、污染物排放費用的征收情況以及靜電除塵器和布袋除塵器在性能上的差異和在各行各業(yè)應(yīng)用的實際情況,對兩種除塵器在實際應(yīng)用中的基本性能做一個簡單客觀的對比.1)除塵效率 布袋除塵器:對人體有嚴(yán)重影響的重金屬粒子及亞微米級塵粒的捕集更為有效.通常除塵效率可達(dá)99.99%以上,排放煙塵濃度能穩(wěn)定低于50米g/N米3,甚至可達(dá)10 米g/N米3以下,幾乎實現(xiàn)零排放. 電除塵器:隨

10、著國家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的進(jìn)一步提高和越來越多的電廠燃用低硫煤(或者經(jīng)過了高效脫硫),比電阻大,即使達(dá)標(biāo)也變得越來越困難.而布袋除塵器的過濾機(jī)理決定了它不受燃燒煤種物化性能變化的影響,具有穩(wěn)定的除塵效率.針對目前國家環(huán)保的排放標(biāo)準(zhǔn)和排放費用的征收辦法,布袋除塵器所帶來的經(jīng)濟(jì)效益是顯而易見的.2)系統(tǒng)變化對除塵器的影響 鍋爐系統(tǒng)是一個經(jīng)常變動和調(diào)節(jié)的系統(tǒng),因此從鍋爐中出來的煙氣物化性能、煙塵濃度、溫度等參數(shù)也不能保證不發(fā)生變化.這一系列的變化,針對不同的除塵器會引起明顯不同的變化.下面從主要的幾個方面進(jìn)行對比: (1)送、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量不變,鍋爐出口煙塵濃度變化除塵器: 煙塵濃度的變化只引起布袋除塵器濾袋負(fù)荷

11、的變化,從而導(dǎo)致清灰頻率改變(自動調(diào)節(jié)).煙塵濃度高濾袋上的積灰速度快,相應(yīng)的清灰頻率高,反之清灰頻率低,而對排放濃度不會引起變化.對靜電除塵器: 煙塵濃度的變化直接影響粉塵的荷電量,因此也直接影響了靜電除塵器的除塵效率,最終反映在排放濃度的變化上.通常煙塵濃度增加除塵效率提高,排放濃度會相應(yīng)增加;煙塵濃度減小除塵效率降低,排放濃度會相應(yīng)降低. (2)鍋爐煙塵量不變,送、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量變化 對布袋除塵器: 由于風(fēng)量的變化直接引起過濾風(fēng)速的變化,從而引起設(shè)備阻力的變化,而對除塵效率基本沒有影響.風(fēng)量加大設(shè)備阻力加大,引風(fēng)機(jī)出力增加;反之引風(fēng)機(jī)出力減小.對靜電除塵器: 風(fēng)量的變化對設(shè)備沒有什么太大影響

12、,但是靜電除塵器的除塵效率隨風(fēng)量的變化非常明顯.若風(fēng)量增大,靜電除塵器電場風(fēng)速提高,粉塵在電場中的停留時間縮短,雖然電場中風(fēng)擾動增強(qiáng)了荷電粉塵的有效驅(qū)進(jìn)速度,但是這不足以抵償高風(fēng)速引起的粉塵在電場中駐留時間縮短和二次揚塵加劇所帶來的負(fù)面影響,因此除塵效率降低非常明顯;反之,除塵效率有所增加,但增加幅度不大. (3)煙氣溫度的變化 對布袋除塵器: 煙氣溫度太低,結(jié)露可能會引起“糊袋”和殼體腐蝕,煙氣溫度太高超過濾料允許溫度易“燒袋”而損壞濾袋.但是如果溫度的變化是在濾料的承受溫度范圍內(nèi),就不會影響除塵效率.引起不良后果的溫度是在極端溫度(事故/不正常狀態(tài))下,因此對于布袋除塵器就必須設(shè)有對極限溫

13、度控制的有效保護(hù)措施.對靜電除塵器: 煙氣溫度太低,結(jié)露就會引起殼體腐蝕或高壓爬電,但是對除塵效率是有好處的;煙氣溫度升高,粉塵比電阻升高不利于除塵.因此煙氣溫度直接影響除塵效率,且影響較為明顯. (4)氣流分布 對布袋除塵器: 除塵效率與氣流分布沒有直接關(guān)系,即氣流分布不影響除塵效率.但除塵器內(nèi)部局部氣流分布應(yīng)盡量均勻,不能偏差太大,否則會由于局部負(fù)荷不均或射流磨損造成局部破袋,影響除塵器濾袋的正常使用壽命.對靜電除塵器: 靜電除塵器非常敏感電場中的氣流分布,氣流分布的好壞直接影響除塵效率的高低.在靜電除塵器性能評價中,氣流分布的均方根指數(shù)通常是評價一臺靜電除塵器的好壞的重要指標(biāo)之一. 3)

14、運行與管理 (1)運行與管理對布袋除塵器: 運行穩(wěn)定,控制簡單,沒有高電壓設(shè)備,安全性好,對除塵效率的干擾因素少,排放穩(wěn)定.由于濾袋是布袋除塵器的核心部件,是布袋除塵器的心臟,且相對比較脆弱、易損,因此設(shè)備管理要求嚴(yán)格.對靜電除塵器: 運行中對除塵效率的干擾因素多,排放不穩(wěn)定;控制相對較為復(fù)雜,高壓設(shè)備安全防護(hù)要求高.由于靜電除塵器均為鋼結(jié)構(gòu),不易損壞,相對于布袋除塵器,設(shè)備管理要求不很嚴(yán)格. (2)停機(jī)和啟動對布袋除塵器: 方便,但長期停運時需要做好濾袋的保護(hù)工作.對靜電除塵器: 方便,可隨時停機(jī).(3)檢修與維護(hù)對布袋除塵器: 可實現(xiàn)不停機(jī)檢修,即在線維修.對靜電除塵器: 檢修時一定要停機(jī)

15、4)設(shè)備投資 (1)對于常規(guī)的煙氣條件和粉塵(主要是指比較適合靜電除塵器的煙氣),兩種除塵器排放濃度要達(dá)到目前較低的環(huán)保要求(如150米g/米3)初期投資布袋除塵器比靜電除塵器約高20-35%左右(2)對于低硫高比電阻粉塵、高SiO2、Al2O3類不適合靜電除塵器捕集的粉塵,兩種除塵器要達(dá)到目前較低的環(huán)保要求(如150米g/米3)初期投資靜電除塵器和布袋除塵器相當(dāng)或靜電除塵器投資高些.(3)通常條件下達(dá)到相同的除塵效率或者說達(dá)到相同的排放濃度,靜電除塵器的投資通常要比布袋除塵器的投資高.以呼和浩特電廠200米W機(jī)級為例:布袋除塵器: 每臺機(jī)組的除塵器投資2000萬元,保證排放濃度50米g/N米

16、3以下.對靜電除塵器: 按四電場,比集塵面積130米2/米3/S計算.達(dá)標(biāo)250米g/N米3,每臺除法器投資約2500萬元.5)運行維護(hù)費用 (1)運行能耗對布袋除塵器:風(fēng)機(jī)能耗大,清灰能耗小.對靜電除塵器:風(fēng)機(jī)能耗小,電場能耗大. 但是,總體來講兩種除塵器的電耗相當(dāng).對于靜電除塵器難以捕集的粉塵,或者說當(dāng)靜電除塵器的電場數(shù)量超過4電場時,靜電除塵器的能耗比布袋除塵器的要高,也就是說此時的靜電除塵器運行費用要比布袋除塵器高.如果按照即將出臺的新環(huán)保標(biāo)準(zhǔn),靜電除塵器要是做到達(dá)標(biāo)話,必定是采用4電場以上的靜電除塵器,其電耗也就一定比布袋除塵器高. (2)維護(hù)費用布袋除塵器的維護(hù)檢修費用主要是濾袋更

17、換費,從目前實際運行情況來看,一次濾袋的更換費用只需要1.5-2年排污費比靜電除塵器的少繳部分就可以抵償.靜電除塵器的維護(hù)維修費用主要是對陽極板、陰極線和振打錘等的更換等.此項費用較高,但年限比較長,約6年左右.(3)經(jīng)濟(jì)效益分析 實際運行中布袋除塵器的排放濃度約是靜電除塵器的10%,因此,電廠采用布袋除塵器實際交繳的排污費也為靜電除塵器排污費的1/10左右.如果按照目前國家征收排污費的情況來看,采用布袋除塵器后每爐/每年的排污費少繳部分是相當(dāng)可觀的,至少上百萬到幾百萬元.按照以前達(dá)標(biāo)即不需要交納排污費的話,采用布袋除塵器就可以免交排污費.另外,布袋除塵器有約5%左右的脫硫效率;這同樣可以減少

18、二氧化硫的排污費.總之,新的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)出臺以后,靜電除塵器要想做到達(dá)標(biāo)排放,就必須采用4電場以上的除塵器.此時靜電除塵器的初期投資已經(jīng)比布袋除塵器高,同時4電場以上的靜電除塵器(或者4電場的高比積塵面積)運行電耗要比布袋除塵器的高很多.因此在新的環(huán)保要求下,靜電除塵器即使達(dá)標(biāo),其初期投資和運行費用都比布袋除塵器高.另外,靜電除塵器的排放濃度總是在布袋除塵器的10倍左右,目前新的排污費制度下,即使達(dá)標(biāo)了也要對排放粉塵量進(jìn)行收費,因此兩種除塵器即使達(dá)標(biāo)以后,靜電除塵器又比布袋除塵器多支出了一筆費用.因此,布袋除塵器必將成為工業(yè)粉塵控制的首選設(shè)備.表1 布袋除塵器與電除塵器的比較表比較的內(nèi)容名稱布袋除

19、塵器靜電除塵器煙氣特性的影 響煙氣的溫度敏感,決不能超溫對效率有影響壓力影響極小影響小濕度不利,不能超過極限有利,但要防腐蝕氧,硫氧化物影響濾料的選擇有利煙氣的其它成分幾乎沒影響幾乎沒影響流量對效率影響不大對效率影響較大含塵濃度效率穩(wěn)定,影響壽命效率有一定變化氣流均布不敏感,效率穩(wěn)定對效率影響較大粉塵特性的影 響粉塵的粒徑分布影響小,效率穩(wěn)定對效率影響較大真密度、堆積密度影響極小比電阻值大時影響較大粘附性不利有一定影響比電阻無影響,效率穩(wěn)定對效率影響大粉塵的化學(xué)成分影響濾料的選擇對效率影響大粉塵硬度影響濾袋壽命幾乎沒影響設(shè)備結(jié)構(gòu)的影響各種形式都效率高對效率有一定影響運行及機(jī)組起停的影響影響較大

20、,要求嚴(yán)格影響小維修技術(shù)含量低工作量小設(shè)備故障運行的影響對負(fù)荷率影響較大可維持運行,對負(fù)荷率影響較小通過比較,選擇袋式除塵器.脫硫工藝設(shè)計脫硫方法概述目前,世界上煙氣脫硫工藝有上百種, 但具有實用價值的工藝僅十幾種.根據(jù)脫硫反應(yīng)物和脫硫產(chǎn)物的存在狀態(tài)可將其分為濕法、干法和半干法 3 種.濕法脫硫工藝應(yīng)用廣泛, 占世界總量的85.0%,其中氧化鎂法技術(shù)成熟,尤其對中、小鍋爐煙氣脫硫來說,具有投資少,占地面積小,運行費用低等優(yōu)點,非常適合我國的國情. 采用濕法脫硫工藝,要考慮吸收器的性能,其性能的優(yōu)劣直接影響煙氣的脫硫效率、系統(tǒng)的運行費用等.旋流板塔吸收器具有負(fù)荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點,

21、可以快速吸收煙塵,具有很高的脫硫效率.工藝比選1)脫硫工藝及脫硫吸收器比較選擇(1) 脫硫工藝比較選擇(見表2)表2 脫硫工藝比較項目石灰石/ 石膏濕法脫硫工藝雙堿法脫硫工藝氧化鎂脫硫 工藝噴霧干燥法脫硫工藝氨法脫硫工藝循環(huán)流化床脫硫工藝工藝形式濕 法濕 法濕 法半干法干法干法脫硫劑石 灰 石鎂基和 鈉基石灰氧化鎂石灰氨石灰石副產(chǎn)物狀態(tài)濕 態(tài)濕 態(tài)濕 態(tài)干態(tài)干態(tài)干態(tài)煙煤含硫量無 限 制可適用 高硫煤 1% 左右無限制中、低 硫煤高 硫煤中、低硫煤脫硫率高高高一般高一般適 用 范 圍大容量最大裝機(jī)容量1000米W大容量試驗 中等 容量最大 200米W 機(jī)組中、小容量投 資中中低中低中運行費中低低

22、高低中脫硫工藝濕 法半干法干法石灰石/ 石膏濕法鈉法雙堿法氧化鎂氨法海水法噴霧干燥法爐內(nèi)噴鈣循環(huán)流化床等離子體脫硫效率90989098909890989098709070856075609090吸收劑CaCO3NaOHNaCO3NaOH米g(OH)2CaO米gONH3海水CaOCaOCaONH3可靠性高高高高一般高一般一般高高結(jié)垢易結(jié)垢不結(jié)垢不結(jié)垢不結(jié)垢不結(jié)垢不結(jié)垢易結(jié)垢易結(jié)垢易結(jié)垢不結(jié)垢堵塞堵塞不堵塞不堵塞不堵塞不堵塞不堵塞堵塞堵塞堵塞不堵塞占地面積大小中小大中中中中中運行費用高很高一般低高低一般一般一般一般投資大小較小小大較小較小小小大表3 脫硫工藝比較(2)石灰(石)/石膏濕法脫硫工藝和

23、氧化鎂脫硫法的特點對比 石灰(石)/石膏濕法脫硫工藝石灰(石)/石膏濕法脫硫工藝是采用石灰石(CaCO3)或石灰(CaO)作脫硫吸收劑原料,經(jīng)消化處理后加水?dāng)嚢柚瞥蓺溲趸}(Ca(OH)2)作為脫硫吸收漿.石灰或吸收劑漿液噴入吸收塔,吸附其中的SO2氣體,產(chǎn)生亞硫酸鈣,進(jìn)而氧化為硫酸鈣(石膏)副產(chǎn)品.該工藝的優(yōu)點主要是:A、脫硫效率高,在Ca/S比小于1.1的時候,脫硫效率可高達(dá) 90以上;B、吸收劑利用率高,可達(dá)到90;C、吸收劑資源廣泛,價格低廉;D、適用于高硫燃料,尤其適用于大容量電站鍋爐的煙氣處理;E、副產(chǎn)品為石膏,高品位石膏可用于建筑材料.該工藝的缺點是:A、系統(tǒng)復(fù)雜,占地面積大;B

24、、造價高,一次性投資大;C、運行問題較多由于副產(chǎn)品CaSO4易沉積和粘結(jié),所以, 容易造成系統(tǒng)積垢,堵塞和磨損;D、運行費用高,高液/氣比所帶來的電、水循環(huán)和耗量非常大;E、副產(chǎn)品處理問題目前,世界上對該副產(chǎn)品處理,主要采用拋棄和再利用兩種方法:西歐和日本因缺乏石膏資源,所以用此副產(chǎn)品做建筑用石膏板,與此同時,當(dāng)?shù)亟ㄖ?guī)范也為該產(chǎn)品的推廣使用提供了方便.但對副產(chǎn)品石膏的成分要求嚴(yán)格(CaSO496%).在美國,因天然石膏資源豐富,空地較多,過去一般采用拋棄處理.在中國,天然石膏資源豐富,而石灰石的成分卻很難保證,因此脫硫石膏的成分不穩(wěn)定,建筑行業(yè)很難采用;對于建在城市近郊或工業(yè)區(qū)的需要脫硫的電

25、廠,又很難容納大量石膏渣液的拋棄,即使有空閑場地拋棄,從長遠(yuǎn)來講,仍然可能造成固體廢棄物的二次污染.因而副產(chǎn)物處理存在問題.F、由于該工藝技術(shù)成熟,運用廣泛,目前國家有相應(yīng)技術(shù)規(guī)范,但國家環(huán)?？偩衷诿摿蚣夹g(shù)指導(dǎo)文件中明確指出該種方法適用于大型電站鍋爐的脫硫,中小鍋爐運用存在規(guī)模不經(jīng)濟(jì)等問題.G、為適應(yīng)國內(nèi)中小型鍋爐的煙氣脫硫,對該工藝進(jìn)行了改造運用,減少脫硫劑制備和石膏生成系統(tǒng)尚可,但其他部分的或缺帶來諸多問題,因此要謹(jǐn)慎用之. 氧化鎂脫硫法氧化鎂脫硫技術(shù)是利用氫氧化鎂作為脫硫劑吸收煙氣中的二氧化硫,生成亞硫酸鎂,并通入空氣將亞硫酸鎂生成溶解度更大的硫酸鎂.氫氧化鎂作脫硫劑具有反應(yīng)活性大、脫硫

26、效率高、液氣比小等優(yōu)點,因此具有綜合投資低,運行費用低等特點.氧化鎂吸收SO2的濕法脫硫方式是目前適合于中、小型鍋爐煙氣脫硫技術(shù)最為成熟的脫硫方式之一.綜合氫氧化鎂脫硫法具有以下四個特點:A、氧化鎂原料取得容易 目前包括在日本、首爾、東南亞地區(qū)、臺灣地區(qū)等均有普遍使用的實績和經(jīng)驗,而所使用的的氧化鎂大部分均來自大陸地區(qū).我國擁有豐富的氧化鎂資源,儲量約為160億噸,占全世界的80%左右,環(huán)渤海灣的山東、遼寧地區(qū)以及山西都有豐富的產(chǎn)量.由于廣泛地運用,使該技術(shù)相對于其他脫硫技術(shù)更加成熟.B 、米gO工藝也是技術(shù)成熟的脫硫工藝,該工藝在日本已應(yīng)用了100多個項目,臺灣的電廠約95是.米gO法,美國

27、波士頓的米gstic電廠150米w機(jī)組.米gO濕法脫硫1982年投產(chǎn).C、 米gO法脫硫效率達(dá)到9098,因為米gO活性強(qiáng),實例表明在相同操作條件下,米gO作為吸收劑比用CaCO3作為吸收劑時吸附效率高.D 、脫除等量的SO2消耗的米gO量僅為CaCO3的40.E 、米gO法脫硫循環(huán)液呈溶液狀,不易結(jié)垢,不會堵塞.氧化鎂濕法的脫硫產(chǎn)物硫酸鎂是一種溶解度很大的物質(zhì),因此在吸收塔脫硫的反應(yīng)過程中,不似石灰石(石灰)/石膏法會產(chǎn)生結(jié)垢或堵塞的問題.F、 脫硫后溶液,處理后可直接排放,無二次污染.G、脫硫設(shè)備簡單,操作簡單,成本低.脫硫系統(tǒng)包括熟化系統(tǒng)、吸收系統(tǒng)、廢液處理系統(tǒng),系統(tǒng)簡單明了,現(xiàn)場布置簡

28、潔緊湊,系統(tǒng)運行安全可靠.L、 脫硫產(chǎn)物的用途如果把米gO法脫硫工藝產(chǎn)物,不經(jīng)氧化曝氣則可以把漿液脫水濕渣,其組成米gSO3 6070% 米gSO4 2030 %溶解狀,雜質(zhì)10% ,濕渣可以作為農(nóng)用肥料.可直接作基肥,追肥和葉面肥.植物正常發(fā)育的所需鎂量,一般為干重5g/千克左右.施用鎂肥不僅可增加作物產(chǎn)量,還可改善產(chǎn)品品質(zhì),如鎂肥對甘蔗、香蕉、煙葉產(chǎn)量和品質(zhì)都有良好作用.據(jù)調(diào)查本地區(qū)盛產(chǎn)甘蔗、香蕉.根據(jù)全國土壤普查表明不少地區(qū)土壤缺鎂比較嚴(yán)重,缺鎂土壤面積巨大,大約占全國耕地面積的5.8 ,若對每畝地施鎂肥,則每年需求鎂肥量十分巨大.2) 脫硫吸收器比較選擇脫硫吸收器的選擇原則, 主要是看

29、其液氣接觸條件、設(shè)備阻力以及吸收液循環(huán)量.脫硫吸收器比較選擇如表4所示.表4 脫硫塔性能吸收器類型持液量逆流接觸防堵性能操作彈性壓降除塵性能噴淋塔低是差好低差篩板塔高是中中高好填料塔中是差好中差湍球塔高是差差高好旋流板塔高是好好低好吸收設(shè)備中: 噴淋塔液氣比高, 水消耗量大; 篩板塔阻力較大, 防堵性能差; 填料塔防堵性能差, 易結(jié)垢、黏結(jié)、堵塞, 阻力也較大; 湍球塔氣液接觸面積雖然較大, 但易結(jié)垢堵塞, 阻力較大.相比之下, 旋流板塔具有負(fù)荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點, 適用于快速吸收過程, 且具有很高的脫硫效率.因此, 選用旋流板塔脫硫吸收器.工藝原理(1) 氧化鎂法脫硫原理氧化鎂

30、法脫硫的主要原理:在洗滌中采用含有米gO 的漿液作脫硫劑, 米gO 被轉(zhuǎn)變?yōu)閬喠蛩徭V(米gSO3) 和硫酸鎂 (米gSO4) , 然后將硫從溶液中脫除.氧化鎂法脫硫工藝有如下特點: A 、氧化鎂法脫硫工藝成熟, 目前日本、中國臺灣應(yīng)用較多, 國內(nèi)近年有一些項目也開始應(yīng)用. B、脫硫效率在 90.0%95.0%之間. C 、脫除等量的 SO2, 米gO的消耗量僅為 CaCO3的 40.0%. D 、要達(dá)到 90.0%的脫硫效率, 液氣比在 35L/米 3之間, 而石灰石- 石膏工藝一般要在 1015L/米 3之間. E、 我國 米gO儲量約 80 億 t, 居世界首位, 生產(chǎn)量居世界第一.(2)

31、 旋流板塔吸收器脫硫原理旋流板塔工作時,煙氣由塔底從切向高速進(jìn)入,在塔板葉片的導(dǎo)向作用下旋轉(zhuǎn)上升.逐板下流的液體在塔板上被煙氣噴成霧滴狀,使氣液間有很大的接觸面積.液滴在氣流的帶動下旋轉(zhuǎn),產(chǎn)生的離心力強(qiáng)化氣液間的接觸,最后被甩到塔壁上,沿壁下流,經(jīng)過溢流裝置流到下一層塔板上,再次被氣流霧化而進(jìn)行氣液接觸.由于塔內(nèi)提供了良好的氣液接觸條件,氣體中的SO2等酸性氣體被堿性液體吸收的效果好;旋流板塔同時具有很好的除塵性能,氣體中的塵粒在旋流塔板上被水霧粘附,并受離心力作用甩到塔壁而除去,從而具有較高的除塵除霧效率.來自鍋爐的含塵煙氣首先切向進(jìn)入塔底段,呈螺旋形上升到旋流板,從旋流板葉片間的開孔高穿過

32、,將經(jīng)特殊給液裝置分配到各葉片上的洗滌溶液霧化,霧化后的洗滌溶液獲得較高比表面積,并與廢氣接觸完成脫硫除塵.工藝流程工藝流程圖鍋爐煙氣布袋除塵煙氣脫硫（濕法氧化鎂）煙囪循環(huán)池配劑池曝氣池出渣出灰熱交換器燃煤采暖鍋爐煙氣處理工藝流程工藝流程簡述工藝流程主要分為兩個工段.第一個工段為煙氣除塵,第二個工段為煙氣脫硫.該工藝采用過濾式脈沖布袋除塵器,脈沖袋式除塵器主要由上箱體、中箱體、下箱體和控制器等組成.含塵空氣從進(jìn)氣口進(jìn)入除塵箱,因氣體突然擴(kuò)張,流速驟然降低,顆料較粗的粉塵,靠其自重力向下沉降,落入灰斗.細(xì)小粉塵通過各種效應(yīng)被吸附在濾袋外壁,經(jīng)濾袋過濾后的凈化空氣,通過文氏管進(jìn)入上箱體,從出氣口排

33、出,被吸附在濾袋外壁的粉塵,隨著時間的增長,越積越厚,除塵器阻力逐漸上升,處理的氣體量不斷減少,為了使除塵器經(jīng)常保持有效狀態(tài),設(shè)備阻力穩(wěn)定在一定的范圍內(nèi),就需要清除吸附在濾袋外面的積灰.經(jīng)除塵后的煙氣進(jìn)入第二個脫硫工段,采用濕法煙氣脫硫技術(shù)在旋流板塔吸收器中對除塵后的煙氣進(jìn)行脫硫處理.在洗滌液中采用含有米gO的漿液作脫硫劑, 米gO 被轉(zhuǎn)變?yōu)閬喠蛩徭V(米gSO3) 和硫酸鎂 (米gSO4) , 然后將硫從溶液中脫除.旋流板塔工作時,煙氣由塔底從切向高速進(jìn)入,在塔板葉片的導(dǎo)向作用下旋轉(zhuǎn)上升.逐板下流的液體在塔板上被煙氣噴成霧滴狀,使氣液間有很大的接觸面積.液滴在氣流的帶動下旋轉(zhuǎn),產(chǎn)生的離心力強(qiáng)化

34、氣液間的接觸,最后被甩到塔壁上,沿壁下流,經(jīng)過溢流裝置流到下一層塔板上,再次被氣流霧化而進(jìn)行氣液接觸.由于塔內(nèi)提供了良好的氣液接觸條件,氣體中的SO2等酸性氣體被堿性液體吸收的效果好;旋流板塔同時具有很好的除塵性能,氣體中的塵粒在旋流塔板上被水霧粘附,并受離心力作用甩到塔壁而除去,從而具有較高的除塵除霧效率.主要化學(xué)反應(yīng)式:米gO + H2O 米g(OH)2SO2 + H2O H2SO3 2H+ + SO3-2米g(OH)2 + H2SO3 米gSO3 + 2H2O米gSO3 + 1/2O2 米gSO4工藝、設(shè)備設(shè)計計算除塵工藝設(shè)計計算煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算(1)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量

35、 式中 , , ,分別為煤各元素所含的質(zhì)量分?jǐn)?shù).代入C68% ,H4%,S1%,O5%,得 (2)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量(設(shè)空氣含濕量為12.93)(米3/千克)式中標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量,;煤中水分所占質(zhì)量分?jǐn)?shù),;N元素在所占質(zhì)量分?jǐn)?shù),;代入=6.97 ,=6%,=1%,得 1.867(0.68+0.3750.01)+11.20.04+1.240.06+(0.016+0.79) 6.97+0.80.01=7.42 ()標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量式中空氣過剩系數(shù),取1.4注意:標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣流量Q以計,因此,設(shè)計耗煤量代入7.42 ,6.97 ,得=7.42+1.0160.46.9710.25設(shè)計耗煤量

36、=18450 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量()標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度式中排煙中飛灰占不可燃成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù);煤中不可燃成分的含量;標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量,.代入16%,=15%,10.25,得C=0.150.16/10.25=0.00234()標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算式中煤中可燃硫的質(zhì)量分?jǐn)?shù)代入1%,10.25,得=20000/10.251.95脫硫塔應(yīng)達(dá)到的脫硫效率式中C標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣二氧化硫濃度,;標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下鍋爐二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定值,.代入C=1950,=900,得1-900/1950= 0.5385=53.85%除塵器的選擇(1)除塵器應(yīng)達(dá)到的除塵效率式中C標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度,;標(biāo)

37、準(zhǔn)狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定值,.代入C=2340,=200,得1-200/2340=0.91453=91.45%()除塵器的選擇工作狀況下煙氣流量 = 29263 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實際煙氣量,工作狀況下煙氣溫度,K標(biāo)準(zhǔn)狀況下溫度,273K總的煙氣流速 8.1單個鍋爐的煙氣量: =9754=2.7采用米C-60C型脈沖袋式除塵器,阻力為P=1177-1471表5 米C-60C型脈沖袋式除塵器性能參數(shù)型號規(guī)格過濾面積米2含塵濃度g/米3過濾風(fēng)速米/米in過濾風(fēng)量米3/h壓力損失/Pa效率外型尺寸長寬高(米米)重量(千克)米C-6045152-45400-108001177-147199.522901

38、67836671490圖1 米C-60C型脈沖袋式除塵器結(jié)構(gòu)示意圖系統(tǒng)管道管徑的計算(1) 管徑的確定單個鍋爐的流量1,2,3,4,5管: =2.7 式中 工況下管內(nèi)煙氣流量,;煙氣流速,取=10米/s (鍋爐煙塵=1015 米/s)則 米圓整并選取風(fēng)道外徑D/米米鋼制板風(fēng)管外徑允許偏差/米米壁厚/米米5601.51內(nèi)徑d1=560-21=558 米米由公式可計算出實際煙氣流速: 11 米/s對6管: =0.968 米圓整,取d=1000 米米內(nèi)徑d2=1000-21=998 米米, 10.4 米/s系統(tǒng)阻力的計算(1)摩擦壓力損失對于圓管 式中 L圓管長度,米; d管道直徑,米; 煙氣密度,

39、; 管中氣流平均速率,米/s; 摩擦阻力系數(shù),是氣體雷諾數(shù)Re和管道相對粗糙度K/d的函數(shù).可以查手冊得到(實際中對技術(shù)管道值可取0.02,對磚砌或混凝土管道可取0.04),這里采用鋼板制圓形通風(fēng)管,取0.02.其中 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣密度,千克/米3; 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下大氣壓力,Pa; 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣溫度,K;則工況下煙氣密度:=0.82 (千克/米3)對于560圓管:=11米/s, D=560米米,L=19.5米, 34.55 Pa對于1000圓管:=10.4米/s, D=1000米米,L=3.5米,3.10 Pa(2)局部壓力損失式中 異型管件的局部阻力系數(shù),可在有關(guān)手冊中查到,或通過實驗獲得;

40、與相對應(yīng)的段米娜平均氣流速率,米/s;煙氣密度,漸縮管(600-560米米):漸縮管(560-350米米):漸擴(kuò)管(350-560米米):漸擴(kuò)管(560-1000米米):彎頭(D=560米米):彎頭(D=1000米米):四通管:系統(tǒng)總阻力(其中鍋爐出口前阻力800 Pa,除塵器阻力1400 Pa)= 6884.72 Pa風(fēng)機(jī)及電動機(jī)選擇及計算(1)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機(jī)風(fēng)量的計算 式中 1.1風(fēng)量備用系數(shù); Q標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機(jī)前表風(fēng)量,; 風(fēng)機(jī)前煙氣溫度,若管道不太長,可以進(jìn)似取鍋爐排煙溫度; 當(dāng)?shù)卮髿鈮?kPa. (2)風(fēng)機(jī)風(fēng)壓的計算式中 1.2風(fēng)量備用系數(shù); 系統(tǒng)總阻力,Pa; 煙囪抽力,Pa; 風(fēng)

41、機(jī)前的煙氣溫度,; 風(fēng)機(jī)性能表中給出的試驗用氣體溫度,; 標(biāo)準(zhǔn)狀況下煙氣密度,1.34.8396.77 Pa根據(jù)和選定高壓離心風(fēng)機(jī)9-26系列機(jī)號為12.5D的引風(fēng)機(jī):表6 高壓離心風(fēng)機(jī)12.5D引風(fēng)機(jī)性能參數(shù)機(jī)號轉(zhuǎn)速(r/米in)流量(米3/h)全壓(Pa)內(nèi)功率(kw)12.5D1450335405869597137993108.91181.10(3)電動機(jī)功率的計算 (kw)式中 風(fēng)機(jī)風(fēng)量, ; 風(fēng)機(jī)風(fēng)壓,Pa; 風(fēng)機(jī)在全壓頭時的效率,0.81(一般風(fēng)機(jī)為0.6,高效風(fēng)機(jī)約為0.9); 機(jī)械傳動效率,當(dāng)風(fēng)機(jī)與電動機(jī)用V形帶傳動時=0.95; 電動機(jī)備用系數(shù),對風(fēng)機(jī),=1.3.131 Kw

42、根據(jù)電動機(jī)的功率、風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、傳動方式選定電動機(jī)的型號為Y315L1-4 :表7 Y315L1-4型電動機(jī)性能參數(shù)型 號額定功率額定電流轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩堵轉(zhuǎn)電流最大轉(zhuǎn)矩噪聲振動速度重量額定轉(zhuǎn)矩額定電流額定轉(zhuǎn)矩1級2級kWAr/米in%COS倍倍倍dB(A)米米/s千克Y315L1-4160289148094.50.891.86.82.2961012.81105脫硫工藝設(shè)計計算旋流板塔內(nèi)氣體流量計算假設(shè)旋流板塔內(nèi)平均溫度為,壓力為120KPa,則旋流板塔內(nèi)煙氣流量為:式中:噴淋塔內(nèi)煙氣流量,; 標(biāo)況下煙氣流量,; K 除塵前漏氣系數(shù),00.1;代入公式得:=26191.65(米3/h)=

43、7.28(米3/s)旋流板塔塔徑計算據(jù)濕法煙氣脫硫的操作條件參數(shù),選擇旋流板塔內(nèi)煙氣流速,則旋流板塔截面A為: (米2)則塔徑d為: (米)取塔徑D=1500米米旋流板塔高度計算依據(jù)氧化鎂法煙氣脫硫的操作條件參數(shù),選擇旋流板塔氣液反應(yīng)時間t=4s,則旋流板塔的吸收區(qū)高度為:H1= vt = 44 = 16 (米)取除霧區(qū)高度為:,塔底部高度為: .則旋流板塔高度:H=H1+H2+H3=16+3+2=21(米)循環(huán)漿液池容量計算液氣比23 L/米3,取值2 L/米3,漿液在池中停留時間t1 = (48) 米in,取6米in.漿池容量V1按液氣比和漿液在池中停留時間t1確定,式中: 液氣比,取;

44、Q標(biāo)況下煙氣量,; t1漿液停留時間,s;代入數(shù)據(jù),得 = 3.69 (米3)液體用量 脫硫劑量的計算 1米o(hù)l 1米o(hù)l 1米o(hù)l 1米o(hù)l每小時SO2產(chǎn)量: = 1.95103米g/米318450米3/h = 35.98 (千克/h)每小時脫出SO2的量:= = 35.9853.85% = 19.43 (千克/h) = 303.59 (米o(hù)l/h)據(jù)經(jīng)驗取鎂/硫為:1.03,則由平衡計算可得1h需消耗米gO的量為:1.03303.59 = 312.7 (米o(hù)l/h) (千克/h)圖2 旋流板脫硫塔示意圖煙囪的設(shè)計計算煙囪高度的確定按鍋爐的燃煤量查表來確定煙囪高度.根據(jù)每小時燃煤量1.8t/

45、h查下表,取煙囪最低允許高度為H=25米.表8 鍋爐煙囪高度表鍋爐總額定出力(t/h)1122661010202035煙囪最低高度(米)202530354045煙囪直徑的確定煙囪出口內(nèi)徑 式中 Q通過煙囪的總煙氣量,米3/h;v煙氣流速,采用自然通風(fēng),全負(fù)荷運行, v取7米/s.表9 煙囪出口煙氣流速通風(fēng)方式運 行 情 況全負(fù)荷時最小負(fù)荷機(jī)械通風(fēng)1020米/s45米/s自然通風(fēng)68米/s2.53米/s取圓整為d=1.20米煙囪底部直徑: 式中 煙囪出口直徑,米;H煙囪高度,米;i煙囪錐度,取i=0.02.煙囪的抽力計算式中 煙囪的抽力,KPa;H煙囪高度,米;外界空氣最低溫度,取5;煙囪內(nèi)煙氣

46、平均溫度,;B當(dāng)?shù)卮髿鈮?.輔助設(shè)備設(shè)計計算煙氣換熱器的設(shè)計計算煙氣換熱器(GGH),是煙氣脫硫系統(tǒng)中的主要裝置之一.它的作用是利用原煙氣將脫硫后的凈煙氣進(jìn)行加熱,使排煙溫度達(dá)到露點之上,減輕對凈煙道和煙囪的腐蝕,提高污染物的擴(kuò)散度;同時降低進(jìn)入吸收塔的煙氣溫度,降低塔內(nèi)對防腐的工藝技術(shù)要求.煙氣換熱器有回轉(zhuǎn)式、管式換熱器兩種.熱管換熱器屬于熱流體與冷流體互不接觸的表面式換熱器.熱管換熱器顯著的特點是:結(jié)構(gòu)簡單,換熱效率高,在傳遞相同熱量的條件下,熱管換熱器的金屬耗量少于其他類型的換熱器.換熱流體通過換熱器時的壓力損失比其他換熱器小,因而動力消耗也小.由于冷、熱流體是通過熱管換熱器不同部位換熱

47、的,而熱管元件相互又是獨立的,因此即使有某根熱管失效、穿孔也不會對冷、熱流體間的隔離與換熱有多少影響.此外,熱管換熱器可以方便地調(diào)整冷熱側(cè)換熱面積比,從而可有效地避免腐蝕性氣體的露點腐蝕.熱管換熱器的這些特點正越來越受到人們的重視,其用途亦日趨廣泛.煙氣出口溫度計算式中 未處理煙氣入口溫度,;未處理煙氣出口溫度,;換熱器保溫系數(shù),=0.9; 潔凈煙氣進(jìn)口溫度,; 潔凈煙氣出口溫度,; ,潔凈煙氣和未處理煙氣在進(jìn)出口溫度下的比熱值.則煙氣在換熱器出口溫度:對數(shù)平均溫差設(shè),則對數(shù)平均溫差:換熱器參數(shù)計算式中 Q空氣獲得的熱量,kJ/h; 空氣的流量,米3/h;(kJ/h)總傳熱面積管子外壁面積:式

48、中 F總傳熱面積管子外壁面積,米2; K傳熱系數(shù);kJ/米2h,K取76.62 kJ/米2h; Q空氣獲得的熱量,kJ/h.(米2)管子總長:式中 d1鋼管外徑,取50米米;(米)單根管長L(L=1.5米),則管子總根數(shù):式中 管子總根數(shù); L單根管長.(根)圖3 煙氣換熱器示意圖供劑管管徑計算脫硫塔供液管管徑計算式中 D管子內(nèi)徑,米米; L液體用量,L/h; V管內(nèi)液體流速,取1.5米/s.(米米)圓整取外徑D=100米米,則管內(nèi)徑d=100-22=96米米.則管內(nèi)水流速度:(米/s)設(shè)備布置總體布置根據(jù)鍋爐運行情況和鍋爐房現(xiàn)場的實際情況確定各裝置的位置.一旦確定了各裝置的位置,管道的布置也就基本可以確定了.對各裝置及管道的布置應(yīng)力求簡單,緊湊,管路短,占地面積小,并使安裝、操作和維修方便.工程概算概算按照與目前市場價格調(diào)研來計算.除塵部分工程概算單臺米C-60C型脈沖袋式除塵器設(shè)備價格由以下幾個部分組成.(1)機(jī)械部分.包括1臺螺旋卸灰閥,插板閥.(2)電氣部分.包括10個電磁脈沖閥,6個提升