塑料勺子注塑模具設計說明書

1、注塑模具課程設計摘要本文以塑料勺為對象，詳細介紹其注射模設計過程。設計中主要運用UG和AUTOCAD軟件，根據(jù)制件的零件圖進行零件的三維造型，并對該模型進行工藝分析，該塑件為殼體，澆注系統(tǒng)設計過程中，采取一模一腔側(cè)澆口設計，并對成型零件進行了必要的計算和結(jié)構(gòu)設計。采用龍記大水口標準模架，提高了設計效率。最后通過Autocad完成工程圖的制作，設計中綜合考慮了各方面的因素。關鍵詞：塑料勺，注射模，UG,側(cè)澆口InjectionmouldDesignABSTRACTThedesignofasetofblanking,punchingmold.throughaccesstoinformation,t

2、hefirstpartstotheprocessanalysis,throughprocessanalysisandcomparison,theuseofblanking,punchingprocess,throughtheblankingforce,thetoppiece,andintermsofdischargepowertodeterminethemodelpress.Furtheranalysisofthestampingdiesforprocessingtheapplicationtoselectthedesiredtypeofmolddesign.Themoldwillbedesi

3、gnedtodrawuponthetypeofmoldpartsoftheworkexpressedinthedesignprocess.Keywords：Plasticspoon,Injectionmould,UG,Sidegate目錄TOC o 1-5 h z摘要IABSTRACTU HYPERLINK l bookmark4 1塑料成型工藝性分析.01.1塑件分析0.1.2注射成型過程及工藝參數(shù)1.1.3PC的性能分析2. HYPERLINK l bookmark10 2擬定模具結(jié)構(gòu)形式.32.1分型面位置的確定3.2.2確定型腔數(shù)量和排列方式4.2.3模具結(jié)構(gòu)形式的確定4. HYPER

4、LINK l bookmark12 3注射機型號的確定.53.1所需注射量的計算5.3.2注射機型號的選定5.3.3型腔數(shù)量及注射機有關工藝參數(shù)校核6. HYPERLINK l bookmark28 4澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設計.104.1主流道的設計1.0.4.2冷料穴的設計1.2.4.3澆口的設計1.2.4.4澆注系統(tǒng)的平衡1.34.5澆注系統(tǒng)凝料體積的計算1.34.6澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算1.44.7普通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核1.4 HYPERLINK l bookmark62 5成型零件的結(jié)構(gòu)設計和計算.165.1定模部分的型芯與型腔1.65.2動模部分的型芯1.85.

5、3成型零件的強度及支撐板厚度校核1.9 HYPERLINK l bookmark90 6模架的確定和標準件的選用.21 HYPERLINK l bookmark110 7導向機構(gòu)的設計.23 HYPERLINK l bookmark112 8脫模推出機構(gòu)的設計.259排氣系統(tǒng)的設計.27 HYPERLINK l bookmark118 10溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設計.2810.1冷卻系統(tǒng)2.8.10.2加熱系統(tǒng)3.0.設計總結(jié).31參考文獻.3211塑件分析1塑料成型工藝性分析該塑件為勺子，如圖1.1所圖1.1塑件零件圖該塑件為勺子，所用材料為PC,無顏色要求，生產(chǎn)批量為中批量。由塑件圖分析可知，精度

6、未注，采用一般經(jīng)濟級精度6級。所用塑料為聚碳酸酯，該塑料流動性好，注射充型流動平穩(wěn)，塑件外設置有脫模斜度，脫模斜度為30-10注射成型過程及工藝參數(shù)PC是幾乎無色的玻璃態(tài)的無定形聚合物，有很好的光學性。PC高分子量樹脂有很高的韌性，懸臂梁缺口沖擊強度為600900J/m,未填充牌號的熱變形溫度大約為130C，玻璃纖維增強后可使這個數(shù)值增加10CoPC的彎曲模量可達2400MPa以上，樹脂可加工制成大的剛性制品。低于100C時，在負載下的蠕變率很低。PC耐水解性差，不能用于重復經(jīng)受高壓蒸汽的制品。PC主要性能缺陷是耐水解穩(wěn)定性不夠高，對缺口敏感，耐有機化學品性，耐刮痕性較差，長期暴露于紫外線中會

7、發(fā)黃。和其他樹脂一樣，PC容易受某些有機溶劑的侵蝕。密度：1.18-1.22g/cmA3線膨脹率：3.8x10A-5cm/C熱變形溫度：135C低溫-45C聚碳酸酯無色透明，耐熱，抗沖擊，阻燃BI級，在普通使用溫度內(nèi)都有良好的機械性能。同性能接近聚甲基丙烯酸甲酯相比，聚碳酸酯的耐沖擊性能好，折射率高，加工性能好，不需要添加劑就具有UL94V-0級阻燃性能。但是聚甲基丙烯酸甲酯相對聚碳酸酯價格較低，并可通過本體聚合的方法生產(chǎn)大型的器件。表1-1PC注射工藝參數(shù)注射成型機類型螺桿式轉(zhuǎn)速（3060）r/min料筒溫度后段160170C中段200220前段180200噴嘴溫度250260C模具溫度40

8、80C噴嘴形式直通式注射壓力70120Mpa保壓力5060MPa注射時間05s成型周期40120s保壓時間2060s冷卻時間1550s注：源自參考文獻中的表4-181.3PC的性能分析聚碳酸酯具有良好的耐熱性，制品能在100C以上溫度進行消毒滅菌，在不受外力的條件下，150C也不變形。脆化溫度為-35C,在低于-35C會發(fā)生脆化，耐寒性不如聚乙烯。對于聚碳酸酯玻璃化溫度的報道值有一18qC,OqC,5C等，這也是由于人們采用不同試樣，其中所含晶相與無定形相的比例不同，使分子鏈中無定形部分鏈長不同所致。聚碳酸酯的熔融溫度比聚乙烯約提高4050%，約為164一170C,100%等規(guī)度聚丙烯熔點為1

9、76C。聚碳酸酯的化學穩(wěn)定性很好，除能被濃硫酸、濃硝酸侵蝕外，對其它各種化學試劑都比較穩(wěn)定；但低分子量的脂肪烴、芳香烴和氯化烴等能使聚碳酸酯軟化和溶脹，同時它的化學穩(wěn)定性隨結(jié)晶度的增加還有所提高，所以聚碳酸酯適合制作各種化工管道和配件，防腐蝕效果良好。它有較高的介電系數(shù)，且隨溫度的上升，可以用來制作受熱的電氣絕緣制品。它的擊穿電壓也很高，適合用作電氣配件等。抗電壓、耐電弧性好，但靜電度高，與銅接觸易老化。2擬定模具結(jié)構(gòu)形式2.1分型面位置的確定在塑件設計階段，就應該考慮成型時分型面的形狀數(shù)量，否則就無法用模具成型。在模具設計階段，應首先確定分型面的位置，然后才選擇模具的結(jié)構(gòu)。分型面選擇是否合理

10、，對塑件質(zhì)量工藝，操作難易程度和模具設計制造有很大影響。因此分型面的選擇是注射模設計中的一個關鍵因素。分型面的選擇原則：分型面的選擇應便于塑件脫模和簡化模具結(jié)構(gòu)，選擇分型面應盡量使塑件開模時留在動模；分型面應盡可能選擇在不影響外觀的部位，并使其產(chǎn)生的溢料邊易于消除和修整；分型面的選擇應保證塑件尺寸精度；(4)分型面選擇應有利于排氣；(5)分型面選擇應便于模具零件的加工；(6)分型面選擇應考慮注射機的規(guī)格分型面的選擇方案分型面選擇方案。分型面與開模方向垂直，確定型腔數(shù)量和排列方式該塑件為小型塑件，精度要求不高，又是中等批量生產(chǎn)，?？紤]到模具制造費用、設備運轉(zhuǎn)費用低一些，初定為一模一腔的模具形式。

11、如圖2.2所示。模具結(jié)構(gòu)形式的確定從上面分析中可知，本模具擬采用一模一腔，推件板推出，流道采用平衡式，澆口采用側(cè)澆口，定模不需要設置分型面，動模部分需要一塊型芯固定板和支撐板，因此基本上確定模具結(jié)構(gòu)形式為帶推件板的單分型面注射模。3注射機型號的確定3.1所需注射量的計算1）塑件質(zhì)量、體積計算對于該設計，提供了塑件圖樣，據(jù)此建立塑件模型并對此模型用建模分析得:圖3.1塑件體積塑件體積V6.243cm3塑件質(zhì)量m1.26.2437.4916g32）澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算可按塑件體積的0.2倍估算，由于該模具采用一模一腔，所以澆注系統(tǒng)凝料體積為V2V10.26.2430.61.2486cm3）該

12、模具一次注射所需塑料V0V1V26.2431.24867.4916cm3.2注射機型號的選定根據(jù)以上的計算初步選定型號為XS-Z-30注射成型機，查表其主要技術(shù)參數(shù)見3-1。表3-1XS-Z-30型注射機主要技術(shù)參數(shù)額定注射量30cm3鎖模力250KN螺桿直徑28mm拉桿內(nèi)間距235mm額定注射壓力119MPa最大開模仃程300mm注射時間0.7s最大模具厚度180mm塑化能力50kg/h最小模具厚度60mm螺桿轉(zhuǎn)速10140r/min定位孔直徑63.5mm噴嘴球半徑12mm噴嘴孔直徑4mm合模方式液壓-機械注：該注射機由上海塑料機械廠生產(chǎn)型腔數(shù)量及注射機有關工藝參數(shù)校核1)型腔數(shù)量的校核(1

13、)按注射機的最大注射量校核型腔數(shù)量KVgVjngjVnn式中K注射機最大注射量的利用系數(shù)，結(jié)晶型塑料一般取V注射機允許的最大注射量，V=30cm3；ggVj澆注系統(tǒng)所需要的塑件體積，Vj=7.4916cm3；Vn單個塑件的質(zhì)量或體積，Vn=7.4916g；上式中左邊立右邊=詈孟嚴2.204由注射機料筒塑化速率校核型腔數(shù)量KMtm2m1式中K一注射機最大注射量的利用系數(shù)結(jié)晶型塑料一般取0.8;，滿足要求0.8;M注射機的額定塑化量，該注射機為50kg/h=13.89g/st成型周期，因塑件小，壁厚不大，取50s；mi單個塑件的質(zhì)量和體積，取7.4916g；m2澆注系統(tǒng)所需塑件質(zhì)量和體積，取0.2

14、葉。0.813.89500.27.4916上式中左邊=1；右邊=73.963，滿足要求。7.49162)注射機工藝參數(shù)的校核(1)注射量的校核注射量以容積表示，最大注射容積為VmaxaV0.753022.5cm3式中Vmax模具型腔和流道的最大容積；V指定型號與規(guī)格的注射機注射量容積，該注射機為30cm3;a注射系數(shù)，取0750.85,無定型塑料取085,結(jié)晶型塑料取075,該處取0.75。倘若實際注射量過小，注射機的塑化能力得不到發(fā)揮，塑件在料筒中停留的時間就會過長。所以最小注射容積V“0.25V0.25307cm3。故每次注射的實際注射谷積V應滿足V.V。V，而V7.4916cm3，付合要

15、求。minmax(2)鎖模力的校核當高壓的塑料熔體充滿型腔時，會產(chǎn)生一個沿注射機軸向的很大推力T推，其大小等于制件澆注系統(tǒng)在分型面上的垂直投影面積之和乘以型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力。該推力應小于注射機額定的鎖模力T合，否則在注射成型時會因鎖模不緊而發(fā)生溢邊跑料現(xiàn)象。型腔內(nèi)塑料熔體的推力T推:T推AP平均ApAkp。式中T推型腔內(nèi)塑料熔體沿注射機軸向的推力；A塑料與澆注系統(tǒng)在分型面上積投影面積；p平均一一型腔內(nèi)塑料熔體的平均壓力，一般是注射壓力的30%50%,PE流動性好，所薄壁容器類，取型腔平均壓力為50Mpa；p型腔內(nèi)塑料熔體的壓力；Po注射壓力；K壓力損失系數(shù)，可在0.20.4的范圍內(nèi)選取，

16、此處選0.4。上式左邊=50A60A=右邊，符合要求。最大注射壓力校核注射機的額定注射壓力即為該機器的最高壓力Pmax119MPa(見表3-1)，應該max大于注射成型是所需調(diào)用的注射壓力P0,即PmaxkP0式中k安全系數(shù)，常取k1.2514。P注射成型是所需調(diào)用的注射壓力O實際生產(chǎn)中，該塑件成型時所需注射壓力P0為70120Mpa,由于選用的是螺桿式注射機，其注射壓力的傳遞比柱塞式要好，同時PP流動性好，因此注射壓力P選用70OMpa。代值計算：左邊=119MPa右邊=1.25701.47087.598MPa，符合要求。安裝尺寸校核(1)噴嘴尺寸主流道的小端直徑D大于注射機噴嘴d,通常為D

17、d(0.51)mm對于該模具d4mm，取D5mm，符合要求。主流道入口的凹球面半徑SR)應大于注射機注射機噴嘴球半徑SR，通常為SRoSR(12)mm對于該模具SR=12mm,取Sf13mm,符合要求。(2)最大與最小模具厚度模具厚度H應滿足HHH巾玄乂式中Hmin60mm，Hmax180mm而該套模具厚度H12251216203212129mm,符合要求。開模行程和推出機構(gòu)的校核開模行程的校核HH1H2(510)mm式中H注射機動模板的開模行程，取150mm,見表3-1；H1塑件推出行程,取22.5mm；H2包括流道凝料在內(nèi)的塑件高度為25mm其值為H2522.5(510)52.5mm57.

18、5mm，符合要求推出機構(gòu)的校核該塑件的推出行程為22.5mm小于注射的機推出行程,符合要求。4澆注系統(tǒng)的形式和澆口的設計澆注系統(tǒng)是引導塑料熔體從注射機噴嘴到模具型腔的進料通道,具有傳質(zhì)、傳壓和傳熱的功能,對塑料質(zhì)量影響很大。它分為普通流道澆注系統(tǒng)和熱流道澆注系統(tǒng)。該模具采用普通流道澆注系統(tǒng)，包括主流道、分流道、冷料穴和澆口。4.1主流道的設計主流道置于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機噴嘴射出的熔體導入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便于熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。1)主流道尺寸(1)主流道小端直徑d注射機噴嘴直徑(0.51)4(0.51)取D5mm。(2)主流道球面半徑

19、SR0注射機噴嘴球頭半徑(12)12(12)取SR013mm。(3)球面配合高度h3mm5mm。取h3mm(4)主流道長度由標準模架結(jié)合該塑料制件的結(jié)構(gòu)決定取L=80mm(5)主流道大端直徑Dd2Ltan5280tan28.4mm(半錐角為12，取2)取D8.5mm。(6)澆口套總長L02550h280mm。2）主流道襯套的形式主流道小端入口處與注射機反復接觸，屬易損件，對材料要求較嚴。因而模具主流道部分常設計成可拆卸更換的主流道襯套形式即澆口套，以便有效的選用優(yōu)質(zhì)的鋼材單獨進行加工和熱處理，采用碳素工具鋼T10A熱處理硬度為50HRC55HRC，如圖4.1所示。圖4.1主流道襯套由于該模具主

20、流道較長，定位圈和襯套設計成分體式較宜，其定位圈結(jié)構(gòu)尺寸如圖4.2所示二1IilW廠廠圖4.2定位圈主流道襯套的固定主流道襯套的固定形式如圖4.3所示圖4.3主流道襯套的固定形式4.2冷料穴的設計冷料穴的作用是貯存兩次注射間隔而產(chǎn)生的冷料及熔體流動前鋒冷料，以防止熔體冷料進入型腔。冷料穴一般設置在主流道的末端，當分流道較長時，在分流道的末端有時也設冷料穴。同時冷料穴兼有分模時將主流道凝料從主流道襯套中拉出并滯留在動模一側(cè)。本設計采用推板脫模機構(gòu)，由于PP的彈性很強，故采用溝形頭冷料穴，結(jié)構(gòu)如圖4.4所示。澆口是連接流道與型腔之間的一段細短通道，是澆注系統(tǒng)的關鍵部分，起著調(diào)節(jié)控制料流速度，補料時

21、間及防止倒流等作用。澆口的形狀、尺寸、位置對塑件的質(zhì)量產(chǎn)生很大的影響。類型及位置的確定該模具是中小型塑件的多型腔模具，同時從所提供塑件圖樣中可看出，在勺口底部的圓周上設置澆口比較合適。類型選用常用的側(cè)澆口，這類澆口加工容易，修整方便，并且可以根據(jù)塑件的形狀特征靈活選擇進料位置。2）澆口結(jié)構(gòu)尺寸的經(jīng)驗計算矩形側(cè)澆口的大小由其厚度，寬度和長度決定（參考文獻式6-5,6-6）h=ntAb=30式中h側(cè)澆口厚度（mm）b側(cè)澆口寬度（mm）t塑件壁厚（mm）n-與塑料品種有關的系數(shù)，查文獻表6-4得n=0.7A塑件外表面積（mm2）代入數(shù)據(jù)得h=0.7X2.5=1.75mm。,n、A0.73460.3b

22、1.37mm3030澆口長度取L=1.0mm4.4澆注系統(tǒng)的平衡對于該模具，從主流道到各個型腔和分流道的長度相等，形狀及截面尺寸相同,各個澆口也相同，澆注系統(tǒng)顯然是平衡的。澆注系統(tǒng)凝料體積的計算1）主流道與主流道冷料井凝料體積51042h1124.5241423532631mm32）澆口凝料體積澆很小澆可取為0。澆注系統(tǒng)凝料體積33VVVV4431mm4.31cm總主梯澆該值遠小于前面對澆注系統(tǒng)凝料體積的估算，所以前面有關澆注系統(tǒng)的各項計算與校核符合要求，不需要重新設計計算。澆注系統(tǒng)各截面流過熔體的體積計算流過澆口的體積VV塑8.64cmG塑流過主流道的體積Vs4VV主54.43cm3sR主普

23、通澆注系統(tǒng)截面尺寸的計算與校核1)確定適當?shù)募羟兴俾矢鶕?jù)經(jīng)驗澆注系統(tǒng)各段的取以下值，所成型塑件質(zhì)量較好(1)主澆道s5102si5103si分澆道R5102si澆口g105S1其他澆口5103S15104S12)確定體積流量1)主澆道體積流量qS主流道體積體積流率并不大，取S2103S1OqS4RS40.253210324.33c3m/S2)澆口體積流量qG側(cè)澆口用適當?shù)募羟兴俾?104S1代入得qGwh2G-0164-8.44cm7s注射時間的計算(2)單個型腔充模時間(注射時間根據(jù)經(jīng)驗公式求得注射時間V52.47tsqs24.33-2.08sV10.71tGG1.14sqG8.64tts/

24、32tG/3X45s注射機最短注射時間，所選時間合理。(1)模具充模時間校核各處剪切速率澆口剪切速率6V3610.71wh20.160.1821.24104s1，基本合理(2)主流道剪切速率3現(xiàn)3.333.850.2432.57103S1，基本合理32.56cm/s。式中RsRn0.24,qsVs根據(jù)文獻3中表3.3-5可知t5成型零件的結(jié)構(gòu)設計和計算5.1定模部分的型芯與型腔由于該塑件圓筒內(nèi)的中間有一凸臺，故需要在動，定模部分同時設置型芯。取凸臺向小內(nèi)徑的一面為動，定模兩型芯的接觸表面。該模具的型腔開設在定模上。成型零部件工作尺寸計算有平均值法和公差帶法兩種。本設計為便于計算采用平均值法。塑

25、件尺寸按經(jīng)濟級6級計算。（公式參考文獻7-7,7-9，7-11，7-13，7-14）1）型腔尺寸的計算（見圖5-1）（1）采用整體式型腔（2）尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻表3-2（SJ1372-1987公差數(shù)值表）式中Scp塑件的平均收縮率，PE為2.0%;塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；1模具成型零件制造誤差，該塑件為小型塑件，取-。3x修正系數(shù)，對于中、小塑件，z/3，c/6，則得：型腔徑向尺寸：m3(1唧LS1；3Z同理，型腔高度尺寸:m(1Sep)Hsi-3】ozHmi(1%)3oz100238”0.52/3彳0.52038.41。0.1730.44/3Hm2(1Sep

26、)HS200.02190.4419.O900.1470.52/3Ds1(1Scp)cpDs10Z0.02330.5233.27。0.1730.48/325-0.4825.1400.164000.44/30.0221-0.4421.O900.147400D2(1Sep)DS2弓0Z10.02S2epS43Ds3(1Sep)Ds3;4Z12）定模上型芯I尺寸的計算（見圖5-2）（1）采用臺肩固定的形式，上底面用定模座板壓緊。（2）尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻表3-2（SJ1372-1987公差數(shù)值表）塑件尺寸dsi2100.44,hsi25.50。4。，L13。0.24,Is219。計

27、標注制造公差后得文獻1公式7-8,7-12：I（1S）IXmepsoZ式中S塑件的平均收縮率，PE為2.0%；ep塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；模具成型零件制造誤差，該塑件為小型塑件，X修正系數(shù)，對于中、小塑件，/3,/6,則得：型芯徑向尺寸：lm(1S)e同理，型芯咼度尺寸:hm(1S)ehs(1SeJ10s1002210.4421.75。0.1470.44/3(1SeJ0002155004016080.1330.40/3-si10.023300243.2%80.24/30門1(1S)12m2eps2010020441971“70.44/3圖5-2型芯I的形狀和尺寸5.2動模部分的型芯

28、動模上型芯u尺寸的計算（見圖5-3）1）采用臺肩固定的形式，下底面用型芯固定板壓緊。2）尺寸的計算。其中塑件尺寸按入體原則查文獻表3-2（SJ1372-1987公差數(shù)值表）塑件尺寸ds228S48,dS321o044,ds42Oo044,f%215o040,hs345。0-2830-24ohs4標注制造公差后得文獻1公式7-8,7-12:式中Scp(1S)Icps0塑件的平均收縮率，PE為2.0%;塑件的尺寸公差，見上塑件尺寸公差值；模具成型零件制造誤差，該塑件為小型塑件，取x修正系數(shù)，對于小塑件，中、z型芯徑向尺寸：Im(1S)ep丿同理，型芯咼度尺寸：hm(1Scp)dm2(1Sep)d2

29、s2-010.02ls3hs2/3,28/6,則得:z30.4828-9200.!60.48/3d4。cpS005.3成型零件的強度及支撐板厚度校核1）型腔壁厚的校核0.02210.4400.44/30.02200.440.44/320.73al470.02150.400.40/30.024.50.280.28/34.7800.0930.02320240.24/33.22。0.08該型腔側(cè)壁厚，因其直接為定模板，可按整體式圓形型腔，由公式7-48式中p型腔內(nèi)壓力.MPa,般為20-50MPa取40MPar型腔內(nèi)半徑，為33mmh型腔深度,為38mmo型腔材料的許用壓力，一般中碳剛為160MPa

30、H型腔外壁高度為35mm403338160358.96mm考慮到導柱的長度和安裝尺寸，預定的10mm顯然滿足上述尺寸，完全可以滿足強度和剛度條件2）型腔底板厚度的校核該型腔為整體式圓形行腔，按強度條件分析，由于最大應力發(fā)生在周邊，所需底板厚度為（公式原自參考文獻7-57）.t.3p2、3403314.3mm32mm,符合要求。4.4160式中P型腔內(nèi)壓力Mpa,一般為20-50MPa,取40MPar型腔內(nèi)半徑，為33mmd型腔材料的許用壓力為160MPa6模架的確定和標準件的選用由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再根據(jù)成型零件結(jié)合標準模架，選用結(jié)構(gòu)形式為A4型、模架尺寸為250mm250mn

31、t勺標準模架，可符合要求。模具上所有的螺釘采用內(nèi)六角螺釘；模具外表面不流有突出部分且外表面光潔，加涂防銹油。兩模板之間流有分模間隙。1）定模座板（450mm300mm厚30mrh定模座板是模即與注射機連接固定勺板，材料為45鋼。通過4個M8的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為GB/T70.12000M812）與定模固定板連接；定位圈通過4個M6的內(nèi)六角圓柱螺釘（其規(guī)格為GB/T70.12000M635）與其連接；定模板座與澆口套為H8/f8配合。2）定模板（250mm250mm厚50mr）i用于固定型芯、導套。因定模板要有一定的厚度，并要有足夠的強度，故采用Q235A制成，調(diào)制230HB270HB其上的

32、導套孔與導套一端采用H7/k6配合，另一端采用H7/e7配合；定模板與澆口套采用H7/m6配合；定模板與型芯采用H7/m6配合。3）推件板（300mm280mm厚20mr）i推出機構(gòu)中的一部分將塑件推出，要有足夠的強度，故采用T10A,淬火43HRC58HRC拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/f6配合。型芯U與推件板上型芯孔之間采用H7/f6配合。4）型芯固定板（400mm300mrp厚40mrT該模具的型芯U固定在型芯固定板上，采用45鋼；拉料桿孔與拉料桿之間采用H7/m6配合；型芯U與型芯固定板上型芯孔之間采用H7/m6配合。5）支承板（400mm300mm厚30mr）i支承板要求具有較高的平

33、行度和硬度，起到了動模固定板的作用，采用45鋼較好，調(diào)制230HB270HB6)墊塊(300mm60mr，i厚80mrh主要作用以適在動模板上與支承板之間形成推出機構(gòu)的動作空間，或是調(diào)節(jié)模具的整體高度應注射機的模具安裝厚度要求。結(jié)構(gòu)形式采用平行墊塊。墊塊材料該模具墊塊采用Q235A制造。7導向機構(gòu)的設計導向機構(gòu)主要用于保證動模和定模兩大部分及其他零部件之間的準確對合。導向機構(gòu)主要有導柱導向和錐面定位兩種形式，設計的基本要求是導向精確，定位準確，并且有足夠的強度，剛度和耐磨性，多采用導柱導向機構(gòu)。由于采用的是標準模架，模架本身帶有導向裝置，因此只需按模架規(guī)格選用。1）動定模合模導向機構(gòu)設計時將導

34、柱置于動模上，其導向部分的尺寸由文獻表7-1查得直徑為25mm。導柱與推件板之間采用H7/f7配合；導柱與型芯固定板之間采用H7/k6配合；定模板之間采用H7/k6配合；導向時導向孔設計為通孔，便于導柱進入導向孔時排盡孔內(nèi)的空氣；導套與定模座板間采用H7/f7配合；導套與定模之間采用H7/k6配合。為了防止模具安裝時模具安裝錯誤，因此將一邊的導柱向內(nèi)移動4mm。（1）導柱的設計（見圖7-1）導柱應高出型腔端面68mm,其長度為ll1l2h7202043790mm式中h型腔高度；型芯固定板厚度；推件板厚度。圖7.1導柱H|h：rtW111ITt/A圖7.3頂板的導向2）導套的設計（見圖7-2）因

35、為導套要穿過定模座板和定模板所以采用帶頭導套，導套壁厚常在310mm導套孔工作部分的長度一般是孔徑的11.5倍，2）推出板的導向推出板在推出塑件過程，必須采用導向機構(gòu)以使塑件受力均勻，保證塑件不變形,并起到復位的作用，由于該模具為臥式有四根導柱導向，無需另行設計導向機構(gòu)。3）頂板的導向頂板的導向機構(gòu)采用導柱導套配合導向，由于推出時推出行程比較大，因此將導柱的另一端與動模座板之間采用H7/k6配合，其導向機構(gòu)的設計如圖7-3所示。8脫模推出機構(gòu)的設計注射成型每一循環(huán)中，塑件必須準確無誤地從模具的凹模中或型芯上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機構(gòu)也稱推出機構(gòu)。1）脫模機構(gòu)的設計原則塑件推出（頂出）

36、機構(gòu)是注射成型過程中最后一個環(huán)節(jié)，推出質(zhì)量的好壞將最后決定塑件的質(zhì)量，因此，塑件的推出不可忽視。在設計推出脫模機構(gòu)時應遵循以下原則（1）盡量設置在動模的一側(cè)；（2）保證塑件不因推出而變形損壞；（3）機構(gòu)簡單，動作可靠；良好的塑件外觀；（5）合模時的準確復位。2）塑件的脫模機構(gòu)由于本塑件的形狀所確定，采用推板推出機構(gòu)。推板推出機構(gòu)在塑件表面不留推出痕跡，同時受力均勻，推出平穩(wěn)，且推出力大，結(jié)構(gòu)簡單。3）復位機構(gòu)推出及復位時，導柱能夠起導向作用，可以保證準確復位，無需另設復位桿。為保證推出板不掉下，故應將導柱長度設置較長。4）脫模力的校核應用簡單估算法對該套模具的脫模力進行計算。脫模力Qe由兩部分

37、組成，由參考文獻的式（9.6-1），即QeQcQb式中Qc塑件對型芯包緊的脫模力（N）;Qb使封閉殼體脫模須克服的真空吸力（N）,Qb0.1Ab,Ab為型芯的截面面積。因為t/d2/320.06250.05，所以該塑料屬厚壁制件，塑件對型芯包緊的脫模阻力計算公式（見參考文獻的式（96-3）2訃咲（1式中rcP型芯的平均半徑；取2.0%,見參考文獻E塑件的拉伸彈性模量（MPa），取2.2Gpa,見參考文獻衛(wèi)的表96-1;塑件的平均收縮率，為1.0%3.0%，表9.6-1；3mm，4.5mm,17mm；h型芯脫模方向的高度，分別為K脫模斜度修正系數(shù)，其計算公式為270.271.01fcossinK

38、_s0.290.33,取0.30，見參考f-1fssincosf塑件與鋼材表面的靜摩擦因數(shù)，為文獻的表9.6-1；-塑件的泊松比，取044,見參考文獻的表96-1；K-壁厚塑件的計算系數(shù)，其計算式為cos2cos代入數(shù)據(jù)14.6-26,37.75計算出其值分別為K14.15,K25.54,K37.28代入數(shù)據(jù)計算得Qc1644.85N,Qc2808.33N,Qc33157.31NQb0.1A30.22N所需脫模力QQQQb4640.5Necb因該脫模力較小，注射機的頂出力可以滿足要求。塑料勺子注塑模具設計說明書9排氣系統(tǒng)的設計排氣量小，又為圓筒類塑件，有上、下兩個型芯可以排該套模具屬小型模具，

39、氣，因此本設計不單獨開設排氣槽。塑料勺子注塑模具設計說明書10溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)的設計10.1冷卻系統(tǒng)對熱塑性塑料，注射成型后必須對模具進行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡可能的傳給模具，以使塑料可靠冷卻定型并迅速脫模。對于黏度低，流動性好的塑料（如聚乙烯，聚丙烯等），因成型工藝要求模溫不太高，所以常用溫水進行冷卻。1）冷卻介質(zhì)冷卻介質(zhì)有水和壓縮空氣，但用冷卻水較多，因為水的熱量大，傳熱系數(shù)大，成本低。決定用水冷卻，即在模具型腔周圍開設冷卻水道。2）冷卻系統(tǒng)的簡單計算（1）塑件固化每小時釋放的熱量由參考文獻表10-4查得PP的單位熱流量為Q15.9IO2KJ/kgQWQ15.91025029500KJ

40、/h式中w單位時間（每分鐘）內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量（kg/min）,取W=50kg/h冷卻水的體積流量，由參考文獻式10-12得qv6.5103m3/minWQ1=50/605.910221034.1872720式中qv冷卻介質(zhì)的體積流量，m3/min；W單位時間內(nèi)注入模具中的塑料質(zhì)量，取50kg/hQ1-單位重量的塑件在凝固時所放出的熱量.kJ/kg；冷卻介質(zhì)的密度，kg/m3；C1冷卻介質(zhì)的比熱熔，KJ/kgC1冷卻介質(zhì)的出口溫度，取27C；冷卻介質(zhì)的進口溫度，取20r冷卻水管直徑，由參考文獻2表7-27查得為使冷卻水處于湍流狀態(tài)，取d=10mm冷卻水在管道內(nèi)的流速V，公式參考文獻式10-16得4qvd246.5103101032601.38m/s式中v冷卻介質(zhì)的流速m/sqv冷卻介質(zhì)的體積流量，m3/sd冷卻水管的直徑，mm(4)傳熱模系數(shù)冷卻管道孔壁與冷卻介質(zhì)之間的h由參考文獻表10-5,取f=7.22,公式原自參考文獻中的式10-2h4.187f(v)0.8do24.1877.22(0.911031.38).08(0.01)0.22.28104kJ(m2hc)式中f與冷卻介質(zhì)溫度有關的物理系數(shù);冷卻介質(zhì)