方樁基礎(chǔ)施工技術(shù)

1、方樁基礎(chǔ)施工技術(shù)2005年度優(yōu)秀科技論文方樁基礎(chǔ)施工技術(shù)內(nèi)容提要：方樁以其剛度大、承載力高的優(yōu)越性將越 來越多地應(yīng)用于大型建筑物基礎(chǔ)中，本文詳細(xì)介紹了 方樁基礎(chǔ)的施工過程和施工工藝。關(guān)鍵詞：方樁 施工 技術(shù).工程概況工程簡介方樁一般用于樓房建筑基礎(chǔ)，以預(yù)制樁為主。近 幾年方樁在橋梁工程基礎(chǔ)中也得到廣泛應(yīng)用。京承 高速公路（高麗營-沙峪溝段）工程第18#標(biāo)段位于 北京市懷柔區(qū)楊宋鎮(zhèn)耿辛莊東，潮白河河道內(nèi)，工程 起點樁號為K49+525,終點樁號為K49+909,潮白河 大橋主橋為三矮塔斜拉橋，橋?qū)?9.5m,跨徑 72m+120m+120m+72mB84m 是全線重點工程。該工 程為了趕工期，經(jīng)

2、過抓孔試驗，由原設(shè)計沉井基礎(chǔ)改 為方樁基礎(chǔ)。在一個中塔和兩個邊塔承臺下各設(shè)3排方樁，每排4根，樁長為26簿橫橋向中心間距4 管縱橋向中心間距4m截面尺寸為2.5mX1.0m,共第2頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 計36根；兩個邊墩承臺下各設(shè)2排方樁，每排2根, 樁長為18簿 橫橋向中心間距4簿 縱橋向中心間距 4簿截面尺寸為2.5mX 1.0m,共計8根。全橋方樁 共計44根。工程地質(zhì)亞砂土填土層：褐黃色，稍濕，松散，含磚渣、 樹根，主要分布于東西兩側(cè)河堤。該層層底標(biāo)高為 39.91 41.21m。卵石層：雜色，濕，稍密中密，一般粒徑 4060mm最大粒徑600mm亞圓形，褐黃色中粗充 填

3、，粒徑大于20mm勺顆粒占總質(zhì)量的65%該層層 底標(biāo)高為23.1234.79m,整體厚度呈從河堤向河床 加深趨勢。卵石層：雜色，濕，中密密實，一般粒徑 4060mm最大粒徑450mm亞圓形粒徑大于20mm 的顆粒占總質(zhì)量的68.5%。褐黃色中粗充填，巖石成 分以輝綠巖、石英巖為主。該層層底標(biāo)高為 20.86 25.60m,整體厚度呈從河堤向河床減少趨勢。亞粘土層：褐黃色，飽和，硬塑，局部軟塑， 含氧化鐵、云母。該層層底標(biāo)高為 19.4023.40m。卵石層：雜色，飽和，密實，一般粒徑6080mm最大粒徑150mm亞圓形，粒徑大于20mm勺第3頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 顆粒占總質(zhì)量的6

4、8.7%,褐黃色中粗充填，巖石成分 以輝綠巖、石英巖為主。該層層底標(biāo)高為11.0818.87m。卵石層：雜色，飽和，密實，一般粒徑 40 60mm最大粒徑140mm亞圓形，粒徑大于 20mmi勺 顆粒占總質(zhì)量的83.5%,褐黃色中粗充填，巖石成分 以輝綠巖、石英巖為主。該層層底標(biāo)高為 2.42 6.37m。卵石層：雜色，飽和，密實，一般粒徑 20 50mm最大粒徑120mm亞圓形，粒徑大于20mml勺 顆粒占總質(zhì)量的69%褐黃色中粗充填，巖石成分以 輝綠巖、石英巖為主。鉆至標(biāo)高-8.79m處仍為該層。 2.施工方法成孔機(jī)械選擇由于樁基形式限制我單位地下連續(xù)墻施工機(jī)械： 意大利Bhk 12液壓抓

5、斗。利用履帶式60噸液壓系統(tǒng) 為動力的施工機(jī)械，并根據(jù)方樁的厚度，選配 100 厘米厚的斗體靠液壓系統(tǒng)提升靠抓斗自身重量進(jìn)入 巖體斗體自重11000kg。液壓抓斗成孔是靠斗體重量 和液壓閉斗，抓取土體提出地面而成孔，為保證垂直 度，施工時隨抓隨測，并每抓23抓將斗體旋轉(zhuǎn)180 度（見圖一）第4頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文圖一意大利抓斗導(dǎo)墻砌筑導(dǎo)墻的作用：a、是保證方樁施工時平面位置的準(zhǔn)確性；b、是分 散和承受一部分施工機(jī)械的重力；c是防止地表土層 的坍塌。方樁的導(dǎo)墻相當(dāng)與圓樁的護(hù)桶，因此導(dǎo)墻的制作 必須保證精度。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，導(dǎo)墻采用磚混結(jié) 構(gòu)，底板及頂板采用20cm厚C20鋼筋碎，

6、中間砌筑 37cm磚墻，兩導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)間距比方樁厚度大 46cm,第5頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文導(dǎo)墻深23僧 以導(dǎo)墻底板座在原始地層為準(zhǔn)。導(dǎo)墻砌筑方法a、場地平整后，用經(jīng)過標(biāo)定的全站儀測設(shè)出樁 位中心及軸線，報請監(jiān)理工程師復(fù)測合格后，放出導(dǎo) 墻開挖邊線。b、導(dǎo)墻基坑開挖后，再精確測設(shè)出導(dǎo)墻內(nèi)邊線。c、導(dǎo)墻施工完畢后，在頂板上測設(shè)出樁位控制 點及高程控制點，并以此控制樁基施工。導(dǎo)墻溝槽開挖后，重新精確測設(shè)出導(dǎo)墻邊線，然 后澆筑底板碎，待底板碎具有一定強(qiáng)度后，砌筑導(dǎo)墻 豎墻，然后將導(dǎo)墻后用土分層夯填至原地面高度， 澆 筑頂板碎。（見圖二）50cm106cm導(dǎo)墻圖導(dǎo)墻的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：導(dǎo)墻的內(nèi)墻面應(yīng)豎

7、直，頂面應(yīng)水平。兩導(dǎo)墻內(nèi)墻第6頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文面間的距離允許偏差為5mm導(dǎo)墻頂面高程允許偏差 10 mm抓孔施工在開挖前我們認(rèn)真研究方樁挖孔質(zhì)量通病及并 根據(jù)實際情況采取防治措施方樁挖孔質(zhì)量通病及預(yù)防措施抓孔過程中坍孔原因：發(fā)生坍孔時，具體表現(xiàn)為孔內(nèi)水位突然下 降又回升，孔口冒細(xì)密水泡。坍孔多由泥漿性能不符 合要求、孔內(nèi)水頭未能保證、機(jī)具碰撞孔壁等原因造 成。預(yù)防措施：嚴(yán)格控制泥漿比重，確保水頭高度， 導(dǎo)墻埋至原狀土層。處理方法：a、查明坍孔位置后進(jìn)行處理，坍孔不嚴(yán)重時， 可回填土到坍孔位以上，并采取改善泥漿性能、加高 水頭、深埋護(hù)筒等措施，繼續(xù)鉆進(jìn)。b、嚴(yán)重時應(yīng)立即將鉆孔全

8、部用砂類土或礫石土 回填并應(yīng)等待數(shù)日方可采取改善措施后重鉆。若坍孔部位不深時，可采用深埋護(hù)筒法，將護(hù)筒填土 夯實，重新鉆孔。偏孔、擴(kuò)孔、縮孔原因：偏孔多是由地質(zhì)松軟不均、巖面傾斜、機(jī)第7頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 械位移、安裝未平或遇探頭石等原因造成。擴(kuò)孔多系 孔壁小坍塌或抓斗擺動過大造成，縮孔常因地層中含 遇水能膨脹的軟塑土或泥質(zhì)頁巖造成，抓斗磨損過 甚，亦能使孔徑稍小。預(yù)防措施：a、抓孔過程中，要每抓35斗將抓斗旋轉(zhuǎn)180 度，再繼續(xù)抓孔，同時嚴(yán)格控制抓斗提升及下落速度， 減小抓斗擺動幅度，防止發(fā)生偏孔、擴(kuò)孔，如出現(xiàn)偏 孔，可在偏斜處用抓斗反復(fù)掃孔。偏斜、擴(kuò)孔嚴(yán)重時， 應(yīng)回填粘質(zhì)土

9、到偏斜處頂面，待沉積密實后重新抓 孔。b、抓孔過程中，經(jīng)常測量抓斗尺寸，磨損嚴(yán)重 時及時焊補(bǔ)，遇到軟塑土或泥質(zhì)頁巖時，應(yīng)采用失水 率小的優(yōu)質(zhì)泥漿護(hù)壁，防止發(fā)生縮孔。如發(fā)生時，可 用抓斗上下反復(fù)掃孔，擴(kuò)大孔徑。根據(jù)以上預(yù)防措施及主橋橋位實際地質(zhì)情況我 們對泥漿的調(diào)制、機(jī)械選擇等做了認(rèn)真的部署。 2.2.2調(diào)制護(hù)壁泥漿本工程中因為當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況砂石料較多， 沒有粘 土，所以泥漿采用購買膨潤土泥漿。 泥漿在泥漿池內(nèi) 配制，泥漿池設(shè)在 9#墩上游橋梁紅線以外，容積 120R3,底部及四周鋪設(shè)塑料薄膜，防止泥漿滲漏。 膨潤土泥漿的主要成分為：膨潤土粉、水、純堿 （含第8頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文在

10、成品膨潤土中）2.2.2.1泥漿配比泥漿生產(chǎn)及使用是按照：拌和生產(chǎn)-靜置水化 一使用一回收處理一再使用一一廢棄的順序進(jìn) 行。本工程的地質(zhì)條件以細(xì)砂、卵石為主，對泥漿影 響較大，但配比正確的膨潤土泥漿應(yīng)可使用三到四 次。泥 漿配合比材料名稱單位數(shù)量水3Kg/m970膨潤土（內(nèi)含純堿5 Kg/m3）3Kg/m752.2.2.2泥漿生產(chǎn)泥漿生產(chǎn)采用BE-10型立軸泥漿攪拌機(jī)，平均生 產(chǎn)效率為10n3/h ,生產(chǎn)時按水一土。泥漿貯存采用泥 漿池。為防止?jié)B入地下及便于清渣，泥漿池要進(jìn)行防 滲處理，在泥漿池底部鋪設(shè)塑料布。所生產(chǎn)的泥漿應(yīng) 達(dá)到以下標(biāo)準(zhǔn)：標(biāo) 稱數(shù) 值比重1.03-1.10粘度18-24Pa.

11、s含砂量4%30分鐘失水量98%2.2.2.3泥漿使用在成孔過程中，泥漿用泵送注入孔內(nèi),隨著土體 的抓進(jìn)，槽孔內(nèi)補(bǔ)入泥漿保證孔內(nèi)穩(wěn)定，在鉆進(jìn)過程第9頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文中要保證漿面高度，防止槽孔坍塌并隨時檢查孔的垂 直度。維持孔穩(wěn)定，懸浮鉆屑。在澆注混凝土的同時 對泥漿進(jìn)行回收，底層與淤積物接觸并受混凝土污染 的泥漿則廢棄。2.2.3挖孔過程出現(xiàn)的問題及解決方法a、進(jìn)度問題我們一開始租用的第一臺抓斗，該抓斗是意大利 進(jìn)口原裝機(jī)械，但該機(jī)械不能沖擊(即自由落體下 放)。在河道西側(cè)曾經(jīng)用可以沖擊的組合抓斗進(jìn)行試 樁，8小時可以鉆進(jìn)21米，其開挖速度可達(dá)2. 6 m/h。由于河道地質(zhì)情

12、況復(fù)雜，在實際鉆進(jìn)過程中， 意大利抓斗平均每抓一斗用時15分鐘。一小時可以 抓土 4次，意大利抓斗需旋轉(zhuǎn)90度后放廢硝再用裝 載機(jī)把廢硝鏟掉。這樣很難達(dá)到試樁鉆進(jìn)速度，尤其 在標(biāo)高19-14m以及9至-0.5m段 挖孔速度達(dá)到0.5 1m/h,甚至達(dá)到0. 1 m/h。按照前四棵(9 # 一 1, 9# 一 12, 9# - 9, 9# - 4)方樁挖孔 速度每棵平均需59個小時由此計算44棵方樁全部施 工完畢需要107天，工期延后67天。面對緊張工期我們對此種機(jī)械進(jìn)行研究，對其斗 體進(jìn)行改進(jìn)，根據(jù)斗體靠自身重量伸入土體，我們技 術(shù)部對其斗牙角度進(jìn)行改進(jìn)，使斗牙由原來于地面不第10頁共26頁2

13、005年度優(yōu)秀科技論文垂直改為與地面垂直。經(jīng)過改進(jìn)后開挖速度有所提高 平均每棵樁用54小時減少工期延誤時間8天。但這對于業(yè)主要求的工期還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，因地質(zhì)原 因在開挖9m至-0.5m段時巖石極其堅硬，卵石基本 被斗體抓碎，棄砧幾乎沒有完整的卵石，專家稱之為 卵石板結(jié)。抓斗的出硝量很小，為了解決此問題我們 經(jīng)研究討論決定用旋挖鉆配合抓斗，旋挖鉆機(jī)配直徑 0.8m的螺旋鉆頭對卵石層進(jìn)行翻松，每次翻松厚度 約0.5m,提出鉆頭后，用液壓抓斗將已翻松的卵石 挖出；液壓抓斗將翻松的卵石挖出后，再用旋挖鉆機(jī) 翻松，然后液壓抓斗再向外挖卵石，如此交替進(jìn)行， 直到預(yù)定的孔深；（見圖三）圖三旋挖鉆配合抓斗第一次沒

14、有卸下旋挖鉆取料斗，取出原狀土樣證明該 段是由黃土卵石構(gòu)成極其密實巖石土。由于方樁尺寸第11頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文為2.5*1.0米不能對其再次鉆孔形成空洞反影響挖 孔速度。所以我們決定只用旋挖鉆鉆頭進(jìn)行翻松，每 翻松一次（包括定位、翻松、退位）需用 4分鐘，每 翻松一次深度可達(dá)到0 .5米。平均到每次抓土兩分鐘。但通過翻松后每次提斗時間為 9分鐘比沒翻松節(jié) 約5分鐘，每米可節(jié)約時間2 0分鐘。每棵樁可以節(jié) 約時間8. 6小時，每棵裝還需4 5 . 4小時，按剩 余4 0棵樁計算工期還延后4 6.6天.雖然這樣大大加快了挖孔速度，但這樣仍然不能滿足工期要求， 我們采取了加大了投入的

15、辦法我們最多時租賃三臺 抓斗，其中令外兩臺都是由抓斗和 80噸液壓系統(tǒng)組 裝（包括試樁抓斗），其提升系統(tǒng)與閉斗系統(tǒng)分離。 該種機(jī)械可以使斗體自由落體下放這樣即節(jié)約了提 落時間也節(jié)約了抓土?xí)r間其出硝是由裝載機(jī)接料不 用轉(zhuǎn)動因此大大加快了開挖速度每抓一斗用時8分 鐘。比意大利抓斗節(jié)約7分鐘.但由于后兩臺機(jī)械上 場時間比較晚我們?nèi)詻]按計劃工期完工， 整個樁基施 工完畢共計8 1天平均4 4 . 2 h/樁B、坍孔問題在鉆進(jìn)9 #-4時由于前三棵樁時泥漿的循環(huán)使 用，泥漿池內(nèi)沙子沉淀太厚，雖然泥漿配合比可以達(dá) 到標(biāo)準(zhǔn).但在鉆進(jìn)至21.9 （標(biāo)高8.85米）時水位下 降很快，造成塌孔。原因此處有一強(qiáng)透水

16、層泥漿不能第12頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 形成泥皮。解決方法：發(fā)現(xiàn)水位下降后，現(xiàn)場技術(shù)員及時指 揮裝載機(jī)將附近砂石料回填至水位不再下降為止，又 經(jīng)過11天再次開挖，開挖時重新攪漿，加高漿面水 位保證與導(dǎo)墻頂一平。我們吸取了這次教訓(xùn)，嚴(yán)格控 制泥漿質(zhì)量，每一池泥漿只許供三個方樁開挖， 不和 格的泥漿堅決不用，在每次開挖之前都在附近備一車 紅土以備坍孔時回填，從此再沒有發(fā)生坍孔現(xiàn)象。C漏漿問題在7#-1開挖至22.3米（標(biāo)高10.687米）、8#-1 開挖至23.1米（標(biāo)高10.437米）8#-5開挖至26米 （標(biāo)高7.532米）、10#-5開挖至20.2米（標(biāo)高13.43 米）、10#

17、-11開挖至20.3米（標(biāo)高13.324米）、 10#-12開挖至19.5 （標(biāo)高14.101米）共計六棵樁發(fā) 生漏漿現(xiàn)象。在漏漿過程中我們沿用防治坍孔方法，保證水 頭壓力，回填部分粘土用斗體在孔內(nèi)造漿，再用抓 斗抓出粘土，如水位下降再回填粘土造漿，反復(fù)幾次 在漏漿處形成厚層泥皮直至水位保存不動方可繼續(xù) 開挖。成孔質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項目允許偏差孔的中心位置（mm100孔徑（mm不小于設(shè)計樁徑（2500X1000）傾斜度小于1 %第13頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文孔深不小于設(shè)計規(guī)定（26m）槽孔抓到設(shè)計孔深后，停滯1小時，待泥漿中的 懸浮物沉入到孔底后，用抓斗把孔內(nèi)淤積清出，達(dá)到 規(guī)范要求。碎澆筑之

18、前，一定要保證泥漿的主要性能 指標(biāo)參數(shù)符合要求，孔底淤積物厚度應(yīng)小于設(shè)計要求（20cm）。在鋼筋籠下放后如果孔內(nèi)泥漿及沉淀層超 標(biāo)，采取反循環(huán)泥漿泵排漿法進(jìn)行二次清孔，即將反循環(huán)泥漿泵連接到導(dǎo)管上，將孔內(nèi)沉渣吸出。清孔后質(zhì)量要求項目允許偏差沉淀層厚度（mm20清孔后泥漿指標(biāo)相當(dāng)密度11.03 1.10 ; 粘度1720Pa.s ;含砂率98%3.2.3.3地質(zhì)情況統(tǒng)計在鉆進(jìn)過程中及時對地層變化情況進(jìn)行記錄，并 取具有代表性的土樣按順序放至取樣盒內(nèi)， 標(biāo)明每段 樣品所代表地層的起始、終止標(biāo)高和最大礫徑。成孔 后繪制實際地質(zhì)柱狀圖（見圖五），并與設(shè)計地質(zhì)柱 狀圖進(jìn)行比較，確認(rèn)地層變化情況，并報請設(shè)

19、計代表 及監(jiān)理確認(rèn)樁基承載力是否滿足設(shè)計要求。如不滿足 及時采取處理措施。2.3鋼筋籠加工及定位鋼筋籠采用整體加工，整體下籠。鋼筋籠加工采 取在樁位附近就近加工，場地平整碾壓后，鋪設(shè)一層第14頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文碎石，用方木搭設(shè)加工平臺，鋼筋下料及焊接均在平 臺上進(jìn)行。鋼筋籠變更由于方樁基礎(chǔ)鋼筋籠N4筋間距僅為30cm左右，無 法采用導(dǎo)管法灌注水下硅，經(jīng)項目公司技術(shù)部、設(shè)計 代表、總監(jiān)辦、駐地辦、施工單位現(xiàn)場協(xié)商，鋼筋籠 中間N4筋間距調(diào)整為82c簿 將N4筋位置做相應(yīng)調(diào) 整，根數(shù)不變，層于層之間交替布置。其鋼筋布置詳 （見圖四）。樁基鋼筋間距調(diào)整后布置圖12N96,725 根均

20、布j j6,7250附：1、本圖尺寸以厘米為單位。2 、 /|鋼筋布置采用交替布置，即單數(shù)層左側(cè)三根，右側(cè)四根，雙數(shù)層右側(cè)三根左側(cè)四根。圖四鋼筋籠變更鋼筋籠下設(shè)起吊本工程中方樁鋼筋籠重 67噸，長1622米。 施工中采用履帶吊車起吊，鋼筋籠吊放采用雙繩起 吊，單繩入槽的方法。在吊放過程中平穩(wěn)起降，避免 變形，確保順利入槽。第15頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文.3.2.2 定位下鋼筋籠高程中，通過導(dǎo)墻上的控制點嚴(yán)格控制 鋼筋籠位置，確保中心位置及保護(hù)層符合設(shè)計及規(guī)范 要求。在實際施工過程中因斗體扭動造成孔口不正， 我們采取在設(shè)計樁頂標(biāo)高處綁扎木方以矯正鋼筋籠 位置。經(jīng)過多余樁頭鑿除后檢查，此

21、辦法可以達(dá)到矯 正鋼筋籠位置的要求。（見圖五）圖五鋼筋籠定位2.3.2.3安設(shè)吊筋將提前計算好長度的吊筋焊在鋼筋籠上，焊接長 度要滿足規(guī)范要求，然后用方鋼穿入吊環(huán)內(nèi)，將鋼筋 籠懸掛在導(dǎo)墻上，保證鋼筋籠頂面標(biāo)高符合要求，同 時，為防止鋼筋籠上浮，在方鋼上要壓重。2.4澆注水下硅水下硅采用導(dǎo)管法灌注，硅采用商品碎，攪拌運 輸車入斗，吊車提斗，澆注工作必須連續(xù)進(jìn)行。碎澆 筑程序為：2.4.1導(dǎo)管安裝第16頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文2.4.1.1 配制導(dǎo)管A、導(dǎo)管長度計算導(dǎo)管長度=孔深+導(dǎo)管架高度一導(dǎo)管底距孔底高度 其中：孔深=導(dǎo)墻頂標(biāo)高一孔底標(biāo)高B、導(dǎo)管排序根據(jù)導(dǎo)管長度配置導(dǎo)管根數(shù)，底節(jié)長度

22、為 4nl其 它節(jié)采用0.52.5m節(jié)搭配使用，并按拼裝順序編號 記錄，以便計算拆管長度時使用。C導(dǎo)管連接導(dǎo)管采用內(nèi)直徑30cm的鋼管，用絲扣連接，連 接處加密封膠墊，導(dǎo)管連接要順直、嚴(yán)密，接口無磨 損。并在導(dǎo)管使用前做閉水試驗。1、試驗壓力的確定：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范規(guī)定，水密試驗 的水壓不應(yīng)小于導(dǎo)管壁可能承受灌注硅時最大內(nèi)壓 力P的1.3倍。本橋8做導(dǎo)墻至樁底最深，導(dǎo)管的 內(nèi)壓力也最大，因此取8#墩的導(dǎo)管內(nèi)壓力P作為代 表值。P按下式計算：P= 丫 chc一 丫 wHv式中：P-一導(dǎo)管可能受到的最大內(nèi)壓力（kPa）；Tc碎拌和物的重量（取 24kN/ms）hc導(dǎo)管內(nèi)硅卞i最大高度（m1

23、以 預(yù)計最大高度計，為7.5m;第17頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文Y w 井孔內(nèi)泥漿的重量（取 1.03kN/m3）;HW -井孔內(nèi)泥漿的深度（m）,為 34.36m。則:P=24X 7.5-1.03 X 34.36=144.61 kPa試驗壓力=1.3 XP=1.3X 144.61=187.99kPa取試驗壓力P= 0.2Mpa2、試驗方法：將導(dǎo)管拼裝，兩端封閉，注滿水，用手壓泵進(jìn)行 加壓，當(dāng)壓力表讀數(shù)達(dá)到試驗壓力時，持壓10分鐘，然后撤壓，在按試驗壓力加壓、持壓、撤壓，反復(fù)加 壓3次，如導(dǎo)管接頭無漏水，則證明此導(dǎo)管合格。（見 圖六）導(dǎo)管閉水試驗D導(dǎo)管安設(shè)導(dǎo)管拼裝完畢后，用吊車將導(dǎo)管下

24、入孔中，導(dǎo)管 底口距孔底3050CM料斗底部設(shè)致塞板，塞板上第18頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 設(shè)鋼筋吊環(huán)，保證料斗中儲存一定量的碎。導(dǎo)管支撐 在導(dǎo)管架上，導(dǎo)管架用槽鋼制成，導(dǎo)管架支撐在導(dǎo)墻 上。2.4.3澆筑水下碎我們在方樁灌注前對在灌注過程中容易發(fā)生的 質(zhì)量通病進(jìn)行分析措施并制定預(yù)防措施。方樁在灌注過程中質(zhì)量通病及預(yù)防措 施A、灌注過程中坍孔產(chǎn)生原因是：導(dǎo)墻底漏水；未保持所需水頭； 地下水壓超過原承壓力；孔內(nèi)泥漿相對密度、粘 度過低；孔口周圍堆放重物或機(jī)械振動。預(yù)防措施：灌注過程中要控制水頭高度及泥漿比 重，成孔后應(yīng)立即下鋼筋籠及灌注水下碎。處理方法：1、坍孔數(shù)量不大時采取措施后可用

25、吸泥機(jī)吸出碎 表面坍塌的泥土，如不繼續(xù)坍孔，可恢復(fù)正常灌注。2、如坍孔仍不停止，且有擴(kuò)大之勢，應(yīng)將導(dǎo)管和 鋼筋骨架拔出，將孔內(nèi)用粘土或摻 5% 8%的水 泥填滿，待數(shù)日后孔位周圍地層已穩(wěn)定時，再鉆 孔施工。B、鋼筋籠上升原因：主要是由于硅沖出導(dǎo)管底口后向上的頂托 第19頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文 力造成的，預(yù)防措施：利用粗鋼筋將鋼筋骨籠掛在導(dǎo)墻上， 并壓重，同時，當(dāng)碎灌注至距鋼筋籠底部 1m時，放 慢灌注速度，直至硅上升至鋼筋籠底口 4m以上時， 提升導(dǎo)管，使導(dǎo)管底口高于鋼筋籠底口 2m以上，恢 復(fù)灌注速度。C、短樁原因：樁頭高程低于設(shè)計高程，多由灌注過程中， 孔壁斷續(xù)發(fā)生小坍方，施工

26、人員未發(fā)覺，未處理，測 探錘達(dá)不到碎表面造成。預(yù)防措施：在灌注將近結(jié)束時，應(yīng)核對硅的灌入 數(shù)量，以確定所測碎的灌注高度是否正確。處理方法：可依據(jù)處理埋管的辦法，插入一直徑稍小的護(hù)筒， 深入到原灌碎內(nèi)，用吸泥機(jī)吸出坍方和沉淀土，拔出 小護(hù)筒，重新下導(dǎo)管灌注，此樁灌注完成后，上下斷 層間應(yīng)予以補(bǔ)強(qiáng)。超灌0.51.0m,確保樁頭質(zhì)量。D、夾層原因：由于灌注過程中放生坍孔或首批硅封底失敗造 成。預(yù)防措施:第20頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文灌注過程中要控制水頭高度及泥漿比重，成孔后 應(yīng)立即下鋼筋籠及灌注水下硅，嚴(yán)格控制首批硅數(shù)量 及初凝時間。E、硅嚴(yán)重離析原因：多由導(dǎo)管漏水引起水浸、地下水滲流等造

27、 成。預(yù)防措施：除灌注的碎拌合物符合規(guī)定要求外， 灌注前應(yīng)嚴(yán)格檢驗導(dǎo)管的水密性，灌注中應(yīng)注意防止 導(dǎo)管內(nèi)發(fā)生高壓氣囊。2.4.3.2首批碎用量計算及實際用量A計算首批硅用量灌注前首先計算首批硅用量，確保封底成功。首批灌注混凝土得數(shù)量應(yīng)滿足導(dǎo)管首次埋置深度（）1.0m）和填充導(dǎo)管底部的需要，本工程中8#墩首批硅用量最大，故按 8#1首批硅用量來控制。首批所需混凝土數(shù)量可按下面公式計算：V）AXB （H + H） + 兀 d2hiMV-灌注首批混凝土所需數(shù)量（m3）;A-樁截面長度（m,為2.5m；B-樁截面寬度（mj）,為1.0m;H -樁孔底至導(dǎo)管底間距（m）,取第21頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文0.40m;h 導(dǎo)管初次埋置深度（m,取2m d -導(dǎo)管直徑（為0.26m;hi-樁孔內(nèi)混凝土達(dá)到埋置深 度H時，導(dǎo)管內(nèi)混凝土柱平 衡導(dǎo)管外泥漿壓力所需的 高度（m1。h i = 丫 wHv/ 丫 c = 1.03 X32.063/24 = 1.38m則：首批碎用量 V=2.5X1.0X (0.4+2.0) +3.14 X0.262X 1.38 +43=6.07m3各部尺寸見圖七。第22頁共26頁2005年度優(yōu)秀科技論文圖七首批碎確定B、實際首批硅用量本工程水下碎灌注計劃采用吊車提斗、碎攪