煤炭熱解精品課件

1、關于煤炭熱解第一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.1 前 言煤的熱解的定義煤炭熱解是煤炭在熱解反應器中非氧化氣氛下，受熱發(fā)生系列物理化學反應，形成氣體、液體和固體產(chǎn)物的熱轉化過程，是煤炭熱轉化加工的關鍵步驟，其氣體產(chǎn)物為以氫氣、一氧化碳、甲烷等為主的低分子碳氫化合物，液體為以鏈烴和芳烴為主的焦油，固體產(chǎn)物為半焦或焦炭。煤熱解工藝的特點工藝過程簡單; 加工條件溫和投資少; 生產(chǎn)成本低; 易實現(xiàn)多聯(lián)產(chǎn)等優(yōu)勢。工藝技術發(fā)展概況始于19 世紀：當時主要用于制取燈油和蠟。二次世界大戰(zhàn)期間：德國，褐煤低溫干餾工廠,低溫煤焦油,再高壓加氫制取汽油和柴油上世紀70 年代：多種熱解新工藝開發(fā)成功。上世

2、紀70 年代以來：加氫熱解，催化熱解等。第二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月Carbonization is the process by which coal is heated and volatile productsboth gaseous and liquidare driven off, leaving a solid residue called char or coke.煤炭熱解研究的重要性煤炭熱解發(fā)展的發(fā)展方向。第三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.2 煤炭熱解的分類熱解分類按熱解氣氛分類：主要有惰性氣氛熱解、還原氣氛（氫、甲烷、一氧化碳或還原氣體混合物等）

3、熱解，按是否存在催化劑，可以進一步分為催化熱解、催化加氫熱解等。按熱解溫度高低分類：主要有低溫熱解（500650）、中溫熱解（650800）、高溫熱解（9001000）和超高溫熱解（1200）。 按熱源不同分類：主要有電加熱熱解、等離子體加熱熱解、微波加熱熱解、熱載體加熱熱解等。按加熱方式分類：主要有外熱式熱解，內熱式熱解和內外復合式熱解。按熱載體類型不同分類：主要有固體熱載體熱解，氣體熱載體熱解，以及固體-氣體復合載體熱解等。按反應器類型分類：主要有固定床、流化床、氣流床，滾動床熱解和輸送床熱解等。按反應器內壓力大小分類：可分為常壓熱解和加壓熱解。按熱解速度高低分類：可分為慢速熱解，快速熱解

4、（10200/s）和閃速熱解（超過200/s升溫速率）。第四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.3 煤炭熱解原理2.3.1煤炭熱解過程：主要包括煤中吸附水及氣體的脫水干燥和脫氣過程（物理過程），煤炭熱分解過程（化學過程），小分子物質（包脫附產(chǎn)物和分解產(chǎn)物）擴散過程（物理過程），以及分解產(chǎn)物（小分子有機物和半焦）二次反應（二次分解或聚合）過程（化學過程）等四個過程。第五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月Characteristic carbonization temperatures and stages.第六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月按照熱解終溫的不同，煤的熱解一般

5、分為以下三類：低溫熱解：500700 煤氣、焦油和半焦；中溫熱解：700900，主要產(chǎn)品為城市煤氣生產(chǎn)；高溫熱解：1000左右，主要產(chǎn)品為焦炭。第七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第一階段:干燥階段，此時熱解溫度在300以下。原料煤在此階段外形沒有變化，主要發(fā)生表面吸附、水蒸發(fā)，并放出原料中的吸附氣體，并有少量CO2、CH4、H2S及水蒸氣產(chǎn)生。這個過程為吸熱過程，主要發(fā)生脫羰基反應。第二階段:低溫熱解階段，此時熱解溫度為300600。原料煤中有機質開始發(fā)生變化，放出CO、CO2及水蒸氣，生成熱解水，產(chǎn)生焦油，原料煤變軟（？）并發(fā)生劇烈分解，放出大量揮發(fā)產(chǎn)物，絕大部分焦油產(chǎn)生，形成半焦

6、。這個過程主要發(fā)生解聚和分解反應。第三階段：中溫熱解階段，此時熱解溫度為6001000。在這個階段絕大部分焦油已經(jīng)生成完畢，是焦炭的形成階段。從半焦到焦炭，析出大量的煤氣，使固體產(chǎn)物的揮發(fā)分降低，密度增加，體積收縮，形成碎塊。700以下煤氣的主要成分是CO、CO2和H2，當溫度大于700時，煤氣的主要成分是氫氣。這個過程以以縮聚反應為主。第八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月0 200 400 600 800溫度（oC）累積失重（）主要失重量脫氣第九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月Hypothetical structure for coal and its use in und

7、erstanding thermal conversion第十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.3.2 煤熱解的主要化學反應煤熱解中的裂解反應；結構單元之間的橋鍵斷裂生成自由基；脂肪側鏈受熱易裂解，生成氣態(tài)烴；含氧官能團的裂解 OH（ 700800 ）CO（ 400 ）COOH（ 200）；低分子化合物的裂解，是以脂肪結構的低分子化合物為主，其受熱后，可分解成揮發(fā)性產(chǎn)物。 第十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月一次熱解產(chǎn)物的二次熱解反應第十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月煤熱解中的縮聚反應膠質體固化過程的縮聚反應，主要是在熱解生成的自由基之間的縮聚，其結果生成半焦。

8、半焦分解，殘留物之間縮聚，生成焦炭?？s聚反應是芳香結構脫氫。苯、萘、聯(lián)苯和乙烯參加反應。第十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月煤熱解機理及研究新進展第十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月原料煤性質 煤的變質程度：煤氣焦油與揮發(fā)分含量密切相關；灰分：直接影響半焦質量；煤巖組分：煤氣產(chǎn)率以穩(wěn)定組最高，絲質組最低，鏡質組居中。焦油產(chǎn)率以穩(wěn)定組最高，同時其中性油含量高；絲質組最低；鏡質組焦油產(chǎn)率居中，其中酸性油和堿性油含量高。焦炭產(chǎn)率絲質組最高，鏡質組居中，穩(wěn)定組最低。總之，鏡質組和穩(wěn)定組為活性

9、組分，絲質組和礦物質為惰性組分。 3.3.3 影響煤低溫熱解的關鍵因素第十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月 20 30 40揮發(fā)分（daf，） 分解溫度（oC） 第十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月顯微組分影響累積失重（）煤質的影響初期差別明顯后期規(guī)律接近后期斜率接近初期斜率差別很大第十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月入煤粒度：煤粒度的大小影響加熱速度和揮發(fā)物從煤粒內部的導出。煤粒越小，則易于達到較快的加熱速度，能增加初次焦油產(chǎn)率，且煤粒內外溫差小，揮發(fā)物從煤粒內部逸出路徑短，有利于減少焦油的二次裂解，從而提高初次焦油的產(chǎn)率。煤粒越大，對揮發(fā)物逸出阻力也有越大，則

10、干餾過程易于受傳熱或傳質過程控制，靠強化外部傳熱難以實現(xiàn)快速干餾，反而因內外溫差增大，揮發(fā)物析出經(jīng)過溫度較高的半焦殼層，致使焦油的二次裂解加劇，因而降低了焦油的產(chǎn)率。第二十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月熱解溫度 一般來講，溫度越高，煤裂解的程度越大，總揮發(fā)物產(chǎn)率越高，固體殘留物（半焦或焦炭）越少。 第二十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月產(chǎn)品分布與性狀 最終溫度（） 600 低溫干餾 800 中溫干餾 1000 高溫干餾 固體產(chǎn)物半焦 中溫焦 高溫焦 產(chǎn)品 產(chǎn)率（） 焦 焦油 煤氣（標準米3/噸干煤） 8082 910 120 7577 67 200 7072 3.5 320

11、 產(chǎn)品性狀焦炭：著火點（）機械強度 揮發(fā)分（） 450 低 10 490 中 約5 700 高 2 焦油： 比重 中性油（） 酚類（） 焦油鹽基（） 瀝青（） 游離碳（） 中性油成分 1 3540 1.5 2 57 410 芳烴 煤氣主要成分（） 氫 甲烷 發(fā)熱量（Mj/米3） 31 55 31 45 38 25 55 25 19 煤氣中回收的輕油 產(chǎn)率（） 組成 氣體汽油 1.0 脂肪烴為主 粗苯-汽油 1.0 芳烴50 粗苯 11.5 芳烴90 熱解溫度第二十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月加熱速率 急速加熱時產(chǎn)生的很強的熱沖擊力，使大分子的縮合芳香族化合物中具有不同鍵能的化學鍵

12、同時被打開、斷裂，生成數(shù)量眾多的自由基，而氫氣氛又提供了自由基的穩(wěn)定條件，使之生成氣態(tài)或液態(tài)產(chǎn)物； 緩慢的加熱過程中，化學鍵的斷裂主要發(fā)生在煤的顆粒結構內部，由此引起聚合反應生成半焦，故導致氣相生成物產(chǎn)率降低。 第二十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月熱解壓力氣體停留時間 1H2 氣氛2N2 氣氛 1 BTX 2 苯3 PCX 4 二甲酚 第二十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月組成（） 爐型 低溫干餾爐 連續(xù)直立式爐 焦爐 芳烴 環(huán)烷烴 單烯烴 雙烯烴 環(huán)烯烴 脂肪烴 茚 二硫化碳 噻吩 其它 15.56 8.00 16.26 1.36 9.55 46.53 0.15 0.0

13、6 0.66 1.07 63.04 3.62 2.33 2.58 1.16 22.37 0.72 0.06 0.33 3.19 85.26 0.21 1.64 2.48 5.37 0.34 1.13 0.40 0.67 2.50 干餾爐類型第二十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月催化劑第二十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第二十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第二十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月煤與生物質等的共熱解及耦合熱解可與煤共熱解的物質：生物質、甲烷、廢塑料等。催化劑上甲烷芳構化或甲烷二氧化碳重整耦合熱解。與氣化過程耦合熱解。第二十九張，PPT共九

14、十頁，創(chuàng)作于2022年6月第三十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第三十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第三十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第三十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月樣品樣品平均粒徑/m堆積密度/kg/m3高位發(fā)熱量/MJ/kg工業(yè)分析/%元素分析w/%MadVadAadCadHadOadNadSad生物質65293.317.858.2179.225.7343.136.3735.570.850.14褐煤40569.320.206.0338.6025.5849.304.1612.401.191.34煙煤40645.525.415.7934.811

15、2.4466.444.209.800.840.49貧煤40575.323.781.5815.9826.9562.472.824.591.000.59生物質和不同煤化程度煤工業(yè)分析和元素分析第三十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月生物質單獨熱解曲線不同煤化程度煤單獨熱解曲線燃料種類tv/tmax/ts/V/%C/%生物質302.1368.3409.269.0424.41褐煤410.9475.4579.630.0565.05煙煤430.8481.2613.627.2667.85貧煤466.1574.4671.012.9286.05生物質、不同煤化程度煤單獨熱解特性參數(shù)第三十五張，PPT共九

16、十頁，創(chuàng)作于2022年6月不同比例生物質與褐煤共熱解不同比例生物質與貧煤共熱解不同比例生物質混合物與煙煤共熱解第三十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月生物質/tv1/tv2/tb,max/tc,max /ts/褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤20302.6304.3302.1392.5389.3443.5368.3366.8366.8472.2479.7535.4548.3513.1462.233302.2303.5302.0405.9433.0446.5366.8368.3360.7470.8475.2526.4478.6473.6434.450300.7

17、300.0300.2437.5451.7461.6366.4363.7365.3469.1467.6512.8439.8429.4418.4生物質/V試驗/%V計算/%C試驗/%C計算/%褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤褐煤煙煤貧煤2038.8938.2825.4137.8535.7824.1456.5457.6272.8756.9359.1673.223344.2342.1333.4443.0541.0531.4450.6153.3764.2951.5153.5165.715051.3950.4042.6749.5548.1540.9843.1644.8154.0544.7446.135

18、5.23生物質與不同煤化程度煤共熱解特性參數(shù)V計算VbPi+Vc(1 Pi) C 計算CbPi+Cc(1 Pi) 第三十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月Jiahe Liu, Haoquan Hu et al .Fuel Processing Technology 91 (2010) 419423 The CH4/CO2 gas mixture with a volume ratio of 1:1 The liquid products involving tar andwaterwere collected in a cool trap at 15 C, then the water

19、 in the liquid products was separated according to the method of ASTM D95-05e1 (2005), using toluene as a solvent.第三十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月 In this way, tar and water yield can be calculated respectively.The gas was collected and analyzed by gas chromatography(GC7890T) with two channels (columns: 5A

20、molecular sieve and GDX502) and a TCD detector. The conversion of CH4, CCH4, in coal pyrolysis under CH4/CO2 was defined as:第三十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月Ni/MgO catalysts were prepared by incipient wetness impregnation method. MgO (Damao Chemical Industry, Tianjin, China) was impregnated with aqueous solu

21、tion of Ni(NO3)26H2O (Xinxing Chemical Industry, Shenyang, China). The Ni loading in the catalysts was 1 to 20wt.%. After being dried at 110 C for 12 h and calcined at 800 C in air for 4 h, the catalyst powder was pressed, crushed and sieved to 2040 mesh. Finally, the catalyst was reduced at differe

22、nt temperatures from 550 to 850 C in 15% H2/N2 flowfor 4 h. X-ray diffraction (XRD) patterns of catalyst samples were obtained on a DMAX2400 diffractor with a Cu K radiation. Temperature-programmed reduction (TPR) was conducted on a conventional apparatus with a TCD detector. 0.2 g sample calcined a

23、t 800 C was heated from120 C to 900 C at a rate of 10 C/min in a 40% H2/Ar gas flowof 60 ml/min. H2 consumptionwas measured by using a thermal conductivity detector.第四十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作

24、于2022年6月第四十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第四十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月It has been shown that the tar yields of all four coals investigated can be obviously improved in the integrated process of coal pyrolysis and CO2 reforming of methane, and about 1.6 and 1.8 times tar yield as that in pyrolysis under H2 and N2,

25、 respectively, was obtained at 750 C for PS coal. The high tar yield may be explained that the free radicals cracked from coal in coal pyrolysis were remarkably stabilized by the H and CHx groups dissociated from CO2 reforming of methane. The high water yield in pyrolysis under CH4/ CO2 results from

26、 the side reactions, such as reverse watergas shift and methanation reaction. And carbon deposition on char leads to high char yield in pyrolysis under CH4/ CO2. In studied four coal samples, PS coal shows the highest tar and lowest water yields in pyrolysis under CH4/ CO2, which is contributed to i

27、ts high volatile matter and low oxygen content. The XRD of the Ni/MgO catalyst shows the formation of NiOMgO solid solution, and increasing Ni loading leads to the increase of tar yield in pyrolysis under CH4/ CO2. The highest tar yield can be obtained when Ni/MgO catalyst was reduced at 850 C.第四十八張

28、，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.4 熱解模型3.4.1FG-DVC熱解模型： Functional Group Depolymerization Vaporization Crosslinking）描述氣體逸出的官能團模型描述焦油形成的降解一蒸發(fā)一交聯(lián)模型的相結合的一種模型。FG模型是用來描述煤、半焦和焦油中氣體的產(chǎn)生與釋放機理；DVC模型是用來描述在橋鍵斷裂和交聯(lián)發(fā)生的影響下煤中大分子網(wǎng)絡所發(fā)生的分解和縮聚行為，預測碎片的分子量分布情況。第四十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月FG-DVC模型的基本概念煤中官能團分解產(chǎn)生小分子類熱解氣體；大分子網(wǎng)絡分解產(chǎn)生焦油和膠質體；膠質

29、體分子量的分布由網(wǎng)絡配位數(shù)決定；大分子網(wǎng)絡的分解是由橋鍵的斷裂來控制，而橋鍵的斷裂是受活潑氫限制；網(wǎng)絡的固化是由交聯(lián)控制的，交聯(lián)的發(fā)生伴隨著CO2（橋鍵斷裂前）和甲烷（橋鍵斷裂后）的放出。低階煤（放出CO2）在橋鍵斷裂以前發(fā)生交聯(lián)，高揮發(fā)分的煙煤（幾乎不產(chǎn)生CO2）在交聯(lián)前就經(jīng)歷了明顯的橋鍵斷裂，具有高流動性，二氧化碳量的增加導致交聯(lián)增加和流動性降低；焦油的逸出是受傳質控制的（焦油分子蒸發(fā)到小分子氣體或焦油蒸汽中以與其蒸汽壓或輕組分體積成比例的速度被帶出煤粒，高壓減小了輕組分體積，所以就降低了具有較低蒸汽壓大分子類產(chǎn)品的產(chǎn)量）。第五十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月FG模型的補充假設大

30、部分官能團獨立分解生成輕質氣體；橋鍵熱分解生成焦油前驅體，前驅體本身也尤其代表性的官能團組成；焦油和輕質烴或其它組分相互競爭煤中的可供氫以穩(wěn)定自由基，一旦內部供氫耗盡，焦油和輕質烴類（除CH4外）便不在生成；焦油和半焦的官能團以相同速率繼續(xù)熱解。第五十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月DVC模型的假設斷鍵裂為單一的乙撐性斷鍵，其活化能在一定范圍內連續(xù)分布。斷鍵時需要消耗煤中的可供氫以穩(wěn)定自由基。芳香環(huán)簇是由強橋或弱橋構成的二維網(wǎng)絡，芳香簇的分子量服從高斯分布。每個簇上有一定的初始交聯(lián)點數(shù)用來連接一定長度的齊聚物，從而使交聯(lián)點間的分子量能與實驗值相一致。選擇不同的長度可以使不相連的外在分

31、子同抽提收率相對應?？蓴嗔褬蚣匆覔螛虻臄?shù)與可供氫的值相對應。第五十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.4.2 FLASHCHAIN熱解模型將煤看作是芳香核線性碎片的混合物，芳香核由弱鍵或穩(wěn)定鍵兩兩相連，芳香核中的碳數(shù)由C-NMR測得。碎片末端的外圍官能團完全是脂肪性的，是非冷凝性氣體的前驅體?；居^點：在熱解時不穩(wěn)定橋或者解離使碎片尺寸縮小，或縮合為半焦連鍵，同時將相連的外圍官能團以氣體形式釋放；焦油以最小的膠質體以平衡閃蒸的方式生成。第五十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.4.3 CPD熱解模型化學滲透脫揮發(fā)分(CPD)模型用化學結構參數(shù)來描述煤結構，并根據(jù)無限煤點陣中

32、已斷開的不穩(wěn)定橋數(shù)用滲透統(tǒng)計方法描述焦油前驅體的生成。滲透統(tǒng)計學以Bethe晶格為基礎，用配位數(shù)和完整橋的分數(shù)來表述。模型的特點為：輸入?yún)?shù)由NMR測得；焦油分子結構分布、輕質氣體前驅體總數(shù)以及半焦分數(shù)由滲透點陣統(tǒng)計方法確定；不穩(wěn)定橋斷裂活化能用Solomon等提供的數(shù)據(jù)；用一套官能團模型反應的加權平均來描述輕質氣體的生成；用閃蒸過程來描述處于汽液平衡的有限碎片，該一過程的速率要快于斷鍵速率；用交聯(lián)機理解釋煤塑性體重新連到半焦基體上的過程。第五十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.4.4 三種模型的比較第五十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第五十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于

33、2022年6月3.5 煤熱解動力學煤熱解動力學的熱重分析法：恒溫法：程序升溫法只需一條或數(shù)條失重曲線就可以得到整個溫度范圍內的動力學參數(shù)分布。程序升溫法：煤的熱解模型：不涉及揮發(fā)份的具體成分的熱解模型主要包括單一反應模型、雙競爭反應模型或有限多平行反應模型和無限多平行反應模型。單一反應模型認為煤的熱解過程可以近似為一級或n級反應,單一反應模型一般只能得到某一溫度范圍內活化能的平均值 ；雙競爭反應模型有6個待定參數(shù),其應用受到很大限制 ；有限多平行反應模型把煤的熱解看成一種或幾種化合物的熱分解,平行反應個數(shù)的確定具有經(jīng)驗性。第五十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月假設煤熱解由無限多的平行

34、一級反應組成,其活化能呈一定的連續(xù)分布, 稱之為分布活化能模型(DistributedActivation EnergyModel: DAEM) ,該模型能很好地預測動力學參數(shù)。在應用DAEM時,研究者一般認為活化能分布為高斯分布函數(shù),并由過渡態(tài)理論指定頻率因子為固定值1. 67 1013 s-1Miura等人提出了新的求活化能分布和頻率因子方法,該方法不需事先規(guī)定活化能分布為高斯分布,活化能分布由微分法或積分法直接從實驗數(shù)據(jù)中得到, 更精確地預測了煤熱解的實驗數(shù)據(jù)。第五十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第五十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第六十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于

35、2022年6月第六十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第六十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月第六十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月3.6 煤炭熱解工藝按加熱方式可分為外熱式和內熱式兩類。外熱式熱效率低,煤料加熱不均,揮發(fā)產(chǎn)物的二次分解嚴重;內熱式工藝克服了外熱式的缺點,借助熱載體(根據(jù)供熱介質不同又分為氣體熱載體和固體熱載體) 把熱量直接傳遞給煤料,受熱后的煤發(fā)生熱解反應。氣體熱載體熱解工藝通常是將燃料燃燒的煙氣引入熱解室,代表性的有美國的COED 工藝、ENCOAL 工藝和波蘭的雙沸騰床工藝等;固體熱載體熱解工藝是利用高溫半焦或其他的高溫固體物料與煤在熱解室內混合

36、,利用熱載體的顯熱將煤熱解。與氣體熱載體熱解工藝相比,固體熱載體熱解避免了煤熱解析出的揮發(fā)產(chǎn)物被煙氣稀釋,同時降低了冷卻系統(tǒng)的負荷.第六十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月 固體熱載體煤熱解工藝-國外工藝 Garrett 工藝: 開發(fā)者:美國Garret t 研究與開發(fā)公司開發(fā),后來與西方石油公司共同對原工藝進行了改進和發(fā)展。 工藝特點: 將煤粉碎至200 目以下,用高溫半焦(650870 ) 作為熱載體,將煤粉在兩秒鐘內加熱到500 以上,由于停留時間很短,有效地防止了焦油的二次分解。 產(chǎn)品收率與性質取決于煤的種類,產(chǎn)油的最佳溫度范圍是560580 ,高揮發(fā)分的煙煤在此溫度下的油產(chǎn)率

37、最高可達干煤的35 % ,600以上產(chǎn)油量逐漸減少,產(chǎn)氣量逐漸增大。 該工藝用部分半焦作為熱載體實現(xiàn)煤的快速加熱,有效地防止了焦油的二次分解; 工業(yè)化程度: 1972 年建成了處理煤量318 t/ d 的中試裝置,循環(huán)半焦量27 t/ d; 存在問題: 生成的焦油和細顆粒的半焦附著在旋風分離器和冷卻管路的內壁,影響系統(tǒng)的長期運行。第六十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月TOSCOAL 工藝：開發(fā)者：美國油頁巖公司工藝特點：用陶瓷球作為熱載體的煤炭低溫熱解方法；將6 mm 以下的粉煤加入提升管中,利用熱煙氣將其預熱到260320 ,預熱后的煤進入旋轉滾筒與被加熱的高溫瓷球混合,熱解溫度保

38、持在427510 。煤氣與焦油蒸氣由分離器的頂部排出,進入氣液分離器進一步分離;熱球與半焦通過分離器內的轉鼓分離,細的焦渣落入篩下,瓷球通過斗式提升機送入球加熱器循環(huán)使用。1. 煤倉；2. 煤提升管；3. 旋風分離器；4. 洗滌器；5. 熱載體加熱器 6. 低溫干餾爐；7. 轉鼓；8. 分離器；9. 氣液分離器；10. 半焦冷卻器；11.熱載體提升管 第六十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月工業(yè)化程度：70 年代建成處理量為25 t/ d 的中試裝置,存在問問題：由于瓷球被反復加熱到600 以上循環(huán)使用,在磨損性上存在問題;粘結性煤在熱解過程中會粘附在瓷球上,因此僅有非粘結性煤和弱粘結

39、性煤可用于該工藝。第六十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月LR 工藝：開發(fā)者：魯奇和魯爾公司工藝特點：煤經(jīng)螺旋給料器進入導管,導管中通入冷的干餾煤氣使其流動并送入干餾爐,煤與循環(huán)熱半焦一起在機械攪拌的干餾爐中混合,干餾溫度為480590 ,產(chǎn)生的半焦一部分用作燃料,一部分被循環(huán)使用, 煤氣與焦油蒸氣進入分離系統(tǒng)進行分離。該工藝利用部分循環(huán)半焦與煤進行熱交換,而且燃燒熱解氣體用于煤的干燥,因此整個過程具有較高的熱效率。1. 煤提升管；2. 煤倉；3.螺旋進料器；4.導管；5. 低溫干餾爐；6. 半焦提升管；7. 半焦收集器；8.空氣預冷器；9. 旋風分離器；10. 焦油捕集器；11.除塵

40、器；12. 氣體冷卻器；13. 分離器第六十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月工業(yè)化程度：1961 年在Dorsten 建成處理煤量為260 t/ d 的熱解工廠,連續(xù)運轉時間達到200 h ,但后續(xù)開發(fā)工作由于油價的下跌而中斷。存在問題：由于大量焦渣顆粒被帶入焦油中,焦油中固體顆粒物含量高達40 %50 %,給焦油的加工和利用帶來了困難;用粘結性煤會因焦油和粒子的凝集而引起故障;該工藝采用機械攪拌對煤和熱半焦進行混合,磨損和設備放大等方面存在問題。第六十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月固體熱載體煤熱解工藝-國內工藝氣體熱載體直立爐工藝特點：內熱立式，主要用于低變質煤低溫熱解

41、,熱載體以氣體為主,不適用于中等粘結性或高粘結性的煙煤。工藝過程：2080mm的褐煤或型煤沿爐中下行,氣流逆向通入進行熱解；對粉狀的褐煤和煙煤要預先壓塊,熱解過程分為上、中、下三段即干燥和預熱段、熱解段、半焦冷卻段；在上段循環(huán)熱氣流把煤干燥并預熱到150;在中段熱氣流煤加熱到500850,進行熱解。在下段半焦被循環(huán)氣流冷卻到100150, 最后排出。第七十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月SJ低溫干餾方爐工藝陜西神木縣三江煤化工有限責任公司設計加熱外售SJ低溫干餾爐煤氣風機文氏管塔焦油儲罐熄焦池電捕焦油器旋流塔板塔焦油焦爐煤氣篩煤樓污水處理達標廢水循環(huán)水循環(huán)水涼水塔清水水煤氣烘干機成品蘭

42、炭原料煤清水池換熱器熱環(huán)水池冷環(huán)水池焦油事故火炬生產(chǎn)主流程循環(huán)水流程焦爐煤氣流程焦油回收流程清水水空氣風機清水循環(huán)池備煤場清水水第七十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月多段回轉爐熱解工藝（MRF工藝）通過多段串聯(lián)回轉爐,對年青煤進行干燥、熱解、增炭等不同階段的熱加工,最終獲得較高產(chǎn)率的焦油、中熱值煤氣及優(yōu)質半焦。第七十二張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月 制備好的原煤(630mm)在干燥爐內直接干燥,脫水率不小于70%。干燥煤在熱解爐中被間接加熱。熱解溫度550750,熱解揮發(fā)產(chǎn)物從專設的管道導出,經(jīng)冷凝回收焦油。熱半焦在三段熄焦爐中用水冷卻排出。 除主體工藝外，還包括原料煤儲備

43、、焦油分離及儲存、煤氣凈化、半焦篩分及儲存等生產(chǎn)單元。該工藝的目標產(chǎn)品是優(yōu)質半焦,煤料在熱解爐里最終熱解溫度為750,半焦產(chǎn)率為濕原料煤的42.3% ,是干煤的69.3%,產(chǎn)油率為干熱解煤的2.5% ,約為該煤葛金焦油產(chǎn)率的44 %。第七十三張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月固體熱載體煤低溫熱解DG工藝1. 煤提升管；2. 焦倉；3. 混合器；4. 低溫干餾爐；5. 半焦提升管；6. 焦倉；7. 流化床鍋爐；8.旋風分離器；9.洗滌器；10.氣液分離器；11.焦油罐；12. 脫硫箱 大連理工大學DG工藝流程示意圖第七十四張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月主要由煤干燥及提升、半焦流化

44、燃燒及提升、煤焦混合、煤干餾、焦油及煤氣的回收系統(tǒng)等部分組成。熱解產(chǎn)生的半焦為熱載體，存于集合槽。 將小于6mm的粉煤和半焦槽800 的粉煤焦按一定的焦煤比分別經(jīng)給料器進入混合器,混和溫度550650 。熱解半焦在提升過程中加熱，通過半焦儲槽后進入反應器循環(huán)使用。由于混合迅速而均勻,物料粒度小,高溫的半焦將熱量傳給原料粒子,加熱速度很快,煤可發(fā)生快速熱分解反應。由于煤粒熱解產(chǎn)生的揮發(fā)物引出很快,二次熱解作用較輕,故新法干餾煤焦油產(chǎn)率較高。第七十五張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月濟南鍋爐廠循環(huán)流化床循環(huán)灰作為固體熱載體的“熱電煤氣多聯(lián)產(chǎn)”工藝示意圖第七十六張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于202

45、2年6月中國科學院過程工程研究所“煤拔頭”工藝（BT工藝）1.煤倉；2.混合器；3.料閥；4.下行床反應器；5.快速氣固分離器；6.快速冷凝器；7.返料閥；8.流化床燃燒室；9.旋風分離器；10.灰倉；11.焦油泵第七十七張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月中科院山西煤化所基于循環(huán)流化床的煤熱解多聯(lián)產(chǎn)工藝流程示意圖1. 循環(huán)流化床鍋爐；2.旋風分離器；3.分灰器；4.煤倉；5.鼓風機；6.熱解反應器；7.除塵器；8.氣液分離器第七十八張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月浙江大學流化床熱解聯(lián)產(chǎn)工藝（ZDL工藝）第七十九張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月熱解工藝試驗煤種適用煤種進料粒

46、度/mm目標產(chǎn)品主產(chǎn)品工業(yè)化程度SI工藝榆林、府谷、神府、東勝褐煤、低變質煙煤2080焦油、半焦焦油、半焦30萬t/a已工業(yè)化DG工藝平莊、錫林郭勒、霍林、郭勒、南寧褐煤、不粘性次煙煤06焦油、煤氣、半焦焦油提質煤5.5萬t/a中試；100萬t/a設計中MRF工藝先鋒、大雁、神木、天祝褐煤、年輕煤630焦油、半焦、煤氣優(yōu)質半焦5.5萬t/a的示范廠ZDL工藝大同、徐州、平頂山、淮南煙煤06焦油、電、熱焦油、電125MW循環(huán)流化床正在建設，75t/h的多聯(lián)產(chǎn)鍋爐已在江蘇杭州成功運行BJY工藝大同、朔州、金州、龍口、梅河煙煤、長焰煤、褐煤010煤氣、電煤氣、電設計完成了75t/h循環(huán)流化床工藝BT

47、工藝霍林河、淮南、府谷焰煤、褐煤06焦油焦油10t/h的中試裝置正在調試我國煤炭低溫干餾技術原料產(chǎn)品分析3.7 煤炭熱解工藝技術比較分較第八十張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月熱解工藝原理加熱方式熱載體熱解溫度/熱解速度SJ工藝直立爐內熱式空氣、煤氣730700中速DG工藝直立式循環(huán)爐內熱式半焦470600快速MRF工藝多段回轉爐外熱式空氣、煙氣550750中速ZDL工藝流化式循環(huán)流化床熱解內熱式循環(huán)熱灰500900快速BJY工藝移動床循環(huán)流化床熱解內熱式半焦、循環(huán)灰600900快速BT工藝下行床循環(huán)流化床內熱式熱灰570660快速我國煤炭低溫干餾技術原理比較第八十一張，PPT共九十頁，創(chuàng)作于2022年6月我國煤炭低溫干餾技術優(yōu)缺點比較熱解工藝優(yōu) 點存在問題環(huán)保、節(jié)