道路工程橋涵工程超重支模專項安全工程施工組織設計方案

1、道路工程 橋涵工程超重模板安全施工方案目錄一、編譯說明及依據(jù)1.1。危險源分析 31.2.編譯說明51.3.編譯依據(jù)6二、項目概況 72.1。概述72.2.施工要求及技術保障條件72.3.建筑平面圖 93. 建設計劃 . 103.1。施工進度103.2.施工材料及設備方案12四、施工工藝與工藝134.1。總體施工順序134.2.模板支架的結構設置134.3.施工工藝174.4.模板支架的檢驗驗收184.5.脫模順序控制及安全要點20五、施工安全保障措施205.1。安全管理組織措施205.2.支撐框架和模板的安全措施225.3.用電安全保障措施255.4.消防排水安全保障措施275.5.模板、支

2、架倒塌、傾覆應急預案285.6.實名制運行建設監(jiān)控32勞動力計劃336.1。勞動力時間表 .337. 計算書及相關圖紙337.1。計算說明 337.2.相關圖紙33附件1：400mm厚板模板（扣件式）計算書附件2：700mm厚板模板計算書（碗扣式）600mm厚墻模板（木模板）計算書一、編譯說明及依據(jù)1.1 .危險源分析1 模板支架設置高度H：4.5m8m2、模板支架架設跨度B：35m18m3 總施工負荷：1 =0.91.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4Q 1k 在活載控制下=0.91.2(0.9+240.75+1.10.75)+1.42.5=24.453 kN/m 2靜載控

3、制下的載荷組合S 2 =0.91.35(G 1k + G 2k + G 3k )+1.40.7Q 1k =0.91.35(0.9+240.75+1.10.75)+1.40.72.5=26.171 kN/m 2取兩者中較大的值，即總施工荷載S=maxS 1 , S 2 =26.171 kN/m 2 15 kN/m 24 集中線荷載：1 =0.9b1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4Q 2k 在活載控制下=0.90.21.2(0.9+240.4+1.50.4)+1.42=2.902 kN/m載控制下的載荷組合S 2 =0.9b1.35(G 1k + G 2k + G 3k )+

4、1.40.7Q 2k =0.90.21.35(0.9+240.4+1.50.4)+1.40.72=3.05 kN/m取兩者中較大的值，即集中線載荷S=maxS 1 , S 2 =3.05 kN/m 1540天，機械高度30m；年平均雷雨天數(shù)4090天，機械高度20m的設備配備防雷裝置。施工現(xiàn)場所有防雷裝置的沖擊接地電阻不得大于30。每臺機器的防雷引下線均采用設備的金屬結構，保證電氣連接。機器上避雷針（避雷針）的長度應為12m。安裝避雷針的機械設備中使用的電源、控制、照明、信號和通訊線路均采用鋼管鋪設，鋼管與機械設備的金屬結構電連接。防火排水安全措施5.4.1。防火模板支架工程大量使用膠合板、木

5、材、鋪設防水橡膠瀝青卷材，均為低燃點材料。此外，基坑周圍被群山和森林所環(huán)繞。為此，施工現(xiàn)場應配備相應數(shù)量的滅火器，以防發(fā)生事故；嚴禁進場人員吸煙、攜帶明火；加強對電氣線路的檢查，防止出現(xiàn)短路等情況。5.4.2.引流本模板支護工程位于基坑內(nèi)，下雨時基坑容易積水。為此，要保證基坑周圍已施工的排水通道暢通，以切斷地表水流入基坑；準備適當數(shù)量的潛水泵。積水保證了基坑和模板支架的安全。5.5 模板、支架倒塌、傾覆事故應急預案5.5.1 事故類型及危害程度分析該事故類型屬于施工作業(yè)安全事故，危害程度較大，容易造成大量人員傷亡。5.5.2 應急響應的基本原則1.以人為本，群防群控。把保障員工生命財產(chǎn)安全和身

6、體健康作為應急工作的首要任務，盡量減少突發(fā)事件及其造成的人員傷亡和危害。2.注重預防，和平與戰(zhàn)爭結合。堅持預防與應急相結合，定期做好應對突發(fā)事件的思想準備、預案準備、機制準備和工作準備。遇有緊急情況，實行特殊處置和應急處置。3.統(tǒng)一領導，分級負責。在項目管理部統(tǒng)一領導下，建立健全“分類管理、分級負責、部門融合、屬地管理”的應急管理體系。實行行政領導負責制，項目經(jīng)理是項目應急處置的第一責任人。4、依法合規(guī)，加強管理。嚴格依法制定和修訂應急預案，依法處置突發(fā)事件，切實維護公眾合法權益，使突發(fā)事件應對工作規(guī)范化、制度化、法制化。5、反應迅速，反應協(xié)調(diào)。建立聯(lián)動協(xié)調(diào)體系，整合各方面資源，形成指揮統(tǒng)一、

7、反應靈敏、功能齊全、運行協(xié)調(diào)有序、運行高效的應急管理機制。6.依靠科技提高質(zhì)量。充分發(fā)揮應急管理專家學者的參謀作用，采用先進的預報、預警、預防和應急響應技術和設施，提高應對突發(fā)公共事件的科技水平和指揮能力。5.5.3 組織和職責1. 組織由項目經(jīng)理、項目副經(jīng)理、項目總工程師牽頭，項目部各部門組成的模板、支架倒塌、傾覆事故應急救援領導小組。附模板、支架倒塌、傾覆事故應急領導小組聯(lián)系方式。2. 職責（一）組長職責： 確定是否存在或可能發(fā)生重大突發(fā)事件，請求應急服務部門提供協(xié)助，實施場外應急預案；組織評審評估事故可能的發(fā)展方向，預測其可能的發(fā)展方向和過程； 與場外應急機構取得聯(lián)系，安排應急響應； 現(xiàn)

8、場實施交通管制，協(xié)助場外應急機構開展服務工作； 確保所有受害者得到足夠的關注； 緊急狀態(tài)結束后，控制受影響場地的恢復，組織人員參與事故分析處理。（二）副組長職責：評估事故的規(guī)模和發(fā)展，建立應急程序，確保員工安全，減少財產(chǎn)損失； 必要時，在救援服務機構到達前直接參與救援活動； 安排尋找傷者，安排非必要人員撤離至安全區(qū)域； 與應急中心建立通訊聯(lián)系，為應急服務機構提供建議和信息。（三）安全質(zhì)量部職責：保證與項目經(jīng)理和外部各方的順暢溝通，及時反饋外部信息；保持通訊設施設備完好；負責應急過程和對外溝通的記錄和安排。（四）工程部職責：提出應急搶修的臨時應急預案和措施，避免事故擴大；指導應急搶修隊伍落實應急

9、預案和措施； 修復應急預案和措施在執(zhí)行中存在的缺陷； 繪制事故預案，標注重點部位，向外部救援機構提供準確的救援信息。（五）搶修部門職責： 落實應急搶修應急預案和措施，并不斷完善；找到受害者并轉移到安全區(qū)域； 緊急搶修或搶救事故很可能擴大時，應高度重視，以免造成意外傷害； 緊急搶修或救援后，直接向項目經(jīng)理匯報，并對結果進行審查和評估。（六）物資保障部職責：保障系統(tǒng)內(nèi)各組人員必要的防護用品、救護用品和生活用品的供應；提供合格的應急搶修或救援物資和設備。5.5.4 預防與預警1、為防止事故發(fā)生，模板和支架必須由合格的專業(yè)團隊安裝。2、腳手架必須先搭好，經(jīng)相關技術人員批準后方可實施。3、所有腳手架必須

10、持證上崗，工作時穿戴好個人防護用品，嚴格按計劃搭建腳手架，并做好腳手架點的拉拔，防止腳手架倒塌。4、所有框架平臺搭建完成后，必須經(jīng)各方專業(yè)技術人員驗收并簽字后方可投入使用。5、實行實名制操作。具體支護架設和模板鋪設人員應在支架架設前進行登記。架設完成后，架設人員在混凝土澆筑過程中對支撐模板進行觀察和檢查，迫使他們認真負責自己的工作。要求保證支架架設和模板的安裝質(zhì)量。5.5.5 信息報告程序1. 值班：實行晝夜值班制度。項目部值班時間、值班領導、值班情況如下：7:3020:30蔡明 () 邱淑榮 ()20:307:30志華（）聶小元（）2、發(fā)生突發(fā)事件后，現(xiàn)場必須保持警惕，疏散，保護現(xiàn)場，及時搶

11、救傷員和財物，并由現(xiàn)場項目部最高級別負責人指揮，并報值班室3分鐘內(nèi)，主要說明緊急情況的性質(zhì)、發(fā)生地點、發(fā)生時間、是否有人員傷亡，是否需要派救護車、消防車或警力到現(xiàn)場進行救援。3、值班領導接到應急報告后，必須在2分鐘內(nèi)向應急領導小組組長、副組長匯報情況。組長將在組織討論后，在最短的時間內(nèi)就如何進行現(xiàn)場處置下達指令。分配人員和車輛到現(xiàn)場進行救援，守衛(wèi)和保護現(xiàn)場。綜合部將在30分鐘內(nèi)以集團名義向上一級有關部門報告。4、遇有突發(fā)事件，全體員工應處理特殊、緊急事項，積極參與突發(fā)事件的處理。各類設備、車輛、設備、物資等要統(tǒng)一調(diào)度，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推卸、阻礙突發(fā)

12、事件的處理。5.5.6 應急處理及逃生路線設置1、發(fā)生倒塌或傾覆事故后，項目部立即啟動應急預案，以項目經(jīng)理為組長，項目副經(jīng)理兼安全環(huán)保部負責人，運營組組長為組長成員，主要負責應急事故的有序?qū)嵤?。搶救或治療?、發(fā)生倒塌、傾覆事故后，由項目經(jīng)理負責現(xiàn)場總指揮。發(fā)現(xiàn)事故的人員應首先大聲喊叫，并通知現(xiàn)場安全員。同時，通知項目副經(jīng)理組織應急響應小組進行現(xiàn)場救援。開挖作業(yè)領導組織相關人員清理土方或雜物。如果有人被埋，首先應根據(jù)人員所在位置進行救援，其他隊員應采取有效措施，防止事故的發(fā)展和擴大。在通知有關部門搶救的同時，對輕傷者應在現(xiàn)場采取可行的緊急救援措施，如現(xiàn)場包扎止血等。防止傷者流血過多，造成致命事

13、故。預先組建的應急小組分工負責，各負其責。重傷員被送往外面搶救，警衛(wèi)在門口迎接救護車。他們按程序處理事故和事件，以最大程度地減少人員和財產(chǎn)損失。3、發(fā)生腳手架倒塌事故時，應按事先分配的勞力進行搶救。腳手架工人將組織所有腳手架工人將倒塌的腳手架拆除并緊固，以防止其他腳手架再次倒塌。如果有人被砸，應先將被砸人身上的材料清理干凈，再集中人力搶救傷者，將事故損失降到最低。4. 事故后處理（1）書面向上級報告，包括事故發(fā)生的時間、地點、受傷情況（死亡：人員、性別、年齡、工種、受傷程度、受傷部位）。（2）制定有效的預防措施，防止此類事故再次發(fā)生。(3) 查明事故原因和責任人。（四）組織全員開展事故教育。（

14、5）向全體人員宣讀事故結果和負責人的處理意見。5.5.7 培訓和演練1、項目部安全質(zhì)量部負責人負責主持并組織項目部人員按照倒塌傾覆事故“應急響應”的要求進行模擬演練。長期組織評估“應急響應”的有效性，必要時調(diào)整或更新“應急響應要求”。應保留演習、評估和更新的記錄。2、施工現(xiàn)場負責按時培訓相關人員。5.6.8 應急物資的準備、維護和保養(yǎng)1、應急物資準備：簡易擔架、跌倒藥、紗布。2、各類應急物資配備齊全，日常管理得到加強。5.6 實名制運行建設監(jiān)控5.6.1 管理人員、操作人員、驗收人員實名制1、實行實名制操作?，F(xiàn)場管理人員、具體支護架設、模板鋪設人員應在支護架設前進行登記。架設完成后，在混凝土澆

15、筑過程中，架設人員觀察支座，檢查支座模板，迫使他們各自進行工作。認真負責，按要求保證支架架設和模板安裝質(zhì)量。2、模板支撐體系建設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員為技術人員、工程安全、質(zhì)量、施工人員、監(jiān)理單位主任和專業(yè)監(jiān)理工程師。驗收合格后，由驗收人員簽字確認，經(jīng)項目技術負責人、項目總監(jiān)理工程師批準后進入后續(xù)工序施工。5.6.2 施工監(jiān)控1、進行支座沉降監(jiān)測，在框架橋支座橫截面上設置12個測點。詳見支護沉降監(jiān)測平面布置圖，每隔10m設置一個測點，用于箱涵頂板支座沉降監(jiān)測。2、模板支座搭好后，在下一道工序施工前進行支座預壓，測試支座的強度和穩(wěn)定性。同時可以消除支座的非彈性變形，測量彈性變形值

16、，確定支座的預留沉降。 .3、結構混凝土澆筑過程中，安排測量員對布置的監(jiān)測點進行不間斷的觀察，每1小時監(jiān)測一次混凝土澆筑的全過程。不定期反饋，將根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，指導施工，采取應急措施。4、在結構混凝土澆筑全過程中，安排支座架設人員觀察支座和模板的變形情況，及時采取措施緊固支座和模板。如果問題不能解決，通知現(xiàn)場所有人員撤離。6. 勞動力規(guī)劃6.1。勞動力時間表組織更多的熟練工人完成框架橋腳手架、模板的架設、安裝、加固等施工任務，勞動力計劃詳見表 5。表 5 模板支撐架工時表序列號工作類型人數(shù)1安全總監(jiān)12專職安全工程師13全職保安員24兼職保安員55腳手架306模板工作者307普通工人30全部的9

17、97.計算書及相關圖紙7.1 計算說明本模板支護工程是在框架結構底板施工完成的前提下進行的，支桿直接支撐在框架結構鋼筋混凝土底板上，無需校核承載力。極基礎。7.2.相關圖紙7.2.1 相關圖紙1、框架模板大樣及加固圖（圖1）二、立桿布置圖及沉降觀測點布置（附圖）三、電桿立面布置（附圖）圖17.2.2 計算書400mm厚板模板（扣件式）計算書一、工程性質(zhì)新澆混凝土地坪名稱B2新澆混凝土樓板厚度（mm）400模板支撐高度H(m)2模板支架縱向長度L(m)35模板支架橫向長度 B(m)42.負載設計模板及其支撐的自重標準值 G 1k (kN/m 2 )控制板0.1面板和小梁0.3樓板模板0.5模板及

18、其支撐自重0.75混凝土自重標準值 G 2k (kN/m 3 )24鋼筋自重標準值 G 3k (kN/m 3 )1.1施工人員及設備負荷標準值Q 1k2 ) 計算面板和橫梁時2.5計算面板和梁時的集中載荷 (kN)2.5計算主梁時的均勻活荷載 (kN/m 2 )1.52 ）計算支撐柱等支撐結構構件時1風荷載標準值 k (kN/m 2 )基本風壓 0 (kN/m 2 )0.250.125地面粗糙度B類（市區(qū)郊區(qū)）模板支架頂部離地高度（m）5風壓高度變化系數(shù) z1風荷載體形系數(shù) s0.53.模板系統(tǒng)設計主梁布局方向平行柱縱向柱間縱向間距l(xiāng)a ( mm)900立柱橫向間距 l b (mm)800水平

19、拉桿步距h(mm)1500小梁間距 l(mm)250小梁最大懸臂長度 l 1 (mm)250主梁最大懸臂長度 l 2 (mm)250設計草圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（模板支架縱向）模板設計部分（水平模板支持）4.面板驗證面板類型壁板 木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f (N/mm 2 )15面板抗剪強度設計值 (N/mm 2 )1.4面板彈性模量E(N/mm 2 )10000面板計算方法簡支梁樓板應放置在橫梁的側模上。本例采用簡支梁進行計算，單位寬度為1m。W=bh 2 /6=10001818/6=54000mm 3 , I=bh 3 /12=1000181818/1

20、2=486000mm 4承載能力極限狀態(tài)q 1 =0.9max1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k ,1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.4)+1.42.5, 1.35(0.1+(24+1.1)0.4)+1.40.72.51=14.525千牛/米q 2 =0.91.35G 1k b=0.91.350.11=0.122kN/mp=0.91.40.7Q 1k =0.91.40.72.5=2.205kN正常使用極限狀態(tài)q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(

21、1(0.1+(24+1.1)0.4)1=10.14kN/m計算圖如下：1.強度檢查M 1 =q 1 l 2 /8=14.5250.25 2 /8=0.113kNmM 2 =q 2 L 2 /8+pL/4=0.1220.25 2 /8+2.2050.25/4=0.139kNmM max =maxM 1 , M 2 =max0.113, 0.139=0.139kNm=M max /W=0.13910 6 /54000=2.57N/mm 2 f=15N/mm 2滿足要求！2.撓度檢查 max =5ql 4 /(384EI)=510.14250 4 /(38410000486000)=0.106mm=

22、0.106mm=L/250=250/250=1mm滿足要求！五、小梁計算小梁類型方木小梁截面類型 (mm)6080小梁彎曲強度設計值f (N/mm 2 )15.44小梁抗剪強度設計值 (N/mm 2 )1.78小梁截面電阻力矩 W (cm 3 )64小梁彈性模量 E (N/mm 2 )9350小梁截面慣性矩 I (cm 4 )256小梁計算方法二跨連續(xù)梁q 1 =0.9max1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k , 1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.4)+1.42.5,

23、1.35(0.3+(24+1.1)0.4)+1.40.72.50.25=3.692kN /米因此，q 1 靜態(tài)=0.91.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.4)0.25=3.141kN/mq 1 活=0.91.40.7Q 1k b=0.91.40.72.50.25=0.551kN/mq 2 =0.91.35G 1k b=0.91.350.30.25=0.091kN/mp=0.91.40.7Q 1k =0.91.40.72.5=2.205kN計算圖如下：1.強度檢查M 1 =0.125q 1 靜態(tài)L 2 +0.125q 1 活L 2

24、=0.1253.1410.8 2 +0.1250.5510.8 2 =0.295kNmM 2 max0.07q 2 L 2 +0.203pL，0.125q 2 L 2 +0.188pLmax0.070.0910.8 2 +0.2032.2050.8，0.1250.0910.8 2 +0.1882.205 0.80.362kNmM 3 maxq 1 L 1 2 /2，q 2 L 1 2 /2+pL 1 =max3.6920.25 2 /2，0.0910.25 2 /2+2.2050.250.554kNmM max =maxM 1 , M 2 , M 3 =max0.295, 0.362, 0.5

25、54=0.554kNm =M max /W=0.55410 6 /64000=8.658N/mm 2 f=15.44N/mm 2滿足要求！2. 剪切校核計算V 1 =0.625q 1 靜態(tài)L+0.625q 1 活動L=0.6253.1410.8+0.6250.5510.8=1.846kNV 2 =0.625q 2 L+0.688p=0.6250.0910.8+0.6882.205=1.563kNV 3 =maxq 1 L 1 , q 2 L 1 +p=max3.6920.25, 0.0910.25+2.205=2.228kNV max =maxV 1 , V 2 , V 3 =max1.846

26、, 1.563, 2.228=2.228kN max =3V max /(2bh 0 )=32.2281000/(26080)=0.696N/mm 2 =1.78N/mm 2滿足要求！3.撓度檢查q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)0.25=2.585kN/m跨中撓度 max =0.521qL 4 /(100EI)=0.5212.585800 4 /(100935025610 4 )=0.23mm=L/250=800/250=3.2毫米 ;懸臂端 max =ql 1 4 /(8EI)=2.585250 4 /(8935025610

27、4 )=0.053mm=2l 1 /250=2250/250=2mm滿足要求！6.檢查主梁計算主梁類型鋼管主梁截面類型（mm）482.8主梁計算截面類型（mm）482.8主梁抗彎強度設計值f (N/mm 2 )205主梁抗剪強度設計值 (N/mm 2 )125主梁截面電阻力矩 W (cm 3 )4.25主梁彈性模量 E (N/mm 2 )206000主梁截面轉動慣量（cm 4 ）10.19主梁計算方法三等跨連續(xù)梁可調(diào)支架主梁數(shù)量2主光束不均勻系數(shù)0.61.小梁最大支撐反作用力的計算q 1 =0.9max1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k , 1.35(G 1k

28、+(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41.5,1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.71.50.25=3.532kN /米q 1 靜態(tài)=0.91.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=0.91.35(0.5+(24+1.1)0.4)0.25=3.202kN/mq 1 活= 0.9 1.4 0.7 Q 1k b = 0.9 1.4 0.7 1.5 0.25 = 0.331 kN/mq 2 =( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)0

29、.25=2.635kN/m承載能力極限狀態(tài)根據(jù)二跨連續(xù)梁，R max = 1.25q 1 L = 1.25 3.532 0.8 = 3.532kN根據(jù)懸臂梁，R 1 =q 1 l 1 =3.5320.25=0.883kN兩根主梁合并，主梁非均勻受力系數(shù)=0.6R=maxR max , R 1 0.6=2.119kN；正常使用極限狀態(tài)根據(jù)二跨連續(xù)梁，R max = 1.25q 2 L = 1.25 2.635 0.8 = 2.635kN根據(jù)懸臂梁，R 1 =q 2 l 1 =2.6350.25=0.659kNR =max Rmax , R10.6=1.581kN；計算圖如下：主梁計算圖1主梁計算

30、圖22.彎曲校核計算主梁彎矩圖1（kNm）主梁彎矩圖2（kNm） =M max /W=0.69510 6 /4250=163.412N/mm 2 f=205N/mm 2滿足要求！3. 剪切校核計算主梁剪力圖1（kN）主梁剪力圖2（kN） max =2V max /A=24.8151000/398=24.195N/mm 2 =125N/mm 2滿足要求！4.撓度檢查主梁變形圖1（mm）主梁變形圖2（mm）跨中 max =1.143mm=900/250=3.6mm懸臂截面 max 1.040mm=2250/250=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖1支座反作用力為R 1 =7.02

31、9kN，R 2 =7.42kN，R 3 =8.455kN，R 4 =4.644kN圖二支座反作用力為R 1 =5.78kN，R 2 =7.993kN，R 3 =7.993kN，R 4 =5.78kN七、可調(diào)支架校核計算負載轉移到柱方法可調(diào)支架可調(diào)支架承載力允許值N (kN)30根據(jù)上節(jié)計算，可調(diào)支架力N=8.455/0.6=14.092kNN=30kN滿足要求！八、列檢查剪刀撐設置普通型柱頂步距 h d (mm)1300頂部橫桿中心線到立柱支撐點的長度a（mm）200計算頂列 1 的長度因子1.386非頂柱計算長度因子 21.755立柱鋼管截面類型（mm）482.8柱鋼管計算截面類型（mm）4

32、82.8鋼級Q235立柱截面積A (mm 2 )398立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面電阻力矩 W (cm 3 )4.25抗壓強度設計值f (N/mm 2 )205支架自重標準值q（kN/m）0.151. 細長比檢查頂柱截面：l 01 =k 1 (h d +2a)=11.386(1300+2200)=2356mm非頂柱截面：l 0 =k 2 h =11.7551500=2632mm =maxl 01 , l 0 /i=2632.5/16=164.531 =210滿足要求！2. 色譜柱穩(wěn)定性檢查根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-2011，荷載設計值q 1不同：小梁檢查q

33、 1 =11.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.910.25=3.477kN/m同上四到六步的計算過程，我們可以得到：R 1 =6.919kN，R 2 =7.869kN，R 3 =8.323kN，R 4 =5.69kN頂欄部分：l 01 =k 1 (h d +2a)=1.1551.386(1300+2200)=2721.411mm 1 =l 01 /i=2721.411/16=170.088查表，=0.245不考慮風荷載：N 1 =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6=Max6.919, 7.869, 8.323, 5.69/0.6=13.872kNf= N

34、 1 /(A)=13872/(0.245398)=142.262N/mm 2 f=205N/mm 2滿足要求！考慮風荷載：M w =1 Q c k l a h 2 /10=11.40.90.1250.91.5 2 /10=0.032kNmN 1w =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+M w /l b =Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+0.032/0.8=13.912kNf= N 1w /( A)+ M w /W=13912/(0.245398)+0.03210 6 /4250=150.202N/mm 2 f=205N/mm 2滿足要求！非頂

35、部直立部分：l 0 =k 2 h =1.1551.7551500=3040.537mm =l 0 /i=3040.537/16=190.034表中， 1 =0.199不考慮風荷載：N =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+1 G qH=Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+11.20.152=14.232千牛f=N/( 1 A)=14.23210 3 /(0.199398)=179.692N/mm 2 =205N/mm 2滿足要求！考慮風荷載：M w 1 Q c k l a h 2 /1011.40.90.1250.91.5 2 /100.032k

36、NmN w =MaxR 1 ,R 2 ,R 3 ,R 4 /0.6+1 G qH+M w /l b =Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+1 1.20.152+0.032/0.8=14.272kNf=N w /( 1 A)+M w /W=14.27210 3 /(0.199398)+0.03210 6 /4250=187.726N/mm 2 =205N/mm 2滿足要求！9. 縱橫比檢查根據(jù)施工中扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-2011第6.9.7條：支架高寬比不應大于3H/B=2/4=0.53符合要求，無需進行防傾覆檢查！10、校核柱承載面承載力計算支撐層厚

37、度h(mm)400混凝土強度等級C25混凝土年齡（天）7混凝土抗壓強度 fc (N/mm 2 )6.902實測混凝土抗拉強度 f t (N/mm 2 )0.737立柱墊板長度a(mm)200柱墊寬度b(mm)200F 1 =N=14.272kN1、沖壓承載力計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條，見下表公式參數(shù)分析F l (0.7 h f t +0.25 pc ,m)u m h 0F1 _局部載荷設計值或集中反力設計值h _截面高度影響系數(shù)：當h800mm時，取 h =1.0； h2000mm時，取 h =0.9；采取中間線性插入。ft _混凝土軸向抗拉強度設計值 p

38、c ,m混凝土在臨界面周長上兩個方向的有效預壓應力按長度加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2周嗯_臨界截面周長：距局部荷載或集中反應區(qū)周長 h0 /2 處板坯垂直截面的最不利周長。0 _截面有效高度，取截面有效高度在兩個配筋方向上的平均值 =min( 1 , 2 ) 1 =0.4+1.2/ s , 2 =0.5+ash 0 /4U m1 _局部載荷或集中反作用力作用區(qū)域形狀的影響因素n 2臨界截面周長與板截面有效高度比的影響因素s_ _局部荷載或集中反應區(qū)為矩形時，比較長邊和短邊的尺寸， s不宜大于4：當 s 2時，取 s =2，當面積為圓形時，取 s =2一個_板柱結構型式影響系數(shù)：

39、中柱取a s =40，邊柱取a s =30；對于對角列，取 a s =20闡明本工程計算中，為安全起見，計算簡化，未考慮上式中的 pc ,m 值，取0作為板承載力的安全儲備。可用： h =1，f t =0.737N/mm 2 ，=1，h 0 =h-20=380mm，u m =2(a+h 0 )+(b+h 0 )=2320mmF=(0.7 h f t +0.25 pc, m ) um h 0 =(0.710.737+0.250)12320380/1000=454.817kNF 1 =14.272kN滿足要求！2、局部抗壓承載力計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.6.1條，見下

40、表公式參數(shù)分析F l 1.35 c l f c A lnF1 _作用于局部受壓面上的局部載荷或局部壓力的設計值fc _混凝土軸抗壓強度設計值；可按本規(guī)程表4.1.4-1取值c _混凝土強度影響系數(shù)按本規(guī)程第 6.3.1 條的規(guī)定取值。 l局部受壓混凝土強度改進系數(shù)阿爾恩_混凝土局部壓縮凈面積 l =(A b /A l ) 1/2阿爾_混凝土局部受壓區(qū)乙_計算的局部受壓底面積按本規(guī)程第 6.6.2 條的規(guī)定確定?？捎茫篺 c =6.902N/mm 2 , c =1, l =(A b /A l ) 1/2 =(a+2b)(b+2b)/(ab) 1/2 =(600)(600)/(200200) 1/

41、2 =3, A ln =ab=40000mm 2F=1.35 c l f c A ln =1.35136.90240000/1000=1118.124kNF 1 =14.272kN滿足要求！附件2：700mm厚板模板計算書（碗扣式）計算依據(jù)：一、建筑施工模板安全技術規(guī)程JGJ162-20 142、施工中碗扣鋼腳手架安全技術規(guī)程JGJ166-20083.混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-20104.建筑結構荷載規(guī)定GB 50009-20125.鋼結構設計規(guī)范GB 50017-20 14一、工程性質(zhì)新澆混凝土地坪名稱B2新澆混凝土樓板厚度（mm）700模板支撐高度H(m)4.5模板支架縱向長度L

42、(m)36模板支架橫向長度 B(m)352.負載設計模板及其支撐的自重標準值 G 1k (kN/m 2 )控制板0.1面板和小梁0.3樓板模板0.5模板及其支撐自重0.75混凝土自重標準值 G 2k (kN/m 3 )24鋼筋自重標準值 G 3k (kN/m 3 )1.1施工人員和設備荷載標準值Q 1k (kN/m 2 )1混凝土澆筑和振搗時產(chǎn)生的荷載Q2k（kN/m 2 ）標準值1風荷載標準值 k (kN/m 2 )基本風壓 0 (kN/m 2 )0.250.095地面粗糙度A 類（離岸或湖岸）模板支架頂部離地高度（m）5風壓高度變化系數(shù) z1.09風荷載體形系數(shù) s0.53.模板系統(tǒng)設計主

43、梁布局方向平行柱縱向柱間縱向間距l(xiāng)a ( mm)600立柱橫向間距 l b (mm)600水平拉桿步距h(mm)1200對角線或剪刀撐設置剪刀撐符合規(guī)定JGJ166-2008的設置要求從頂部水平桿伸出的立柱長度 a (mm)450小梁間距 l(mm)200小梁最大懸臂長度 l 1 (mm)200主梁最大懸臂長度 l 2 (mm)200設計草圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖4.面板驗證面板類型壁板 木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f (N/mm 2 )15面板抗剪強度設計值 (N/mm 2 )1.5面板彈性模量E(N/mm 2 )10000面板計算方法三等跨連續(xù)梁樓板應放置在

44、橫梁的側模上。本例中，三個等跨的連續(xù)梁取1m單位寬度計算。W=bh 2 /6=10001818/6=54000mm 3 , I=bh 3 /12=1000181818/12=486000mm 4承載能力極限狀態(tài)q 1 =1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.1+(24+1.1)0.7)+1.4 21=24.004kN/mq 1 靜態(tài)= G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.7)1=21.204kN/mq 1 活=( Q (Q 1k +Q 2k )b=(1.42)1=2.8kN/m

45、正常使用極限狀態(tài)q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)+ Q (Q 1k +Q 2k )b =(1(0.1+(24+1.1)0.7)+1 (1+1)1=19.67kN/m計算圖如下：1.強度檢查M max = 0.1q 1 靜態(tài)L 2 +0.117q 1 活動L 2 =0.121.2040.2 2 +0.1172.80.2 2 =0.098kNm=M max /W=0.09810 6 /54000=1.813N/mm 2 f=15N/mm 2滿足要求！2.撓度檢查 max =0.677ql 4 /(100EI)=0.67719.67200 4 /(10010000486000

46、)=0.044mm max =0.044mmmin200/150,10=1.333mm滿足要求！五、小梁計算小梁類型方木小梁截面類型 (mm)6080小梁彎曲強度設計值f (N/mm 2 )15.44小梁抗剪強度設計值 (N/mm 2 )1.78小梁截面電阻力矩 W (cm 3 )64小梁彈性模量 E (N/mm 2 )9350小梁截面慣性矩 I (cm 4 )256小梁計算方法二跨連續(xù)梁q 1 =1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.3+(24+1.1)0.7)+1.4 20.2=4.849kN/m因此，q 1 靜態(tài)=1.2(G

47、1k +(G 2k +G 3k )h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.7)0.2=4.289kN/mq 1 = 1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.420.2=0.56kN/m計算圖如下：1.強度檢查M 1 =0.125q 1 靜態(tài)L 2 +0.125q 1 活動L 2 =0.1254.2890.6 2 +0.1250.560.6 2 =0.218kNmM 2 =q 1 L 1 2 /2=4.8490.2 2 /2=0.097kNmM max =maxM 1 , M 2 =max0.218, 0.097=0.218kNm =M max /W=0.21810 6 /64000=3.4

48、09N/mm 2 f=15.44N/mm 2滿足要求！2. 剪切校核計算V 1 =0.625q 1 靜態(tài)L+0.625q 1 活動L=0.6254.2890.6+0.6250.560.6=1.818kNV 2 =q 1 L 1 =4.8490.2=0.97kNV max =maxV 1 , V 2 =max1.818,0.97=1.818kN max =3V max /(2bh 0 )=31.8181000/(26080)=0.568N/mm 2 =1.78N/mm 2滿足要求！3.撓度檢查q = ( G (G 1k + (G 2k + G 3k ) h) + Q (Q 1k + Q 2k )

49、 b = (1 (0.3+ (24 + 1.1) 0.7) +1 (1 + 1) 0.2 = 3.974kN / m跨中撓度 max = 0.521qL 4 /(100EI)=0.5213.974600 4 / (100 9350 256 10 4 ) = 0.112mm = min (L / 150.10) = min ( 600/150, 10) = 4mm;懸臂端 max =ql 1 4 /(8EI)=3.974200 4 /(8935025610 4 )=0.033mm=min(2l 1 /150,10)=min( 2200/150, 10)=2.667mm滿足要求！6.檢查主梁計算主

50、梁類型鋼管主梁截面類型（mm）482.8主梁計算截面類型（mm）482.8主梁抗彎強度設計值f (N/mm 2 )205主梁抗剪強度設計值 (N/mm 2 )125主梁截面電阻力矩 W (cm 3 )4.25主梁彈性模量 E (N/mm 2 )206000主梁截面轉動慣量（cm 4 ）10.19主梁計算方法三等跨連續(xù)梁可調(diào)支架主梁數(shù)量2主光束不均勻系數(shù)0.61.小梁最大支撐反作用力的計算q 1 1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.5+(24+1.1)0.7)+1.4 20.24.897kN/mq 1靜1.2(G 1k +(G 2k

51、 +G 3k )h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.7)0.24.337kN/mq 1活1.4(Q 1k +Q 2k )b 1.420.20.56kN/mq 2 =( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)+ Q (Q 1k +Q 2k )b=(1(0.5+(24+1.1)0.7)+ 1(1+1)0.2=4.014kN/m承載能力極限狀態(tài)根據(jù)二跨連續(xù)梁，R max = 1.25q 1 L = 1.25 4.897 0.6 = 3.673kN根據(jù)懸臂梁，R 1 =q 1 l 1 =4.8970.2=0.979kN兩根主梁合并，主梁非均勻受力系數(shù)=0.6R=maxR max , R

52、 1 0.6=2.204kN；正常使用極限狀態(tài)根據(jù)二跨連續(xù)梁，R max = 1.25q 2 L = 1.25 4.014 0.6 = 3.011kN根據(jù)懸臂梁，R 1 =q 2 l 1 =4.0140.2=0.803kNR =max Rmax , R10.6=1.806kN；計算圖如下：主梁計算圖12.彎曲校核計算主梁彎矩圖1（kNm） =M max /W=0.44110 6 /4250=103.723N/mm 2 f=205N/mm 2滿足要求！3. 剪切校核計算主梁剪力圖1（kN） max =2V max /A=22.4981000/398=12.554N/mm 2 =125N/mm 2

53、滿足要求！4.撓度檢查主梁變形圖1（mm）跨中 max =0.195mm=min600/150，10=4mm懸臂截面 max =0.436mm=min(2200/150,10)=2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖1支座反作用力為R 1 =6.906kN，R 2 =6.318kN，R 3 =6.318kN，R 4 =6.906kN七、可調(diào)支架校核計算負載轉移到柱方法可調(diào)支架可調(diào)支架承載力允許值N (kN)30根據(jù)上節(jié)計算，可調(diào)支架力N=6.906/0.6=11.51kNN=30kN滿足要求！八、列檢查對角線或剪刀撐設置剪刀撐符合規(guī)定JGJ166-2008的設置要求立柱鋼管

54、截面類型（mm）482.8柱鋼管計算截面類型（mm）482.8鋼級Q235立柱截面積A (mm 2 )398立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面電阻力矩 W (cm 3 )4.25抗壓強度設計值f (N/mm 2 )205支架自重標準值q（kN/m）0.151. 細長比檢查=(h+2a)/i=(1200+2450)/16=131.25=230滿足要求！2. 色譜柱穩(wěn)定性檢查根據(jù)JGJ166-2008碗扣式鋼管腳手架施工安全技術規(guī)程5.6.2-2公式5.6.2-2：小梁檢查q 1 =1.2(0.5+(24+1.1)0.7)+1.40.920.2=4.841kN/m同上四到六步的計算過程，我們可

55、以得到：R 1 =6.825kN，R 2 =6.243kN，R 3 =6.243kN，R 4 =6.825kN=l 0 /i=2100.000/16=131.25表中， 1 =0.391不考慮風荷載：單肢柱軸向力：N =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+ G qH=Max6.825,6.243,6.243,6.825/0.6+1.20.154.5=12.185kNf = N / ( 1 A) = 12.185 10 3 /(0.391398)=78.301N/mm 2 = 205N / mm 2滿足要求！考慮風荷載：M w = Q c k l a h 2 /10=1.

56、40.90.0950.61.2 2 /10=0.01kNm單肢柱軸向力：N w =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+ G qH+M w /l b =Max6.825,6.243,6.243,6.825/0.6+1.20.15 4.5+0.01/0.6=12.201kNf=N w /( 1 A)+M w /W=12.20110 3 /(0.391398)+0.0110 6 /4250=80.757N/mm 2 =205N/mm 2滿足要求！9. 縱橫比檢查根據(jù)施工中碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ166-2008第6.2.5條：模板支撐架的高寬比應小于或等于2H/B=

57、4.5/35=0.1292符合要求，無需進行防傾覆檢查！10、校核柱承載面承載力計算支撐層厚度h(mm)800混凝土強度等級C30混凝土年齡（天）7混凝土抗壓強度 fc (N/mm 2 )6.902實測混凝土抗拉強度 f t (N/mm 2 )0.737立柱墊板長度a(mm)200柱墊寬度b(mm)100F 1 =N=12.201kN1、沖壓承載力計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.5.1條，見下表公式參數(shù)分析F l (0.7 h f t +0.25 pc ,m)u m h 0F1 _局部載荷設計值或集中反力設計值h _截面高度影響系數(shù)：當h800mm時，取 h =1.0；

58、 h2000mm時，取 h =0.9；采取中間線性插入。ft _混凝土軸向抗拉強度設計值 pc ,m混凝土在臨界面周長上兩個方向的有效預壓應力按長度加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2周嗯_臨界截面周長：距局部荷載或集中反應區(qū)周長 h0 /2 處板坯垂直截面的最不利周長。0 _截面有效高度，取截面有效高度在兩個配筋方向上的平均值 =min( 1 , 2 ) 1 =0.4+1.2/ s , 2 =0.5+ash 0 /4U m1 _局部載荷或集中反作用力作用區(qū)域形狀的影響因素n 2臨界截面周長與板截面有效高度比的影響因素s_ _局部荷載或集中反應區(qū)為矩形時，比較長邊和短邊的尺寸， s不宜

59、大于4：當 s 2時，取 s =2，當面積為圓形時，取 s =2一個_板柱結構型式影響系數(shù)：中柱取a s =40，邊柱取a s =30；對于對角列，取 a s =20闡明本工程計算中，為安全起見，計算簡化，未考慮上式中的 pc ,m 值，取0作為板承載力的安全儲備?？捎茫?h =1，f t =0.737N/mm 2 ，=1，h 0 =h-20=780mm，u m =2(a+h 0 )+(b+h 0 )=3720mmF=(0.7 h f t +0.25 pc, m ) um h 0 =(0.710.737+0.250)13720780/1000=1496.935kNF 1 =12.201kN滿足

60、要求！2、局部抗壓承載力計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.6.1條，見下表公式參數(shù)分析F l 1.35 c l f c A lnF1 _作用于局部受壓面上的局部載荷或局部壓力的設計值fc _混凝土軸抗壓強度設計值；可按本規(guī)程表4.1.4-1取值c _混凝土強度影響系數(shù)按本規(guī)程第 6.3.1 條的規(guī)定取值。 l局部受壓混凝土強度改進系數(shù)阿爾恩_混凝土局部壓縮凈面積 l =(A b /A l ) 1/2阿爾_混凝土局部受壓區(qū)乙_計算的局部受壓底面積按本規(guī)程第 6.6.2 條的規(guī)定確定?？捎茫篺 c =6.902N/mm 2 , c =1, l =(A b /A l ) 1/2