塔吊基礎(chǔ)施工方案 - QTZ63QTZ40

PAGE34PAGE34宿遷華夏建設(shè)（集團(tuán)）工程有限公司可發(fā)科技（宿遷）有限公司廠區(qū)一期工程H區(qū)塔吊基礎(chǔ)施工方案編制：審核:審批：宿遷華夏建設(shè)（集團(tuán)）工程有限公司二零一五年四月目錄—、編制依據(jù)2二、工程概況1、根本概況222、地質(zhì)、水文資料 3三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo) 31、塔吊選型 32、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù) 3四、土方開挖及塔基施工 41、土方開挖 42、塔吊基礎(chǔ)施工 5五、塔吊的變形觀察 5六、接地裝置 5七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算（平面布置見總平圖） 5、6*6M矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書（1M厚承臺） 5、6*6M矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書(1.5M厚） 13、6*6M矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書（1.35M厚） 20八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算 28廠房塔吊基礎(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)1、《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33—20122JGJ46-20053、《QTZ63塔式起重機(jī)使用說明書》、《QTZ40塔式起重機(jī)使用說明書》45二、工程概況1、根本概況可發(fā)科技（宿遷）有限公司廠區(qū)一期新建工程(H區(qū))位于玄武湖西路以南、民便河131278。89㎡,261031。(宿遷)201532118QTZ63塔吊（三種型號),QTZ40塔吊(一種型號).2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值:依據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告，地基承載力見下表三、塔吊選型及技術(shù)性能指標(biāo)1、塔吊選型48m,但樓層高度不高.結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況以及本工程工期要求為平行施工,18QTZ63塔式起重機(jī)。考慮到塔吊55m28m—35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1QTZ63塔機(jī)為水平起重臂、小車變幅，該機(jī)的特色有：2.1。155m6t.28m120m.該機(jī)主要特點(diǎn)如下：的起重性能在各種高度下保持不變。。4,風(fēng)阻小,外形美觀，長度有幾種變化，滿足不同施工要求；2。1。5、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護(hù)裝置，可保證工作安全可靠.、QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù)部件單位參數(shù)起升高度起升速度重量2部件單位參數(shù)起升高度起升速度重量公稱起重力矩KNmKN.M400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3~42獨(dú)立式M28附著式M120倍率24起升速度M/min70357。5351753。75最大起重量T122 244轉(zhuǎn)速R/min0。375/0。75變速M(fèi)/min38/19起升速度M/min0。6平衡重T6。4整機(jī)重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M42.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工作風(fēng)速M(fèi)/s20爬升風(fēng)速≤M/s13工作環(huán)境溫度℃-20~+40四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎(chǔ)施工2。1、樓塔吊基礎(chǔ)依據(jù)塔吊基礎(chǔ)圖施工,5mm。2。2、塔吊基礎(chǔ)周邊預(yù)留集水坑,并做好排水溝，便于基礎(chǔ)排水工作.五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進(jìn)行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機(jī)避雷針的接地和保護(hù)接地采納-40＊3鍍鋅扁鐵，利用φ48鋼管打入地下（埋深至3米）,4。七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算（平面布置見總平圖）、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書（1m厚承臺）計(jì)算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011—、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計(jì)算高度H（m）43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B（m）1.6二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1（kN)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN）60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN）461.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN）傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m）674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk’(kN）水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk’(kN)45.246傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’（kN·m）615.9292、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計(jì)值工作狀態(tài)工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計(jì)值F1(kN）1。35Fk1＝1.35×401 。4＝541.89起重荷載設(shè)計(jì)值FQ(kN）1.35FQk＝135×60＝81豎向荷載設(shè)計(jì)值F(kN）541.89+81 ＝62289水平荷載設(shè)計(jì)值Fv（kN）1.35Fvk＝1。35×18.927 ＝25.551傾覆力矩設(shè)計(jì)值M（kN·m）1.35Mk＝135×674077＝910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計(jì)值F’(kN)1.35Fk＝135×4014＝54189水平荷載設(shè)計(jì)值Fv’（kN)135Fvk＝135×45246＝61082傾覆力矩設(shè)計(jì)值M’(kN·m ）1。35Mk＝1.35×615.929 ＝831。504三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m）6基礎(chǔ)高度h(m)1基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γc（kN/m3）25基礎(chǔ)上部覆土厚度h（m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa100（kPa）軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的5地基壓力擴(kuò)散角θ（°）20距離z(m)軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征軟弱下臥層頂面處修正后的地130329.5值fazk(kPa)基承載力特征值faz(kPa)地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S120基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量20（mm）S2(mm)基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b’5000（mm)基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl（hγc+h’γ'）=6×6×（1×25+2。8×19)=2815 。2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計(jì)值：G=1.35Gk=1.35×2815。2=3800.52kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk’'=674.077kN·mFvk’’=Fvk/1.2=18。927/1.2=15.772kN荷載效應(yīng)根本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力:M''=910.004kN· mFv''=Fv/1。2=25.551/1.2=21 。293kN基礎(chǔ)長寬比:l/b=6/6=1≤1 。1，基礎(chǔ)計(jì)算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2）0。5=674。077×6/(62+62)0。5=476.644kN· mMky=Mkl/(b2+l2)05=674。077×6/(62+62）05=476。644kN·m1、偏心距驗(yàn)算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk）/A-Mkx/Wx—Mky/Wy=(461。4+2815.2 ）/36-476.644/36-476 。644/36=64 。536kPa≥0偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。2、基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算Pkmin=64。536kPaPkmax=(Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(461.4+2815.2 ）/36+476.644/36+476 。644/36=117.497kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=(Fk+Gk)/(lb）=(461.4+2815.2 ）/(6×6）=91.017kN/m 24、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算（1)、修正后地基承載力特征值fa=100.00kPa（2)、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算Pk=91。017kPa≤f a=100kPa滿足要求！(3）、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算Pkmax=117.497kPa≤1.2f a=1。2×100=120kPa滿足要求!5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算基礎(chǔ)有效高度：h0=h—δ=1000-(40+25/2 X軸方向凈反力:PxminFk/A-(Mk’’+Fvk’’h)/Wx)=135×(461.400/36 000（674077+15。773×1.000)/36 。000)=—8。567kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+（Mk’'+Fvk'’h）/Wx）=1.35×(461。400/36.000+（674.077+15.773× 1.000）/36.000）=43.172kN/m 2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全得P1x=（（b+B）/2）Pxmax/b=（(6.000+1.600 ）/2）×43。172/6。000=27。342kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-（Mk'’+Fvk''h）/Wy）=1.35×（461.400/36 000-（674.077+15.773× 1。000)/36.000)=-8 。567kN/m2Pymax=γ（Fk/A+（Mk''+Fvk''h）/Wy）=1。35×（461。400/36。000+（674。077+15。773×1。000)/36.000)=43 。172kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((6.000+1.600)/2)× 43.172/6 。000=27.342kN/m 2基底平均壓力設(shè)計(jì)值：px=(Pxmax+P1x)/2=（43。172+27。342）/2=35.257kN/m 2py=（Pymax+P1y)/2=（43.172+27 。342)/2=35 。257kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=｜px｜（b-B)l/2=35.257×（6-1。6)×6/2=465。393kNVy=｜py|（lB)b/2=35。257×(61。6）×6/2=465.393kNX軸方向抗剪：h0/l=948/6000=0。158≤40。25βcfclh0=0.25×1×16。7×6000×948=23747。4kN≥Vx=465.393kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=948/6000=0 。158≤40.25βcfcbh0=0。25×1×16。7×6000×948=23747。4kN≥Vy=465.393kN滿足要求!6、軟弱下臥層驗(yàn)算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dγm=1.5×19=28。5kPa下臥層頂面處附加壓力值:pz=lb（Pk—pc)/（(b+2ztanθ)(l+2ztanθ）)=(6×6×（91。017-28。5)）/((6+2×5×tan20°）×（6+2×5×tan20°））=24。22kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zγ=5×19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=fazk+ηbγ（b-3)+ηdγm(d+z-0.5)=130。00+0。30×19.00×（6.00-3）+1.60×19。00×(5.00+1。500。5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力:pz+pcz=24。22+95=119.22kP a≤faz=329.5kPa滿足要求！7、地基變形驗(yàn)算傾斜率：tanθ=｜S1—S2|/b'=|20- 20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335Φ25＠基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335Φ25＠200200基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335Φ25＠基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335Φ25＠1、基礎(chǔ)彎距計(jì)算200200基礎(chǔ)X向彎矩：xM =(b-B)2pl/8=（6—1。6)2×35.257×6/8=511.932kN· mxⅠ基礎(chǔ)Y向彎矩：yM =(l-B)2pb/8=（6-1.6）2×35。257×6/8=511.932kN· myⅡ2、基礎(chǔ)配筋計(jì)算（1）、底面長向配筋面積αS1=｜MⅡ｜/（α1fcbh02）=511.932× 106/（1×16.7×6000×9482）=0.006ζ1=1-（1—2αS1)05=1（1-2×0。006）05=0。006γS1=1-ζ1/2=1-0。006/2=0.997ⅡAS1=｜M ｜/(γS1h0fy1)=511。932×106/（0。997×948×300)=1805mm 2Ⅱ基礎(chǔ)底需要配筋:A1=max(1805 ，ρbh0）=max(1805,0.0015× 6000×948）=8532mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=15209mm 2≥A1=8532mm2滿足要求!（2）、底面短向配筋面積αS2=|M|/（α1fclh02)=511.932× 106/（1×16。7×6000×9482)=0.006ζ2=1（1—2αS2)0.5=1(1-2×0。006）0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0 。997AS2=|M|/(γS2h0fy2）=511。932×106/（0。997×948×300）=1805mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1805 ，ρlh0)=max(1805 0015×6000×948)=8532mm 2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2’=15209mm滿足要求！2≥A2=8532mm2（3）、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3’=15209mm滿足要求！2（4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4'=15209mm滿足要求！2≥0。5AS2'=0。5×15209=7605mm2(5）、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖、66m矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書(15m厚)計(jì)算依據(jù):1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187 —20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011—、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0（m）40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計(jì)算高度H（m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m）1.6二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN）401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk（kN）60豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk（kN）4614水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN）18927傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m）674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk’（kN)401.4水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk’（kN）傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’(kN·m)2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計(jì)值工作狀態(tài)工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計(jì)值F1(kN）1.35Fk1＝1.35×401.4 ＝541.89起重荷載設(shè)計(jì)值FQ（kN)1。35FQk＝1.35×60 ＝81豎向荷載設(shè)計(jì)值F(kN)541.89+81 ＝62289水平荷載設(shè)計(jì)值Fv（kN）1.35Fvk＝1.35×18 927＝25.551傾覆力矩設(shè)計(jì)值M(kN·m)1.35Mk＝135×674077＝910004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計(jì)值F'（kN)135Fk＝135×401.4＝54189水平荷載設(shè)計(jì)值Fv’（kN）1.35Fvk＝1.35×45 246＝61.082傾覆力矩設(shè)計(jì)值M’（kN·m)1.35Mk＝1.35×615 929＝831504三、基礎(chǔ)驗(yàn)算基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l（m)6基礎(chǔ)寬b（m）6基礎(chǔ)高度h(m)15基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γc(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度基礎(chǔ)上部覆土厚度h’（m)8基礎(chǔ)上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ(mm）40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa100（kPa）軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的5地基壓力擴(kuò)散角θ（°）20距離z(m)軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征 軟弱下臥層頂面處修正后的地130 值fazk(kPa）基承載力特征值faz（kPa)地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量20 20（mm)S2(mm）基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度5000b'(mm)基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Gk=bl（hγc+h'γ’）=6×6×(1。5×25+2。8×19）=3265.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計(jì)值：k=135×32652=4408.02kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk’’=674.077kN·mFvk'’=Fvk/1。2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應(yīng)根本組合時平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M’'=910。004kN·mFv'’=Fv/1。2=25。551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=1≤1.1 ，基礎(chǔ)計(jì)算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2）0.5=674。077×6/（62+62)0。5=476.644kN· mMky=Mkl/（b2+l2）0。5=674.077× 6/(62+62)0.5=476。644kN·m1、偏心距驗(yàn)算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=（Fk+Gk)/A—Mkx/Wx-Mky/Wy=(461。4+3265。2)/36-476 。644/36-476.644/36=77 。036kPa≥0偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。2、基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算Pkmin=77.036kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(461.4+3265 。2)/36+476 。644/36+476 。644/36=129 。997kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=（Fk+Gk)/（lb）=（461。4+3265.2)/(6× 6)=103。517kN/m24、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算（1）、修正后地基承載力特征值fa=100.00kPa、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算Pk=98.217kPa ＜fa=100kPa（3)、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算Pkmax=118。932kPa<1.2f a=1。2×100=120kPa5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-δ=1500-(40+20/2 X軸方向凈反力：PxminFk/A（MkFvk’’h)/Wx)=135×(461400/36.000-（674077+15。773×1.500）/36。000)=-8.863kN/m 2（674.077+15 。773×1.500)/36.000)=43 。468kN/m2假設(shè)Pxmin=0，偏心安全得P1x（b+B)/2Pxmax/b（(6000+1.600 /2×43.468/6 000=27.529kN/m 2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-（Mk'’+Fvk’’h）/Wy）=1.35×（461。400/36。000-(674.077+15.773× 1.500）/36.000)= —8.863kN/m 2Pymax=γ(Fk/A+(Mk’'+Fvk’’h)/Wy）=1.35×(461.400/36 。000+（674.077+15.773× 1.500)/36.000)=43.468kN/m 2假設(shè)Pymin=0P1。000+1.600 基底平均壓力設(shè)計(jì)值：px=(Pxmax+P1x）/2=(43.468+27 。529)/2=35.499kN/m 2py=(Pymax+P1y）/2=（43。468+27.529 ）/2=35.499kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px|(bB)l/2=35.499× （6-1.6)×6/2=468。581kNVy=｜py｜（l—B）b/2=35.499× （6—1.6)×6/2=468.581kNX軸方向抗剪：h0/l=1450/6000=0.242≤40。25βcfclh0=0。25×1×16.7×6000×1450=36322 。5kN≥Vx=468。581kN滿足要求！Y軸方向抗剪:h0/b=1450/6000=0 。242≤40。25βcfcbh0=0。25×1×16.7×6000×1450=36322.5kN≥V y=468。581kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗(yàn)算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值:pc=dγm=1.5×19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值:pz=lb（Pk—pc）/((b+2ztanθ ）（l+2ztanθ))=(6×6×（103。51728。5））/((6+2×5×tan20°)×（6+2×5×tan20°)）=29.063kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zγ=5×19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=fazk+ηbγ（b—3)+ηdγm(d+z—05)=130.00+0 。30×19.00×（6.00-3)+1 。60×19。00×(5。00+1。50—0。5）=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29。063+95=124 。063kPa≤f az=329.5kPa滿足要求!7、地基變形驗(yàn)算傾斜率：tanθ=|S1—S2|/b'=|20- 20|/5000=0≤0 。001滿足要求!四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋 HRB335 基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335Φ20＠Φ20@180180基礎(chǔ)頂部長向配筋 HRB335Φ20 ＠ 基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335Φ20＠1801801、基礎(chǔ)彎距計(jì)算基礎(chǔ)X向彎矩：M =（bB）2pxl/8=(6-1 。6）2×35。499×6/8=515Ⅰ。439kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：yM =(lB）2pb/8=(6-1 。6)2×35499×6/8=515。439kN·myⅡ2、基礎(chǔ)配筋計(jì)算（1)、底面長向配筋面積αS1=｜M｜/(α1fcbh02)=515.439× 106/（1×16。7×6000×14502）=0.002ζ1=1-（1—2αS1)0.5=1-（1—2×0.002)0.5=0。002γS1=1—ζ1/2=1—0.002/2=0 。999AS1=｜MⅡ｜/(γS1h0fy1）=515.439× 106/（0。999×1450×300)=1186mm 2基礎(chǔ)底需要配筋:A1118601186,00015×6000×1450）=13050mm 2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1'=13450mm 2＞A1=13050mm 2（2）、底面短向配筋面積αS2=｜M｜/(α1fclh02)=515.439× 106/(1×16。7×6000×14502）=0。002ζ2=1-（1-2αS20.5=1-（12×0.002)05=0。002γS2=1-ζ2/2=10.002/2=0 。999ⅠAS2=｜M ｜/(γS2h0fy2)=515。439×106/（0。999×1450×300)=1186mm 2Ⅰ基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1186, ρlh0）=max（1186，0.0015×6000×1450)=13050mm 2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=13450mm（3)、頂面長向配筋面積2＞A2=13050mm2基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋:AS3’=10781mmS1’=0。5×10781=5390mm2滿足要求!(4）、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋:AS4'=10781mm滿足要求!S2’=0.5×10781=5390mm2（5）、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計(jì)算書(1.35m厚)計(jì)算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187 —20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011—、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號塔機(jī)型號QTZ63塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計(jì)算高度H（m）43塔身桁架結(jié)構(gòu)塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B（m）6二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1（kN）401.4起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk（kN）豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk（kN）傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)60461418927674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'（kN）傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’(kN·m)401445246615.9292、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計(jì)值工作狀態(tài)工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計(jì)值F1（kN）1.35Fk1＝1。35×401.4 ＝541。89起重荷載設(shè)計(jì)值FQ（kN)1.35FQk＝135×60＝81豎向荷載設(shè)計(jì)值F(kN）54189+81＝62289水平荷載設(shè)計(jì)值Fv（kN)1.35Fvk＝1。35×18.927 ＝25.551傾覆力矩設(shè)計(jì)值M(kN·m)1。35Mk＝1.35×674.077 ＝910.004基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ（mm）40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值100fa(kPa)軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的5地基壓力擴(kuò)散角θ（°)20距離z（m)軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征 軟弱下臥層頂面處修正后的地130 3295值fazk(kPa）基承載力特征值faz(kPa)非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計(jì)值F'（kN)水平荷載設(shè)計(jì)值Fv’（kN)傾覆力矩設(shè)計(jì)值M’(kN·m)三、基礎(chǔ)驗(yàn)算135Fvk1.35×401 4＝54189＝1.35×45 246＝610821.35×615 929＝831504基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l（m）6基礎(chǔ)寬b（m）6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γc（kN/m3）25基礎(chǔ)上部覆土厚度h（m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度γ（kN/m3)19地基變形地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S220 20（mm） （mm）基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度5000b'(mm）基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl（hγc+h'γ')=6×6×(1.35×25+2 。8×19)=3130 。2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計(jì)值：G=1.35Gk=1.35×3130.2=4225.77kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk''=674。077kN·mFvk''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15 。772kN荷載效應(yīng)根本組合時平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M’’=910。004kN·mFv’'=Fv/1.2=25。551/1。2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=1≤1.1 ，基礎(chǔ)計(jì)算形式為方形基礎(chǔ).Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/（b2+l2)0。5=674.077× 6/（62+62）0。5=476。644kN·mMky=Mkl/(b2+l2）0。5=674.077× 6/（62+62)0。5=476。644kN·m1、偏心距驗(yàn)算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(461。4+3130.2)/36-476 。644/36—476.644/36=73 。286kPa≥0偏心荷載合力作用點(diǎn)在核心區(qū)內(nèi)。2、基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算Pkmin=73.286kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=（461。4+3130。2）/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=（Fk+Gk）/（lb)=（461。4+3130.2 ）/（6×6)=99。767kN/m24、基礎(chǔ)底面壓力驗(yàn)算（1）、修正后地基承載力特征值fa=100。00kPa（2）、軸心作用時地基承載力驗(yàn)算Pk=99。767kPa≤f a=100kPa滿足要求!、偏心作用時地基承載力驗(yàn)算Pkmax=117.247kPa 1。2fa=1.2×100=120kPa5、基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算基礎(chǔ)有效高度：h0=h—δ=1350— X軸方向凈反力：Pxmin=γ（Fk/A-(Mk’’+Fvk''h）/Wx)=1。35×(461。400/36。000-(674 。077+15.773× 1。350）/36。000)=—8。774kN/m2。773×1.350）/36。000)=43。379kN/m2假設(shè)Pxmin=0P1x=（（b+B)/2)P xmax/b=（（6。000+1.600)/2 ）×43。379/6。000=27。473kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk'’+Fvk’’h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000 —(674。077+15.773× 1.350）/36。000)=-8。774kN/m2Pymax=γ(Fk/A+（Mk''+Fvk’'h）/Wy）=1。35×（461。400/36.000+ （674。077+15.773× 1。350)/36.000 ）=43.379kN/m 2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2 2基底平均壓力設(shè)計(jì)值：px=(Pxmax+P1x)/2=（43.379+27.473）/2=35.426kN/m2py=（Pymax+P1y)/2=(43。379+27.473）/2=35。426kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px｜(b-B）l/2=35.426×(61。6)×6/2=467。624kNVy=|py｜(l-B）b/2=35。426×（6-1.6)×6/2=467.624kNX軸方向抗剪:h0/l=1301/6000=0.217≤40.25βcfclh0=0。25×1×16。7×6000×1301=32590.05kN≥V x=467.624kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1301/6000=0.217≤40.25βcfcbh0=0。25×1×16。7×6000×1301=32590.05kN≥V y=467.624kN滿足要求!6、軟弱下臥層驗(yàn)算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值:pc=dγm=1。5×19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值:pz=lb(Pk-pc）/（（b+2ztanθ ）(l+2ztanθ ）)=（6×6×（99。767-28。5））/(（6+2×5×tan20°）×(6+2×5×tan20°））=27.61kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=zγ=5×19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值faz=fazk+ηbγ（b-3）+ηdγm(d+z-0。5)=130.00+0.30× 19.00×(6.00—3)+1。60×19.00×(5.00+1.50-0.5 ）=329。50kPa

作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=27。61+95=122 。61kPa≤faz=329。5kPa滿足要求!7、地基變形驗(yàn)算傾斜率：tanθ=|S1-S2｜/b'=|20-20 滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算基礎(chǔ)底部長向配筋基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335Φ18 ＠Φ18@180180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335Φ18 ＠Φ18@1801801、基礎(chǔ)彎距計(jì)算基礎(chǔ)X向彎矩:xM =(bB）2pl/8=（61.6）2×35.426×6/8=514。387kN·mxⅠ基礎(chǔ)Y向彎矩：yM =（l—B)2pb/8=（6—1.6）2×35.426×6/8=514.387kN· myⅡ2、基礎(chǔ)配筋計(jì)算（1）、底面長向配筋面積ⅡαS1=|M ｜/（α1fcbh02）=514.387× 106/(1×16.7×6000×13012）=0.003Ⅱζ1=1—（1-2αS1）0.5=1—(1-2×0.003）0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0 。998ⅡAS1=｜M |/(γS1h0fy1)=514.387× 106/(0。998×1301×300）=1320mm2Ⅱ基礎(chǔ)底需要配筋:A1=max(1320 ，ρbh0）=max(1320,0.0015× 6000×1301)=11709mm 2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋:As1'=12932mm 2＞A1=11709mm 2(2）、底面短向配筋面積ⅠαS2=｜M ｜/(α1fclh02)=514.387× 106/(1×16.7×6000×13012）=0。003Ⅰζ2=1-(1—2αS2)0。5=1-(1-2× 0。003)0.5=0.003γS2=1—ζ2/2=1—0。003/2=0。998ⅠAS2=|M ｜/（γS2h0fy2）=514。387×106/(0。998×1301×300)=1320mm 2Ⅰ基礎(chǔ)底需要配筋:A2=max（1320，ρlh0)=max(1320 =11709mm 2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋:AS2’=11832mm2＞A2=11709mm 2（3）、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋:AS3'=8732mm 2≥0。5AS1’=0.5×8732=4366mm 2滿足要求?。?)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋:AS4’=8732mm 2≥0.5AS2’=0。5×8732=4366mm 2滿足要求!（5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖基礎(chǔ)配筋圖八、QTZ40十字梁式基礎(chǔ)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011塔機(jī)型號塔機(jī)型號H0（m)H（m）QTZ402831塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6二、塔機(jī)荷載工作狀態(tài)（工作狀態(tài)（kN·m)非工作狀態(tài)Mk674。077401.4Fvk’45。246401.440豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk（kN）441.418。927（（kN）傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk’(kN·m）615.929工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計(jì)值F1(kN)起重荷載設(shè)計(jì)值FQ(kN）F(kN)水平荷載設(shè)計(jì)值Fv（kN）M（kN·m)非工作狀態(tài)F'（kN)傾覆力矩設(shè)計(jì)值M'(kN·m）三、基礎(chǔ)驗(yàn)算

。35Fk1＝1.35×401.4＝541.891。35FQk＝1.35×40＝54541.89+54＝595.8935Fvk＝1.35×18。927＝25。551。35×674.077＝910。0041.35Fk’＝1。35×401.4＝541.8935Fvk'＝1。35×45。246＝61。08235Mk＝1。35×615.929＝831。504基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)布置6.21.411。25基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γC(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h'(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度γ'（kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度δ(mm）40地基屬性fak(kPa)100基礎(chǔ)埋深的地基承載力修ηd1。6基礎(chǔ)底面以下的土的重度基礎(chǔ)底面以下的土的重度γ（kN/m)20基礎(chǔ)埋置深度d(m)1.5基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平19。3130.88軟弱下臥層軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz（kPa)222.64地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1（mm）30基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b'（mm）20000基礎(chǔ)布置圖 平面布置圖):A=2bl-l2+2a2=2×6.2×1.4-1.42+2×12=17。4m2A0=bl+2(a+l)a=6。2×1.4+2×(1+1。4）×1=13。48m2基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=AhγC=17。4×1。25×25=543.75kNG=1.35Gk=1.35×543。75=734。062kN1、偏心距驗(yàn)算條形基礎(chǔ)的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fk''=(Fk+Gk)A0/A=(441.4+543.75)×13。48/17.4=763.208kN。48/17.4=1030.331kN2/4=155m滿足要求！2、基礎(chǔ)偏心荷載作用應(yīng)力e=0。914m≤b/6=6。2/6=1。033m［a4/36+ 4×623/12+2×1×1。43/12+4×[14/36+12/2×（1/3+1.4/2）2］=30.509W=I/（b/2)=30。509/（6。2/2)=9。842m3PkminFk’’/A0—（Mk+FVk·h)/W=763。208/13。48-(674.077+18。927×1。25)/9。842=—14.279kPaPkmax=Fk’'/