快速響應(yīng)低耗氣真空節(jié)能系統(tǒng)的分析

快速響應(yīng)低耗氣真空節(jié)能系統(tǒng)的分析一般來說,由真空發(fā)生器構(gòu)成的真空系統(tǒng)在工作時需要連續(xù)的供氣,空氣消耗量很大,為節(jié)省能源,可選用小直徑的噴嘴;另一方面,自動化生產(chǎn)線的動作節(jié)拍通常對真空發(fā)生器的響應(yīng)時間提出了較高的要求,此時需要選用大直徑的噴嘴。針對這一矛盾,文中構(gòu)建了一種由兩個真空發(fā)生器構(gòu)成的雙噴嘴真空系統(tǒng),根據(jù)系統(tǒng)不同的真空狀態(tài),可實現(xiàn)雙噴嘴和單噴嘴之間的切換。對真空切換控制方法開展的仿真和實驗研究說明,將雙噴嘴真空系統(tǒng)的切換真空度值確定為等于(或略小于)由響應(yīng)時間所對應(yīng)的真空度值是比較合適的。對雙噴嘴真空系統(tǒng)開展的實驗結(jié)果說明,與單噴嘴真空系統(tǒng)相比,在一定的控制條件下,該系統(tǒng)可實現(xiàn)快速響應(yīng)和低耗氣量。1、引言

由真空發(fā)生器構(gòu)成的氣動真空系統(tǒng),由于構(gòu)造簡單、體積小、價格低、安裝使用方便等特點,被廣泛地應(yīng)用于電子、半導(dǎo)體、食品機械、印刷機械、汽車組裝、自動搬運機械、機器人等工業(yè)生產(chǎn)的各個領(lǐng)域。真空發(fā)生器是利用拉瓦爾噴管的原理,當(dāng)供氣壓力高于一定值時,噴管射出超聲速射流,在氣體黏性的作用下,卷吸負(fù)壓腔內(nèi)的氣體,從而形成真空的氣動元件。因此,利用真空發(fā)生器產(chǎn)生真空時,需要對其開展連續(xù)的供氣,空氣消耗量很大。近年來,人們越來越重視對真空發(fā)生器真空系統(tǒng)的節(jié)能研究。如日本的某株式會社開發(fā)的一種集真空噴嘴、單向閥和真空開關(guān)于一體的真空發(fā)生器,在一定的控制方法下,1個運送周期內(nèi),與相同尺寸單一噴嘴的真空發(fā)生器相比,空氣消耗量可減少80%左右。但這種方法只適用于對氣密性工件的搬運,對木板、紙板等材質(zhì)疏松工件的搬運并不適用。另一方面,真空發(fā)生器作為自動機械的一部分,必須滿足自動機械的動作和節(jié)拍要求,這就對真空發(fā)生器的響應(yīng)速度提出了更高的要求。因此,研究快速響應(yīng)低耗氣的真空節(jié)能系統(tǒng)具有十分現(xiàn)實的意義。

一般地,采用大直徑噴嘴的真空發(fā)生器,由于排氣量大,真空響應(yīng)速度較快,但維持真空并不需要很大的排氣量,因此造成浪費。反之,采用小直徑噴嘴的真空發(fā)生器,可以減少空氣消耗量,但響應(yīng)時間較長。針對這一矛盾,文中提出了一種雙噴嘴真空系統(tǒng),旨在實現(xiàn)快速響應(yīng)的同時減少系統(tǒng)的空氣消耗量,滿足自動化生產(chǎn)線上生產(chǎn)節(jié)拍要求,同時到達良好的節(jié)能效果。2、雙噴嘴真空系統(tǒng)的構(gòu)造

雙噴嘴真空系統(tǒng)的構(gòu)造如圖1所示。其工作過程為:接通氣源,真空發(fā)生器1、2共同抽取真空,此時為真空抽取階段;當(dāng)真空度到達真空壓力開關(guān)設(shè)定的真空度值時,真空壓力開關(guān)輸出控制信號控制電磁閥3、4,切斷真空發(fā)生器2的供氣,此時,真空發(fā)生器1繼續(xù)工作,為真空保持階段。

圖1雙噴嘴真空系統(tǒng)回路圖3、真空發(fā)生器真空切換控制方法研究

3.1、數(shù)學(xué)模型的建立

圖2為真空發(fā)生器的構(gòu)造示意圖,主要由噴管、負(fù)壓腔、擴散腔等組成。真空發(fā)生器工作時,管內(nèi)氣體的流動可近似地認(rèn)為是一維可壓縮的絕熱流動過程。

圖2真空發(fā)生器構(gòu)造示意圖

設(shè)p1為配管及吸盤內(nèi)真空腔的壓力,p2為真空發(fā)生器擴散口的壓力,b為臨界壓力比。當(dāng)p2/p1≤b時,真空腔內(nèi)氣體由大氣壓p0降到p1所需的時間為:

式中V為真空腔容積;T0為真空腔的初始溫度;s為擴散口面積;R為氣體常數(shù)。

當(dāng)1≥p2/p1>b時,真空腔內(nèi)氣體由p10降到p1所需的時間為:

式中,p10為由聲速放氣變?yōu)閬喡曀俜艢獾呐R界壓力,其余符號同式(1)。

3.2、真空切換控制方法的研究

1)仿真研究

利用上述的理論分析模型,首先,對雙噴嘴真空系統(tǒng)開展了仿真研究。圖3a為供應(yīng)壓力0.48MPa,真空壓力開關(guān)設(shè)定值為57kPa,真空腔容積為0.07L,兩噴嘴直徑分別為0.5mm(對應(yīng)圖1中的真空發(fā)生器1,下同)和1.3mm(對應(yīng)圖1中的真空發(fā)生器2,下同)時,雙噴嘴真空系統(tǒng)真空度的實驗曲線與仿真曲線比照?？梢钥闯?仿真曲線較好地吻合了實驗曲線。

對于雙噴嘴真空系統(tǒng),由真空抽取階段切換到真空保持階段的真空度值我們稱為切換真空度。圖3b給出了供應(yīng)壓力為0.48MPa,真空腔容積為0.07L,兩噴嘴直徑分別為0.5mm和1.3mm,切換真空度分別為47kPa、57kPa、67kPa、77kPa時雙噴嘴真空系統(tǒng)真空度的仿真曲線。從圖3b上可以看出,選取不同的切換真空度值將影響雙噴嘴真空系統(tǒng)的性能。因此,需要選擇最正確的切換真空度值。

圖3系統(tǒng)的真空度仿真曲線

2)實驗研究

為了確定雙噴嘴真空系統(tǒng)的最正確切換真空度值,對該系統(tǒng)開展了實驗研究。這里我們規(guī)定：在相同供應(yīng)壓力下,以到達最大真空度63%的時間作為系統(tǒng)的響應(yīng)時間,系統(tǒng)在工作時間ts內(nèi)的空氣消耗量作為耗氣量。

圖4a給出了雙噴嘴真空系統(tǒng)在供應(yīng)壓力為0.48MPa,兩噴嘴直徑分別為0.5mm和1.3mm,切換真空度值分別設(shè)定為47kPa、57kPa、67kPa和77kPa時的真空度實驗曲線。圖4b給出了同樣條件下該系統(tǒng)的供應(yīng)流量實驗曲線。

圖4實驗曲線

由圖4a可以看出,在0.48MPa的供應(yīng)壓力下,系統(tǒng)的最大真空度約為91kPa,按照前面的規(guī)定,以真空度到達63%×91≈57kPa的時間作為響應(yīng)時間。當(dāng)切換真空度為47kPa時,系統(tǒng)的響應(yīng)時間約為0.125s,實際上,這個時間比由噴嘴直徑為1.0mm的真空發(fā)生器構(gòu)成的單噴嘴真空系統(tǒng)的響應(yīng)時間0.113s(見圖5a)還要長。因此,47kPa是不應(yīng)當(dāng)確定為最正確切換真空度值。當(dāng)切換真空度值為57kPa、67kPa和77kPa時,系統(tǒng)的響應(yīng)時間基本相同,為0.071s。另一方面,由圖4b可知,隨著切換真空度值的提高,系統(tǒng)的動態(tài)流量增加,導(dǎo)致了系統(tǒng)耗氣量的增加。綜合考慮快速響應(yīng)和低耗氣量兩個方面的要求,對該實驗系統(tǒng),在供氣壓力為0.48MPa時,可將切換真空度值確定為57kPa,即對應(yīng)于由響應(yīng)時間所確定的真空度值。

通過以上的分析,我們認(rèn)為將切換真空度值確定為等于(考慮電磁閥的響應(yīng)時間時可略小于)由響應(yīng)時間所對應(yīng)的真空度值是比較合適的。4、雙噴嘴真空系統(tǒng)的實驗研究

對圖1所示的雙噴嘴真空系統(tǒng)(以下簡稱系統(tǒng)2)開展了實驗研究。系統(tǒng)中選用了噴嘴直徑分別為0.5mm和1.3mm的2種真空發(fā)生器。為比較該系統(tǒng)的性能,選用噴嘴直徑為1.0mm的真空發(fā)生器構(gòu)成單噴嘴真空系統(tǒng)(以下簡稱系統(tǒng)1)開展了比照實驗。

圖5系統(tǒng)1、2的實驗曲線

4.1、響應(yīng)時間的比較分析

圖5a所示為供應(yīng)壓力0.48MPa，系統(tǒng)2中切換真空度值為57kPa時,系統(tǒng)1、系統(tǒng)2的真空度實驗曲線。從圖5a中可以看出,在0.48MPa的供應(yīng)壓力下,系統(tǒng)2的響應(yīng)時間為0.071s,系統(tǒng)1的響應(yīng)時間為0.113s,系統(tǒng)2的響應(yīng)時間小于系統(tǒng)1的響應(yīng)時間。

4.2、耗氣量的比較分析

圖5b所示為供應(yīng)壓力為0.48MPa,系統(tǒng)2中切換真空度值為57kPa時,系統(tǒng)1與系統(tǒng)2在1s時間段內(nèi)供應(yīng)流量的實驗曲線。

對供應(yīng)流量實驗曲線開展積分可得系統(tǒng)的耗氣量。圖5c表示了20s內(nèi)各個時刻系統(tǒng)1、2的耗氣量?？梢钥闯?系統(tǒng)2的耗氣量明顯低于系統(tǒng)1的耗氣量。而且,隨著系統(tǒng)工作時間的延長,這種差異將越來越大。5、結(jié)論

文中構(gòu)建