離合器操縱機構(gòu)校核計算書課件

離合器操縱機構(gòu)校核計算書離合器操縱機構(gòu)校核計算書1一.原理

離合器的分離力通過分離軸承、撥叉、離合器助力器、離合器總泵、及管路（或拉索）的傳遞，到達離合器踏板。因此，通過杠桿原理及管路壓強相等原理，可對各處的工作力、工作行程、工作缸的壓力進行計算。一.原理

離合器的分離力通過分離軸承、撥叉、離2二.計算公式

離合器助力器推力（P1）=離合器分離力（P）×分離撥叉杠桿比（B1）

離合器踏板力P3=離合器總泵推力（P2）×離合踏板杠桿比（B2）

離合器助力器輸入（輸出）油量V=離合器總泵輸出（輸入）油量V

離合器助力器缸體內(nèi)輸入（輸出）油量（V）=π×r12×St

離合器總泵缸體內(nèi)輸入（輸出）油量（V）=π×r22×Mt

分離撥叉杠桿比（B1）=F2÷F1

離合踏板杠桿比（B2）=P1÷P2

分離軸承行程BT=離合器助力器缸行程（St）×分離撥叉杠桿比（B1）

離合踏板行程Pt=離合器總泵缸行程（Mt）÷離合踏板杠桿比（B2）

其中：r1───離合器助力器缸體內(nèi)半徑（Sd/2）

St───離合器助力器缸行程

r2───離合器總泵缸體內(nèi)半徑（Md/2）

Mt───離合器總泵缸行程

二.計算公式

離合器助力器推力（P1）=離合器分離力（P）3離合器操縱機構(gòu)校核計算書課件4三.舉例

重慶鐵馬XC3252C2工程自卸車

離合器操縱機構(gòu)校核計算

1.鐵馬XC3252C2工程自卸車操縱機構(gòu)匹配參數(shù)分泵油缸/氣缸直徑30/102離合器總泵直徑20總泵最大行程38分泵最大行程60離合器踏板杠桿比1:5分離撥叉杠桿比1:1三.舉例

重慶鐵馬XC3252C2工程自卸車

離合器操縱機構(gòu)5重慶鐵馬XC3252C2重慶鐵馬XC3252C262.FD430-225離合器相關(guān)參數(shù)

分離力：6400N

磨損3mm后分離力：7800N

離合器分離行程：10-12mm

因為該車型采用常接觸分離軸承結(jié)構(gòu),因此分離軸承與分離指之間間隙為0

2.FD430-225離合器相關(guān)參數(shù)

分離力：6400N7離合器操縱機構(gòu)校核計算書課件83.驗證計算

由于磨損3mm的分離力為7800N，分離撥叉杠桿比1∶1；所以離合器助力器需輸出的最大推力也為：7800N。根據(jù)102離合器助力器工作曲線圖知道：當推力為7800N時，在0.6Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為8Mpa；在0.7Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為6Mpa；在0.8Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為4Mpa。又根據(jù)密閉容器內(nèi)壓強相同的原理，離合器總泵油缸的液壓力與分泵液壓力相等；3.驗證計算由于磨損3mm的分離力為78009離合器踏板需提供總泵的壓力為：1）在0.6Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=8MPa×3.14×0.012

=2512N根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：F踏=P3÷5=2512÷5=502.4N2）在0.7Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=6MPa×3.14×0.012=1884N踏板力：F踏=P3÷5=1884÷5=376.8N3）在0.8Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=4MPa×3.14×0.012=1256N離合器踏板需提供總泵的壓力為：10踏板力：F=P3÷5=2512÷5=251.2N

在0.6Mpa氣壓下，汽車應能正常工作，離合器踏板力應小于200N。而在此例中，在未考慮機械和油壓、氣壓損耗的情況下，在0.8Mpa的氣壓下，踏板力也遠遠超過200N的允許值，必定會造成離合器沉重的情況出現(xiàn)。踏板力：F=P3÷5=2512÷5=251.2N114.離合器踏板行程計算

根據(jù)離合器分離行程：10-12mm，取12mm計算，分離軸承需保證12mm的行程；分泵行程=12×分離撥差杠桿比=12mm總泵行程=12×π×r12÷(π×r22)=12×3.14×0.0152÷(3.14×0.012)=27mm離合器踏板行程=27×5=135mm從行程來看，該匹配是合理的。4.離合器踏板行程計算12針對踏板力沉重的情況，我公司目前在外服務的處理辦法：

將搖臂的臂長由125mm加長到180mm，也就將原撥叉杠桿比由1改到1.44。那么，離合器助力器需要提供的推力為：

F助=F分離÷1.44=7800÷1.44=5417N

根據(jù)102離合器助力器工作曲線圖知道：當推力為5417N時，在0.6Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為2Mpa；在0.7Mpa、0.8Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為1.2Mpa。

又根據(jù)密閉容器內(nèi)壓強相同的原理，離合器總泵油缸的液壓力與分泵液壓力相等。

離合器踏板需提供總泵的壓力為：

在0.6Mpa氣壓下

P3=P總泵×π×r2

2=2MPa×3.14×0.012

=628N針對踏板力沉重的情況，我公司目前在外服務的處理辦法：

13根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：

F踏=P3÷5=628÷5=125.6N

對比處理前后的踏板力：125.6和251.2這兩個數(shù)值，可以看出

踏板力明顯小很多；因此，感覺上踏板明顯輕了許多，而且小于200N。

又對助力泵和總泵的行程進行校驗：

助力泵行程：St=分離行程×撥叉杠桿比

=12mm×1.44=17.28mm

總泵行程：Mt=ST×π×r12÷（π×r12）

=17.28×0.0152÷0.012

=38.88mm

對比總泵行程，已經(jīng)大大超出。

所以，這樣的改動是不合理的。根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：

14為了解決這個問題，我們對操縱機構(gòu)匹配進行重新設(shè)計，并將分離撥叉杠桿比改為1.26。

調(diào)整后參數(shù)為：

分泵油缸/氣缸直徑

30/102（mm）離合器總泵直徑

20（mm）總泵最大行程

34（mm）分泵最大行程

75（mm）離合器踏板杠桿比

1:5

分離撥叉杠桿比

1:1.26

為了解決這個問題，我們對操縱機構(gòu)匹配進行重新設(shè)15驗證計算

由于磨損3mm的分離力為7800N，分離撥叉杠桿比1∶1.26；所以離合器助力器需輸出的最大推力也為：6190.5N。

根據(jù)102離合器助力器工作曲線圖知道：當推力為6190.5N時，在0.6Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為2.5Mpa。

又根據(jù)密閉容器內(nèi)壓強相同的原理，離合器總泵油缸的液壓力與分泵液壓力相等；

離合器踏板需提供總泵的壓力為：

在0.6Mpa氣壓下

P3=P總泵×π×r2

2=2.5MPa×3.14×0.012

=785N

根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：

F踏=P3÷5=785÷5=157N

因此，踏板力比較合適。

驗證計算

由于磨損3mm的分離力16離合器踏板行程計算

根據(jù)離合器分離行程：10-12mm，取12mm計算，分離軸承需保證12mm的行程；

分泵行程=12×分離撥差杠桿比=12×1.26=15.12mm

總泵行程=15.12×π×r12÷(π×r22)

=15.12×3.14×0.0152÷(3.14×0.012)

=34.02mm

離合器踏板行程=34.02×5=170.1mm

從行程來看，該匹配是合理的。離合器踏板行程計算

根據(jù)離合器分17離合器操縱機構(gòu)校核計算書離合器操縱機構(gòu)校核計算書18一.原理

離合器的分離力通過分離軸承、撥叉、離合器助力器、離合器總泵、及管路（或拉索）的傳遞，到達離合器踏板。因此，通過杠桿原理及管路壓強相等原理，可對各處的工作力、工作行程、工作缸的壓力進行計算。一.原理

離合器的分離力通過分離軸承、撥叉、離19二.計算公式

離合器助力器推力（P1）=離合器分離力（P）×分離撥叉杠桿比（B1）

離合器踏板力P3=離合器總泵推力（P2）×離合踏板杠桿比（B2）

離合器助力器輸入（輸出）油量V=離合器總泵輸出（輸入）油量V

離合器助力器缸體內(nèi)輸入（輸出）油量（V）=π×r12×St

離合器總泵缸體內(nèi)輸入（輸出）油量（V）=π×r22×Mt

分離撥叉杠桿比（B1）=F2÷F1

離合踏板杠桿比（B2）=P1÷P2

分離軸承行程BT=離合器助力器缸行程（St）×分離撥叉杠桿比（B1）

離合踏板行程Pt=離合器總泵缸行程（Mt）÷離合踏板杠桿比（B2）

其中：r1───離合器助力器缸體內(nèi)半徑（Sd/2）

St───離合器助力器缸行程

r2───離合器總泵缸體內(nèi)半徑（Md/2）

Mt───離合器總泵缸行程

二.計算公式

離合器助力器推力（P1）=離合器分離力（P）20離合器操縱機構(gòu)校核計算書課件21三.舉例

重慶鐵馬XC3252C2工程自卸車

離合器操縱機構(gòu)校核計算

1.鐵馬XC3252C2工程自卸車操縱機構(gòu)匹配參數(shù)分泵油缸/氣缸直徑30/102離合器總泵直徑20總泵最大行程38分泵最大行程60離合器踏板杠桿比1:5分離撥叉杠桿比1:1三.舉例

重慶鐵馬XC3252C2工程自卸車

離合器操縱機構(gòu)22重慶鐵馬XC3252C2重慶鐵馬XC3252C2232.FD430-225離合器相關(guān)參數(shù)

分離力：6400N

磨損3mm后分離力：7800N

離合器分離行程：10-12mm

因為該車型采用常接觸分離軸承結(jié)構(gòu),因此分離軸承與分離指之間間隙為0

2.FD430-225離合器相關(guān)參數(shù)

分離力：6400N24離合器操縱機構(gòu)校核計算書課件253.驗證計算

由于磨損3mm的分離力為7800N，分離撥叉杠桿比1∶1；所以離合器助力器需輸出的最大推力也為：7800N。根據(jù)102離合器助力器工作曲線圖知道：當推力為7800N時，在0.6Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為8Mpa；在0.7Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為6Mpa；在0.8Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為4Mpa。又根據(jù)密閉容器內(nèi)壓強相同的原理，離合器總泵油缸的液壓力與分泵液壓力相等；3.驗證計算由于磨損3mm的分離力為780026離合器踏板需提供總泵的壓力為：1）在0.6Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=8MPa×3.14×0.012

=2512N根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：F踏=P3÷5=2512÷5=502.4N2）在0.7Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=6MPa×3.14×0.012=1884N踏板力：F踏=P3÷5=1884÷5=376.8N3）在0.8Mpa氣壓下P3=P總泵×π×r2

2=4MPa×3.14×0.012=1256N離合器踏板需提供總泵的壓力為：27踏板力：F=P3÷5=2512÷5=251.2N

在0.6Mpa氣壓下，汽車應能正常工作，離合器踏板力應小于200N。而在此例中，在未考慮機械和油壓、氣壓損耗的情況下，在0.8Mpa的氣壓下，踏板力也遠遠超過200N的允許值，必定會造成離合器沉重的情況出現(xiàn)。踏板力：F=P3÷5=2512÷5=251.2N284.離合器踏板行程計算

根據(jù)離合器分離行程：10-12mm，取12mm計算，分離軸承需保證12mm的行程；分泵行程=12×分離撥差杠桿比=12mm總泵行程=12×π×r12÷(π×r22)=12×3.14×0.0152÷(3.14×0.012)=27mm離合器踏板行程=27×5=135mm從行程來看，該匹配是合理的。4.離合器踏板行程計算29針對踏板力沉重的情況，我公司目前在外服務的處理辦法：

將搖臂的臂長由125mm加長到180mm，也就將原撥叉杠桿比由1改到1.44。那么，離合器助力器需要提供的推力為：

F助=F分離÷1.44=7800÷1.44=5417N

根據(jù)102離合器助力器工作曲線圖知道：當推力為5417N時，在0.6Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為2Mpa；在0.7Mpa、0.8Mpa的氣壓下，分泵油缸液壓力約為1.2Mpa。

又根據(jù)密閉容器內(nèi)壓強相同的原理，離合器總泵油缸的液壓力與分泵液壓力相等。

離合器踏板需提供總泵的壓力為：

在0.6Mpa氣壓下

P3=P總泵×π×r2

2=2MPa×3.14×0.012

=628N針對踏板力沉重的情況，我公司目前在外服務的處理辦法：

30根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：

F踏=P3÷5=628÷5=125.6N

對比處理前后的踏板力：125.6和251.2這兩個數(shù)值，可以看出

踏板力明顯小很多；因此，感覺上踏板明顯輕了許多，而且小于200N。

又對助力泵和總泵的行程進行校驗：

助力泵行程：St=分離行程×撥叉杠桿比

=12mm×1.44=17.28mm

總泵行程：Mt=ST×π×r12÷（π×r12）

=17.28×0.0152÷0.012

=38.88mm

對比總泵行程，已經(jīng)大大超出。

所以，這樣的改動是不合理的。根據(jù)離合器踏板杠桿比為1：5計算，需提供的踏板力為：

31為了解決這個問題，我們對操縱機構(gòu)匹配進行重新設(shè)計，并將分離撥叉杠桿比改為1.26。

調(diào)整后參數(shù)為：

分泵油缸/氣缸直徑

30/102（mm）離合器總泵直徑

20（mm）總泵最大行程

34（mm）分泵