K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案

施工組織設(shè)計（方案）報審表工程名稱：衡棗高速連接線改造K7+600互通立交工程編號：致：衡陽市建設(shè)設(shè)工程監(jiān)理有有限公司(監(jiān)理單位)我方已根據(jù)施工工合同的有關(guān)關(guān)規(guī)定完成了了衡棗高速連連接線改造K7+6000互通立交工工程K0+2218.3333跨線橋現(xiàn)澆澆箱梁滿堂支支架施工組織織設(shè)計（方案案）的編制，并并經(jīng)我單位上上級負責人審審查批準，請請予以審查。附：K0+2118.3333跨線橋現(xiàn)澆澆箱梁滿堂支支架施工方案案承包單位（章）項目經(jīng)理日期專業(yè)監(jiān)理工程程師審查意見見：專業(yè)監(jiān)理工程師師日期期總監(jiān)理工程師師審核意見：：項目監(jiān)理機構(gòu)總監(jiān)理工程師日期衡棗高速連接線改造K7+600互通立交工程K0+218.333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案編制：審核：批準：廣東建粵工程有有限公司2010年122月10日

評審專家及各部部門審核簽字字評審意見及結(jié)論論簽名日期K0+2218.3333跨線橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方方案一、工程概況K0+218..333跨線線橋：采用（20+31+31+20）=102m四跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，斷面按上、下行兩幅分離式獨立橋梁布置。橫橋向為單箱單室箱梁截面，單幅箱梁頂板寬10m，箱梁底板寬4.4m，翼緣板寬度2.15m。箱梁高1.8m,頂板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支點加厚至65cm，梁端錨固區(qū)加厚至80cm。箱梁采用縱向預(yù)應(yīng)力體系，真空壓漿工藝。橋墩采用花瓶式丫型墩，斷面為矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均進行凹面處理。橋墩順橋向厚1.7m，橫橋向?qū)捰筛康?m逐漸變寬至頂部的4m。橋墩采用單排樁基礎(chǔ)，每墩承臺下面設(shè)兩根直徑1.5m的樁，承臺為矩形，平面尺寸為5.5m×2.7m（橫橋向×縱橋向），承臺高1.5m。每橋臺承臺下面設(shè)4根直徑1.0m樁，每橋臺承臺有2個，并排間距為2m，每個承臺平面尺寸為2.0m×4.5m（橫橋向×縱橋向），承臺高1.5m，靠橋內(nèi)側(cè)上方有一個0.6m×0.9m的倒角?；鶚毒辞稁r樁設(shè)計。二、材料選用和和質(zhì)量要求⑴、本工程腳手手架為連續(xù)箱箱梁承重用，選選用普通鋼管腳手手架，現(xiàn)澆梁梁外模采用122×244×18優(yōu)質(zhì)木膠板，翼板使使用122×244×10優(yōu)質(zhì)竹膠板。⑵、鋼管規(guī)格為為φ48×3.5mmm，鋼管須有有產(chǎn)品合格證證，應(yīng)符合現(xiàn)現(xiàn)行國家標準準《直縫電焊焊鋼管》GB/T113793、《低壓流流體輸送用焊焊接鋼管》GB/T33091中的Q235A級普通鋼管管要求，其材材質(zhì)性能應(yīng)符符合現(xiàn)行國家家標準《碳素素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T7700的規(guī)定。⑶可調(diào)底座及可可調(diào)托撐螺母母應(yīng)采用可鍛鍛鑄鐵或鑄鋼鋼制造，其材材料機械性能能應(yīng)符合現(xiàn)行行國家標準《可可鍛鑄鐵件》GB94440中KTH3330-08及《一般工工程用鑄造碳碳鋼件》GB113352中ZG2700-500的規(guī)定。⑷橫桿接頭、斜斜桿接頭應(yīng)采采用碳素鑄鋼鋼制造，其材材料機械性能能應(yīng)符合現(xiàn)行行國家標準《一一般工程用鑄鑄造碳鋼件》GB113352中ZG2300-450的規(guī)定。三、腳手架基礎(chǔ)礎(chǔ)處理腳手架搭設(shè)支架架前，必須對對既有地基進進行處理，以以滿足箱梁施施工過程中承承載力的要求求。原地面必必須保證排水水暢通，不得得積水。對于于0#—1#，3#-4#跨現(xiàn)澆箱梁，先先將原地面整整平壓實，對對承載力不夠夠、發(fā)軟、起起彈簧地段進進行換填處理理，斜坡位置置采用20ccm厚C15整體砼砼臺階，橋墩承臺基坑附近近開挖過的地地面，為了保保證鋼管支架架系統(tǒng)的安全全，采用砂礫礫回填壓實,原地面整理理好并經(jīng)驗驗合格后，在在其上澆筑220cm厚C15砼。K0+2218.3333跨線橋與衡陽大道重合合處利用既有有水泥路面不不作處理。在地面硬化以后后，應(yīng)該加強強箱梁施工場場地內(nèi)的排水水工作，在場場地兩側(cè)開挖挖30×300cm排水溝，并并設(shè)置引水槽槽，嚴禁在施施工場地內(nèi)形形成積水，造造成地基不均均勻沉降，引引起支架失穩(wěn)穩(wěn)，出現(xiàn)安全全隱患和事故故。四、現(xiàn)澆梁支架架形式本工程現(xiàn)澆梁支支架采用普通通鋼管支架滿滿堂搭設(shè)，如下圖圖所示。五、支架、模模板分析5.1支架、模模板方案現(xiàn)澆箱梁擬分兩兩次澆筑：第一次澆筑筑箱梁1.3m高（包括底底板和腹板），第第二次澆筑箱箱梁剩余部分分。而第二次澆澆筑砼需等第第一次砼有一一定的強度后后進行，因此驗算底底模只需要驗驗算第一次澆澆筑1.3m高箱梁時的承載載力。5.1.1模板板箱梁底模、側(cè)模模和內(nèi)膜均采采用δ＝18mm的木膠板。木膠板容許應(yīng)力力[σ0]=15MPa,彈性模量E=6*1103MPa。5.1.2縱橫橫向方木橫向方木均采用用杉木，截面尺寸寸為8*8cm。截面參數(shù)數(shù)和材料力學(xué)學(xué)性能指標：：W=bh2//6=80*802/6=0.8853*1005mm3I=bh3//12=800*803/12=3..41*1006mm4縱向方木均采用用杉木，截面尺寸寸為8*12cm。截面參數(shù)和和材料力學(xué)性性能指標：W=bh2//6=80*1202/6=1.92*105mm3I=bh3//12=80*1203/12=1.15*107mm4方木的力學(xué)性能能指標按《公公路橋涵鋼結(jié)結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（JTJ025-86）中的A-2類木材取值，則：容重6KN/m3。容許彎應(yīng)力[σw]=13.0MPa，容許剪應(yīng)力[τ]=1.4MPa，彈性模量E=10*103MPa?？v橫向方木布置置：橫向方木木間距一般為為30cm，在腹板和和端中橫隔梁梁下為20cm；縱向方方木間距按照縱向鋼管間距距進行布設(shè)。5.1.3支架架國標的普通鋼管管支架為外直直徑Φ48mm，壁厚3.5mm，材質(zhì)為Q2335鋼，軸向向容許應(yīng)力[σ0]=2055MPa。考慮到目前前市場上有大大量壁厚不足足3.5mm的鋼管，本本項目支架按按壁厚3mmm，截面積A=4.244×102mm2，慣性矩I=1.079×105mm4，抵抗矩W=4.49×103mm3，回轉(zhuǎn)半徑r=15.9mm計算,單位重0.033KN/M。鋼管支架立、橫橫桿布置：立立桿橫向間距距一般為80cm，在腹板、端端、中橫隔梁梁下為40cm，縱向向間距詳見下下圖（箱梁橫橫斷面鋼管支支架布置圖）。橫桿除頂頂、底部步距距為60cm外，其余橫橫桿步距為1170cm。支撐桿采用8cm×88cm×5mmm鋼板做墊板板，頂部采用頂頂托。每5m加設(shè)橫向和縱向剪刀撐。5.2支架計算算5.2.1荷載載分析①支架鋼管自重重，單位重0.0388KN/M。②鋼筋砼容重按按26kN/m3計算則：腹板和端、中橫橫隔梁：26×1.8=46.8KPPa箱梁底板厚度為為20cm:26×（0.20+0.25）=11.7KPa③模板自重(含含內(nèi)模、側(cè)模模及支架)以砼自重的的10%計,則:腹板和端、中橫橫隔梁：466.8×0..1=4.688KPa箱梁底板厚度為為20cm:111.7×0.1=1.17KPa④施工人員、施施工料具堆放放、運輸荷載載:2.5kPa⑤傾倒混凝土時時產(chǎn)生的沖擊擊荷載：2.0kkPa⑥振搗混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載:2.0kPa荷載組合：計算強度:q==1.2×((②+③)+1.44×(④+⑤+⑥)計算剛度:q==1.2×((②+③)5.2.2腹板板和端、中橫橫隔梁下方支支架驗算（1）、底模驗驗算底模采用δ＝118mm的木膠板,直接擱置于于間距L=20ccm的8×8cm橫向方木上上，按連續(xù)梁梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計計算。荷載組合:q=1.2×((46.8+4.68)++1.4×（2.5+2.0++2.0）=70.87kN/m木膠板（δ＝118mm）截面參數(shù)數(shù)及材料力學(xué)學(xué)性能指標:W=bh2//6=10000*182/6=5.4*104mm3I=bhh3/12==1000*183/12=4.86*105mm4木膠板容許應(yīng)力力[σ0]=15MPa，彈性模量E=6*1103MPa。承載力驗算：強度：Mmax==ql2/10==70.87×0.22×0.2//10=0..283KN.MMσmax==Mmaxx/W=0.283×106/5.4×104=5.25MPa<<[σ0]=15MPa合格剛度：荷載:q=11.2×(446.8+4.68)==61.77kN/mmf=ql4//150EEI=611.77×20004/150××6×1033×4.86×105=0.23mm[f0]=2000/4000=0.500mmf<[ff0]合格（2）、橫向方方木驗算橫向方木擱置于于間距40cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)規(guī)格為80mm×80mm,橫向方木亦亦按連續(xù)梁考考慮。荷載組合:q11=[11.2×(446.8+4.68)++1.4×（2.5+2.0++2.0）]×0..2=14.2KN/M承載力計算:強度:Mmax==q1l2/10==14.2×0.42/10=00.227KN.mmσmax==Mmaxx/W=0.227×106/0.8533*105=2.66MPa<<[σw]=13.0MPa合格剪應(yīng)力τ=QSSx/Ixδ=14.22×0.4××103×1.5//8×8×110-4=1.33MPPa＜[τ]=1.44MPa剛度:荷載:q=11.2×（46.8+4.68）×0.2==12.35kN/mmf=ql4//150EEI=122.35×4004/150××10×103×3.41*1106=0.07mm[f0]=4000/4000=1mmf<[f00]合格（3）縱向方木木驗算縱向方木規(guī)格為為10×12cm，腹板和端端、中橫隔梁梁下立桿橫向間距為40cm?？v向方木木按簡支梁考考慮，計算跨跨徑為40cm。荷載組合：橫向方木所傳遞遞給縱向方木木的集中力為為：箱底:P=114.2×0.4=5.68kN按最大正應(yīng)力布布載模式計算算：（如圖）支座反力RR＝5.68×2/2=5.68KN剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=5.68×103×1.5/12×12××10-4=0.59MPa＜[τ]=1.44MPa最大跨中彎距Mmaxx＝5.68×0.2-5.68×0.1＝0.568KN.mmσmax＝Mmmax/WW＝0.568*106/1.92*105＝2.96MPa＜[σw]=13.0MPaa合格剛度：由于分兩兩次澆筑，因因此只需驗算算第一次澆筑筑時（只考慮慮高1.3m）的剛度要要求。按最大支座反力力布載模式計計算：集中荷載:PP=14.2*0.4*4-1..4*（2.5+2.0++2.0）*0.4*0.2=22.0kNf＝Pl3/((48EI))＝22.0*10000*4003/(48**10*103*1.15*107)＝0.25mmm＜[f0]＝400/4000＝1mm合格（4）支架立桿桿計算每根立桿所承受受的堅向力按按其所支撐面面積內(nèi)的荷載載計算，忽略略橫向方木自自重不計，則則縱向鋼管傳遞的集集中力（均以以跨度0.4米計算）：：P1=(1..2*(46.8+4.68))+1.44*（2.5+2.0++2.0）)*0.4*0.4=11.34kN最高鋼管不超過過7m，安全起見滿滿堂式碗扣支支架按7米高計，其其自重為：g=7*0.0033=0.23KN單根立桿所承受受的最大豎向向力為：N==11.34+0.23=11.57kN橫桿步距1.77m，按高支模查表表得k1=1.1633，k2=1.0114，故立桿計算長度度為：l0=k1k2(h+2a)=1.163×1.0014×1..9=2.24m。長細比λ=l00/i=21220/15..9=141查表知折減系數(shù)數(shù)φ=0.34，則：強度驗算：σ＝N/φA==11.57×10000/(424×0.34)=80.3MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承載載力計算因支架底部通過過底托（底調(diào)調(diào)鋼板為8cm×8cm）坐在原有有水泥砼路面上上或硬化后的的水泥混凝土土路面上,另外承臺基基坑和原有綠綠化帶范圍內(nèi)內(nèi)嚴格按規(guī)范范和標準分層層夯填,頂部澆筑200cmC15砼,因此基底承承載力至少可可以達到15MPPa。因此σmax==N/A=111.57×103/0.082=1.8MPa＜15MPPa滿滿足要求。5.2.3箱梁梁底板下支架架驗算（1）、底模驗驗算底模采用δ＝118mm的木膠板,直接擱置于于間距L=30ccm的8*8cm橫向方木上上，按連續(xù)梁梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計計算。荷載組合:q==1.2*((11.7+1.17)++1.4*（2.5+2.0++2.0）=24.54kN/mm木膠板（δ＝118mm）截面參數(shù)數(shù)及材料力學(xué)學(xué)性能指標:W=bh2/66=10000*152/6=3..75*1004mm3I=bh3/112=10000*1533/12=22.81*1105mm3承載力驗算:強度：Mmax＝qll2/10＝24.54*0.3**0.3/110＝0.221KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.221*1006/3.755*104＝5.89MPa＜[σ0]=15MPaa合格剛度：由于分兩次澆筑筑，因此只需需驗算第一次次澆筑時（只只考慮底板）的的剛度要求。荷載:q=11.2*(111.7+1.17)/0.455*0.2=6.86kN/mmf＝ql4/((150EII)＝6.86*30004/(1500*6*1003*2.811*105)＝0.22mmm＜[f0]＝300/4400＝0.75mmm合格（2）、橫向方方木驗算橫向方木擱置于于間距93cm的縱向方木木上,橫向方木規(guī)規(guī)格為80mm*80mm,橫向方木亦亦按連續(xù)梁考考慮。荷載組合：q11=(1.22*(11..7+1.117)+1..4*(2.5+2.0++2.0))*0..3=7.36kN/mm承載力計算：強度：Mmax＝q11l2/10＝7.36*0.932/10＝0.637KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.637*1006/8.53*104＝7.5MPa＜[σw]=13.0MPaa合格剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=7.366×0.933×103×1.5//8×8×110-4=1.6MPaa＞[τ]=1.44MPa不符合要求，因因此需把橫向方木木間距由30cm減為20cm。剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=（7.36/0.33×0.2）×0.93×103×1.5//8×8×110-4=1.1MPaa＜[τ]=1.44MPa滿足要求。剛度：由于分兩兩次澆筑，因因此只需驗算算第一次澆筑筑時（只考慮慮底板）的剛剛度要求。荷載:q=1.2*((11.7+1.17)/0.455*0.2*00.3=22.06kN/mmf＝ql4/((150EII)＝2.06*9304/(1500*10*103*3.41*106)＝0.30mmm＜[f0]＝900/4400＝2.25mmm合格（3）縱向方木木驗算縱向方木規(guī)格為為8*12cm，立桿橫向間距為80cm?？v向方木木按簡支梁考考慮，計算跨跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞遞給縱向方木木的集中力為為：箱底:P=77.36*0.93=6.84kN承載力計算：強度：按最大正應(yīng)力布布載模式計算算：（如圖）支座反力RR＝(6.84*3)//2=10.3KN最大跨中彎距Mmaxx＝10.3*0.4-6.84*0.3＝2.07KN.mmσmax＝Mmmax/WW＝2.07*106/1.92*105＝10.8MPa＜[σw]=13.0MPaa合格剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=10.3×103×1.5/12×12××10-4=1.07MPa＜[τ]=1.44MPa剛度：由于分兩兩次澆筑，因因此只需驗算算第一次澆筑筑時（只考慮慮底板）的剛剛度要求。按最大支座反力力布載模式計計算：集中荷載:PP=6.84*4*0.93-11.4*（2.5+2.0++2.0）*0.3*00.93=22.9kN/mf＝Pl3/((48EI))＝（22.9*0.2/00.45）*10000*8003/(48**10*103*1.15*107)＝0.94mmm≤[f0]＝800/4000＝2.0mm合格（4）支架立桿桿計算每根立桿所承受受的堅向力按按其所支撐面面積內(nèi)的荷載載計算，忽略略橫向方木自自重不計，則則縱向方木傳傳遞的集中力力（以跨度0.8米計算）：：P1=(1.22*(11.7+1.17)++1.4*（2.5+2.0++2.0）)*0.8*0.93+0.099*0.8=18.33kN安全起見滿堂式式碗扣支架按按7米高計，其其自重為：gg=7*0.033=0.231KNN單根立桿所承受受的最大豎向向力為：N==18.33+0.23=18.56kN立桿穩(wěn)定性：橫桿步距1.77m，按高支模模查表得k1=1.1663，k2=1.0114，故立桿計算長度度為：l0=k1k2(h+2aa)=1..163×11.014××1.9=22.24m。長細比λ=l00/i=21120/155.9=1441查表知折減系數(shù)數(shù)φ=0.34，則則：強度驗算：σ＝N/φA==18.56×10000/(424×0.34))=128.7MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承載載力不需再進進行驗算。5.2.4翼緣緣板下支架驗驗算（由箱梁橫斷面面鋼管支架布布置圖可以看看出靠近腹板板的0.6米跨的鋼管管支架是最不不利部位，因因此只需驗算算這個部位即即可）此部位雖有弧形形，但是弧度度不大，因此此把此部位斷面按照照梯形來進行行計算。由CAD制圖可得梯形形兩邊高度分分別為94cm和180cm。砼容重：26××（1.8+0..94）/2=35.6KPa模板自重(含內(nèi)內(nèi)模、側(cè)模及及支架)以砼自重的的10%計,則:35.6×0.1=3.56KPa荷載組合:q==1.2*((35.6+3.56)+1..4*（2.5+2.0++2.0）=56.1kN/m（1）、模板驗驗算翼緣模采用δ＝＝10mm的竹膠板,直接擱置于于間距L=15cm的8*8cm橫向方木上上，按連續(xù)梁梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計計算。竹膠板（δ＝110mm）截面參數(shù)數(shù)及材料力學(xué)學(xué)性能指標:W=bh2/66=10000*102/6=1.67*104mm3I=bh3/112=10000*103/12=8.33*104mm3承載力驗算:強度：Mmax＝qll2/10＝56.1*0.2*0.2/10＝0.224KN*mmσmax＝Mmmax/WW＝0.224*106/1.67*104＝13.4MPa＜[σ0]=15MPaa合格剛度荷載:q=11.2*(335.6+3.56)*0.2=9.40kN/mmf＝ql4/((150EII)＝9.40*2004/(1500*6*1003*8.33*104)＝0.20mmm＜[f0]＝200/4000＝0.5mm合格（2）、橫向方方木驗算橫向方木擱置于于間距60cm的縱向方木木上,橫向方木規(guī)規(guī)格為80mm*80mm,橫向方木亦亦按連續(xù)梁考考慮。荷載組合：q11=(1.22*(35.6+3.56)+1.4**(2.5+2.0++2.0))*0..2=11.2kN/m承載力計算：強度：Mmax＝q11l2/10＝11.2*0.62/10＝0.404KN**mσmax＝Mmmax/WW＝0.404*1006/8.533*104＝4.7MPa＜[σw]=13.0MPPa合格剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=11.22×103×0.6××1.5/88×8×100-4=1.7MPaa＞[τ]=1.44MPa不符合要求，因因此需把橫向向方木間距由由20cm減為15cm。剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=(11.2/0.2××0.15))×103×0.6×11.5/8××8×10-4=1.2MPaa＜[τ]=1.44MPa滿足要求。剛度：荷載:q=11.2*(35.6+3.56)*0.2*0.6=5.64kN/mmf＝ql4/((150EII)＝5.64*6004/(1500*10*103*3.41*106)＝0.14mmm＜[f0]＝600/4000＝1.5mm合格（3）縱向方木木驗算縱向方木規(guī)格為為8*12cm，立桿橫向間距為80cm?？v向方木木按簡支梁考考慮，計算跨跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞遞給縱向方木木的集中力為為：箱底:P=111.2*0.6=6.72kN承載力計算：強度：按最大正應(yīng)力布布載模式計算算：（如圖）支座反力RR＝(6.72*4)/2=13.44KN最大跨中彎距Mmaxx＝13.44*0.44-6.72*0.4＝2.69KN.mσmax＝Mmmax/WW＝2.69*106/1.92*105＝12.9MPa＜[σw]=13.0MPPa合格剪應(yīng)力τ=QQSx/Ixδ=13.44×103×1.5/12×12××10-4=1.4MPa≤[τ]=1.44MPa剛度：實際只需需驗算第一次次澆筑砼時的的剛度即可。按最大支座反力力布載模式計計算：集中荷載:PP=6.72*4-1..4*（2.5+2.0++2.0）*0.2*0.6=25.79kN/mmf＝Pl3/((48EI))＝（25.79*0.9/11.4）*10000*8003/(48**10*103*1.15*107)＝1.54mmm＜[f0]＝800/4000＝2.0mm合格（4）支架立桿桿計算每根立桿所承受受的堅向力按按其所支撐面面積內(nèi)的荷載載計算，忽略略橫向方木自自重不計，則則縱向方木傳傳遞的集中力力（以跨度0.8米計算）：：P1=(1.22*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0++2.0）)*0.6*0.8+0.009*0.88=27.0kN安全起見滿堂式式碗扣支架按按7米高計，其其自重為：gg=7*0.033=0.23KN單根立桿所承受受的最大豎向向力為：N==27.0+0.23=27.23kN立桿穩(wěn)定性：橫桿步距1.77m，按高支模模查表得k1=1.1663，k2=1.0114，故立桿計算長度度為：l0=k1k2(h+2aa)=1..163×11.014××1.9=22.24m。長細比λ=l00/i=21120/155.9=1441查表知折減系數(shù)數(shù)φ=0.34，則則：強度驗算：σ＝N/φA==27.233×10000/(424×0.34))=188.9MPa＜[σ]=205MPaa合格（5）地基承載載力不需再進進行驗算。5.2.5側(cè)模模驗算側(cè)模采用δ＝118mm的木膠板,橫向背帶采采用間距0.2米的8*8cm方木,豎向帶采用間距0.6米的8*12cm方木?；炷羵?cè)壓力：：PM=0..22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝凝土的自重密密度，取25KN//m3；t0—新澆混凝凝土的初凝時時間，可采用用t0＝200/((T+15）,T為砼是溫度℃，取5.7；β1—外加劑影影響修正系數(shù)數(shù)取1.2；β2—砼坍落度度影響修正系系數(shù)取1.15；v—混凝土澆注注速度（m/h）,取0.4PM=0.222*25**5.7*11.2*1..15*0..41/2=277.36KNN/m2有效壓頭高度：：h=PMM/γ=27.336/25==1.09振搗砼對側(cè)面模模板的壓力：：4.0KKPa水平荷載：q==1.2*227.36**1.09//2+1.44*4.0==23.499kN/m此水平力較腹板板豎向力少得得多，側(cè)模和和縱橫向背帶帶以及斜撐鋼鋼管均可以滿滿足要求不需需再進行驗算。另外為為防止立柱鋼鋼管（彎壓構(gòu)構(gòu)件）失穩(wěn)，需需用通向箱梁梁中心方向的的斜鋼管（與與多數(shù)立柱鋼鋼管連接以減減少立柱鋼管管承受的水平平荷載）與立立柱鋼管連接接平衡其反力力，從而保證證支架水平方方向穩(wěn)定。5.4剪刀撐按按規(guī)范要求設(shè)設(shè)置即可，不不需驗算。剪刀撐按縱、橫橫向各5米設(shè)置一道，每道需連續(xù)布布設(shè)。5.5預(yù)拱度設(shè)設(shè)置主梁跨中預(yù)拱度度值按設(shè)計要要求留設(shè)1ccm。六、支架的預(yù)壓壓為保證箱梁砼結(jié)結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，鋼鋼管腳手架支支撐搭設(shè)完畢畢鋪設(shè)底模板板后必須進行行預(yù)壓處理，以以消除支架、支支撐方木和模模板的非彈性性變形和地基基的壓縮沉降降影響，同時時取得支架彈彈性變形的實實際數(shù)值，作作為梁體立模模的拋高預(yù)拱拱值數(shù)據(jù)設(shè)置置的參考。在在施工箱梁前前需進行支架架預(yù)壓和地基基壓縮試驗。預(yù)壓方法依據(jù)箱箱梁砼重量分分布情況，在在搭好的支架架上的堆放與與梁跨荷載等等重的砂袋(梁跨荷載統(tǒng)統(tǒng)一考慮安全全系數(shù)為1.2)，預(yù)壓時間間視支架地面面沉降量定，支支架日沉降量量不得大于2.0毫米（不含含測量誤差），一一般梁跨預(yù)壓壓時間為三天天。七、鋼管腳手架架施工方案7.1測量放樣樣平面測量：首先先在硬化地面面測設(shè)出橋梁梁各跨的縱軸軸線和橋墩橫橫軸線，放出出設(shè)計箱梁中中心線。按支支架平面布置置圖及梁底標標高測設(shè)支架架高度，搭設(shè)設(shè)支架，采用用測設(shè)四角點點標高，拉線線法調(diào)節(jié)支架架頂托。支架底模鋪設(shè)后后，測放箱梁梁底模中心及及底模邊角位位置和梁體橫橫斷面定位。底底模標高=設(shè)計梁底+支架的變位位＋（±前期施工誤誤差的調(diào)整量量），來控制制底模立模。底底模標高和線線形調(diào)整結(jié)束束，經(jīng)監(jiān)理驗驗查合格后，立立側(cè)模和翼板板底模，測設(shè)設(shè)翼板的平面面位置和模底底標高（底模模立模標高計計算及確定方方式類同箱梁梁底板）。橋跨堆載預(yù)壓前前，在橋跨底底板上布置沉沉降觀測點，按按每箱室測設(shè)設(shè)三個橫斷面面；沉降觀測測點于底板同同斷面按每2.0m間距布置、翼翼板底上共布布置四點。在在堆載預(yù)壓前測設(shè)斷斷面底模標高高和支架底部部標高，等載載預(yù)壓的第一天天進行兩次觀觀測，以后每每天觀測一次次，直至日沉沉降小于2mm為止，測定定地基沉降和和支架、模板板變形，同時時確定地基卸卸載后的回彈彈量。根據(jù)數(shù)數(shù)據(jù)調(diào)整底模模標高及支架架高度。連續(xù)續(xù)梁的線形以以梁底標高為為控制標準。7.2搭設(shè)順序序及搭設(shè)方法法1）在混凝土腳腳手架地基上上彈線，按設(shè)設(shè)計的構(gòu)架尺尺寸定出腳手手架立桿位置置，并在需設(shè)設(shè)立桿的位置置放置8cm×8cm×5mm鋼板。2）本工程架體體搭設(shè)隨主體體墩身施工后后進行，從橋橋墩（臺）一一端開始搭設(shè)設(shè)。立好立桿桿后，及時設(shè)設(shè)置掃地桿和和第一步大小小橫桿，掃地地桿距地面25厘米，腳手手架未交圈前前應(yīng)隨搭設(shè)隨隨設(shè)置拋撐作作臨時固定。3）架體與柱墩墩身拉結(jié)牢靠靠后，隨著架架體升高，剪剪刀撐應(yīng)同步步設(shè)置。4）安全網(wǎng)在剪剪刀撐等設(shè)置置完畢后設(shè)置置。5）為了便于拆拆除橋臺與墩墩頂處的模板板，可在支座座安裝完成后后，在支座四四周鋪設(shè)一層層泡沫塑料，頂頂面標高比支支座上平面高高出2~3mm。在拆除底底模板時將墩墩頂處的泡沫沫塑料剔除，施施工時嚴禁用用氣焊方法剔剔除泡沫以免免傷及支座。7.3技術(shù)要求求1)立桿升高采采用對接扣件件連接，相鄰鄰立桿接頭應(yīng)應(yīng)錯開布置在在不同的步距距內(nèi)，與相鄰鄰大橫桿的距距離不宜大于于步距的三分分之一；2）在主節(jié)點處處固定橫向水水平桿、縱向向水平桿、剪剪刀撐、橫向向斜桿等用的的直角扣件、旋旋轉(zhuǎn)扣件中心心點的相互距距離不宜大于于15厘米；3）對接扣件的的開口應(yīng)朝上上或朝內(nèi)；4）各桿件端頭頭伸出扣件蓋蓋板邊緣的長長度不應(yīng)小于于100mm；5）立桿與大橫橫桿必須用直直角扣件扣緊緊，不得隔步步設(shè)置或遺漏漏；6）立桿的垂直直偏差應(yīng)不大大于架高的1／300；7）上下橫桿的的接長位置應(yīng)應(yīng)錯開布置在在不同的立桿桿縱距中，與與相連立桿的的距離不大于于縱距的三分分之一；8）大橫桿布置置在立桿的里里側(cè)，同一排排大橫桿的水水平偏差不大大于該片腳手手架總長度1/250且不大于50mm。9）安全網(wǎng)應(yīng)滿滿掛在外排桿桿件內(nèi)側(cè)大橫橫桿下方，用用26＃鐵絲把網(wǎng)網(wǎng)眼與桿件綁綁牢。10）扣件安裝裝應(yīng)符合下列列規(guī)定：a、扣件規(guī)格必必須與鋼管外外徑相同；b、螺栓擰緊緊力矩不應(yīng)小小于50KN..M。11)主節(jié)點處處必須設(shè)置一一根橫向水平平桿，用直角角扣件扣接且且嚴禁拆除。主主節(jié)點處兩個個直角扣件的的中心距不應(yīng)應(yīng)大于150mm。7.4腳手架使使用規(guī)定1）嚴禁上架人人員在架面上上奔跑、退行行；2）嚴禁在架上上戲鬧或坐在在欄桿上等不不安全處休息息；3）嚴禁攀援腳腳手架上下，發(fā)發(fā)現(xiàn)異常情況況時，架上人人員應(yīng)立即撤撤離；4）腳手架上垃垃圾應(yīng)及時清清除，以減輕輕自重。5）腳手架使用用中應(yīng)定期驗驗查下列項目目：a扣件螺栓是否否松動；b立桿的沉降與與垂直度的偏偏差是否符合合要求；c安全防護措施施是否符合要要求；d是否超載。7.5拆除規(guī)定定1)拆除順序序：護欄→腳手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿件；2）拆除前應(yīng)先先拆除腳手架架上雜物及地地面障礙物；；3）拆除作業(yè)必必須由上而下下逐層拆除，嚴嚴禁上下同時時作業(yè)；4）拆除過程中中，凡已松開開連接的桿、配配件應(yīng)及時拆拆除運走，避避免誤扶、誤誤靠；5）拆下的桿件件應(yīng)以安全方方式吊走或運運出，嚴禁向向下拋擲。7.6腳手架安安全措施1）禁止任意改改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)構(gòu)及其尺寸；；2）禁止架體傾傾斜或連接點點松馳；3）禁止不按規(guī)規(guī)定的程序和和要求進行搭搭設(shè)和拆除作作業(yè)；4）搭拆作業(yè)中中應(yīng)采取安全全防護措施，設(shè)設(shè)置防護和使使用防護用品品；5）禁止隨意增增加上架的人人員和材料，引引起超載；6）禁止在架面面上任意采取取加高措施，增增加荷載或加加高部分無可可靠固定，防防護設(shè)施也未未相應(yīng)加高；；7）不得將模板板支架、纜風風繩、泵送混混凝土輸送管管等固定在腳腳手架上，嚴嚴禁懸掛起重重設(shè)備；8）不得在架上上搬運重物；；9）不得在六級級以上大風、雷雷雨和雪天下下繼續(xù)施工；；10）腳手架長長期擱置以后后未作驗查的情況下下不得重新使使用；11）在腳手架架上進行電氣氣焊作業(yè)時，必必須有防火措措施和專人看看守；12）搭拆腳手手架時，地面面應(yīng)設(shè)圍欄和和警示標志，并并派專人看守守，嚴禁非操操作人員入內(nèi)內(nèi)；13）腳手架搭搭拆時應(yīng)制止止和杜絕違章章指揮、違章章作業(yè)；14）拆下的桿桿件以安全方方式運下，集集中堆碼整齊齊。7.7鋼管腳手手架的防電、避避雷措施1）鋼管腳手架架在架設(shè)的使使用期間要嚴嚴防與帶電體體接觸，否則則應(yīng)在架設(shè)和和使用期間應(yīng)應(yīng)斷電或拆除除電源，如不不能拆除，應(yīng)應(yīng)采取可靠的的絕緣措施。2）鋼管腳手架架應(yīng)作接地處處理，每隔25m左右設(shè)一接接地極，接地地極入土深度度為2~2.55m。3）夜間施工照照明線通過鋼鋼管時，電線線應(yīng)與鋼管隔隔離，有條件件時應(yīng)使用低低壓照明。7.8鋼管腳手手架的維護與與管理1）鋼管腳手使使用完畢后要要及時回收構(gòu)構(gòu)件、零件，并并分類堆放，堆堆放地點要求求場地平坦，排排水良好，下下設(shè)支墊。宜宜堆放在室內(nèi)內(nèi)，露天堆放放應(yīng)加以覆蓋蓋。2）鋼管要定期期防腐，外壁壁宜每半年涂涂刷防銹漆一一度，內(nèi)壁宜宜每2~4年涂刷防銹銹漆，每次涂涂刷兩道。3）扣件及螺栓栓應(yīng)在每次使使用后用煤油油洗滌并涂機機油防銹。4）長鋼管搬運運時應(yīng)有防彎彎曲措施。5）建立健全管管理制度，加加強管理，按按誰維護，誰管管理的原則，減減少丟失和損損耗。6）腳手架搭設(shè)設(shè)人員必須是是經(jīng)過按現(xiàn)行行國家標準《特特種作業(yè)人員員安全技術(shù)考考核管理規(guī)則則》（GB50336）考核合格格的專業(yè)架子子工。上崗人人員應(yīng)定期體體驗，合格者方方可持證上崗崗。7）搭設(shè)腳手架架人員必須戴戴安全帽、系系安全帶、穿穿防滑鞋。八、跨衡陽大道道現(xiàn)澆箱梁支支架預(yù)留門洞洞施工衡棗高速互通立立交K0+2118.3333跨線橋現(xiàn)澆箱箱梁主線上跨跨衡陽大道。由由于衡陽大道道是衡陽連接常寧的一條交交通要道，也也是衡陽與衡衡棗高速主要要連接公路，車車流量大，因因此在衡棗高高速互通立交交K0+2118.3333跨線橋現(xiàn)澆箱梁施工工期間必需保保證道路的安安全暢通，我我項目部計劃劃采取如此施工方案。根據(jù)現(xiàn)場實際情情況及衡陽大大道行車要求求，在目前衡衡陽大道機動動車雙向4車道的情況況下在施工路路段改成雙向向2車道，在箱箱梁支架搭設(shè)設(shè)時在上下行行車道分別預(yù)留1個門洞，門門洞凈寬5m，凈高不小小于4.5m，施工時設(shè)設(shè)立醒目標志志，對過往車車輛進行導(dǎo)流流限速通行，門門洞支墩根蒂蒂根基接納C25砼條形根蒂蒂根基，根蒂蒂根基寬100cm，高80cm，長2200cm。門洞上搭設(shè)設(shè)防護網(wǎng)，以以防物體墜落落傷人。

8.1關(guān)于支架架預(yù)留門洞結(jié)結(jié)構(gòu)驗算8.1.1總總體說明衡陽大道中部支支撐采用φ500鋼管樁樁作立柱，上上部用雙I40b工字鋼搭設(shè)設(shè)平臺,鋼管樁底部部和頂部采用用2cm鋼板連接，加加強受力面積積，再采用120mmm槽鋼水平支支撐和斜撐連連接；縱向采用I40b工字鋼鋼。通道預(yù)留凈凈寬5M,凈高不小于于4.5M，以滿足車輛輛通行需要。箱梁底板處直接在上面縱向I40b工字鋼鋪設(shè)8cm×8cm橫向方木；翼板處鋼管支架放在縱向I40b工字鋼上，縱向間距根據(jù)縱向I40b工字鋼設(shè)置，橫向間距為80cm，鋼管上放置8cm×12cm縱向方木和8cm×8cm橫向方木，最后鋪設(shè)模板（參照前面的鋼管支架系統(tǒng)）。現(xiàn)澆箱梁擬分兩兩次澆筑，第第一次澆筑箱箱梁1.3m高（包括底板板和腹板），第第二次澆筑箱箱梁剩余部分，本次只驗算I40b工字鋼縱梁梁（長6.6m），I40b工字鋼下橫橫梁，φ500螺旋焊焊接鋼管樁。8.1.2II40b工字鋼縱梁梁驗算I40bb工字鋼材質(zhì)為為Q235鋼，軸軸向容許應(yīng)力力[σ0]=2055MPa。I40b工字鋼抗彎模模量W=11399㎝3，單位重733.84㎏/M，截面面積A==94㎝2。I40b工字鋼鋼縱梁驗算分分底板下縱梁梁、腹板下縱縱梁兩部分分分別驗算：縱梁長細比λ==l0/h×rx/ry=60000/360××14.088/2.644=88.99查表得折減系數(shù)數(shù)φ=0.6551。8.1.2.11底板下縱梁梁荷載：底板下縱梁間距距80㎝,底板加頂板板混凝土厚445㎝.1）梁體鋼筋混混凝土自重=0.8×0..45×26＝9.36KN/M；2）模板、縱梁梁自重=9.36×0.05+00.738＝1.21KN/M；3)施工人員員、施工料具具堆放、運輸輸荷載:2.5kPa4)振搗混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載:1.0kPa荷載組合：（11項+2項）×1.2+（3項+4項）×1.4×0.8（9.36+11.21）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.8=16.6KN/m。Mmax=qqL2/8=16.6×62/8=74.7KN·Mσ＝Mmax//W=74.7×103/(11399×10-6)=65.6Mpa＜φ[σ0]=133.4Mpa滿足要求。剛度驗算：由于于分兩次澆筑筑，所以只需需驗算第一次次澆筑1.3m高箱梁高度度所產(chǎn)生的撓撓度。1）梁體鋼筋混混凝土自重=0.8×0..2×26＝4.16KN/M；2）模板、縱梁梁自重=4.16×0.05+00.738＝0.95KN/M；q=（1項+22項）×1.2=（4.16+0.95）×1.2=6.13KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×6.13×60004/(3844×2.1×105×2.2788×108)=6.8mm＜＜6000//400=115mm滿足要求。8.1.2.22腹板下縱梁梁荷載腹板寬50㎝，高180㎝，荷載擬擬由2根I40b工字鋼承受受：1）梁體鋼筋混混凝土自重=1.8××0.5×226＝23.4KKN/M；2）模板、縱梁梁自重=23.4×00.05+0.7338×2＝2.65KN/M；3)施工人員、施施工料具堆放放、運輸荷載載:1.5kPa4)振搗混凝土土產(chǎn)生的荷載載:2.0kPa荷載組合：（11項+2項）×1.2+（3項+4項）×1.4×0.5（23.4+22.65）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.5=33.71KN/m。則每根I40bb工字鋼承受受：33.71÷2＝16.8KN/m。Mmax=qqL2/8=16.8×62/8=75.8KN·Mσ＝Mmax//W=75.8×103/(11399×10-6)=66.6Mpa＜φ[σ0]=133.44Mpa滿足要求。剛度驗算：由于于分兩次澆筑筑，所以只需需驗算第一次次澆筑1.3m高箱梁高度度所產(chǎn)生的撓撓度。1）梁體鋼筋混混凝土自重=1.3×0.5×26＝16.9KNN/M；2）模板、縱梁梁自重=16.9×0.05+0.738×2＝2.32KN/M；q=（1項+22項）×1.2=（16.9+2.32）×1.2=23.1KN/M；則每根I40bb工字鋼承受受：23.11÷2＝11.5KN/m。f＝5ql4//(384EIx)=5×11.5×60004/(3844×2.1×105×2.2788×108)=12.8mmm＜6000//400=115mm滿足要求。8.1.2.33翼板下縱梁荷荷載（只需驗驗算承載力最最大的靠近腹腹板的一根）由CAD距離命命令查詢距離離可得此I40b縱梁受到砼自重重的平均高度度為1.2m。1）梁體鋼筋混混凝土自重=0.9m/2×1.2m×26＝14.04KN/M；2）模板、縱梁梁自重=14.04×0.05+00.738＝1.44KN/M；3)施工人員、施施工料具堆放放、運輸荷載載:1.5kPa4)振搗混凝土土產(chǎn)生的荷載載:2.0kPa荷載組合：（11項+2項）×1.2+（3項+4項）×1.4×0.9m/2（14.04++1.44）×1.2+（2.5+1.0）×1.4×0.9m/2=20.78KN/m。Mmax=qqL2/8=20.78×62/8=93.5KN·Mσ＝Mmax//W=93.5×103/(11399×10-6)=82.1Mpa＜φ[σ0]=133.44Mpa滿足要求。剛度驗算：由于于分兩次澆筑筑，所以只需需驗算第一次次澆筑1.3m高箱梁高度所所產(chǎn)生的撓度度。由CAD面積命命令查詢距離離可得此時40b縱梁受到砼砼自重的面積積為0.29mm2。1）梁體鋼筋混混凝土自重=0.29×226＝7.54KN/M；2）模板、縱梁梁自重=7.54×0.05+00.738＝1.11KN/M；q=（1項+22項）×1.2=（7.54+1.11）×1.2=10.4KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×10.4×60004/(384×2.1×105×2.2788×108)=11.6mmm＜6000//400=115mm8.1.3雙雙I40b工字鋼下橫橫梁強度計算算I40b工字鋼鋼抗彎模量W=11399㎝3，單位重733.84㎏/M。I40b工字鋼力學(xué)模型為連連續(xù)梁。8.1.3.11底板下跨徑徑3.9M下橫梁驗算算其受彎應(yīng)力力：長細比λ=l00/h×rx/ry=39000/360×14.08/2.64=57.8查表得折減系數(shù)數(shù)φ=0.83梁體鋼筋混凝土土自重（腹板板混凝土直接接壓在鋼管樁樁上，對下橫橫梁不形成彎彎矩，可以不予考慮慮）：26×（0.25++0.2）×6.6=77.2KN/M；模板、縱梁I440b工字鋼自重=77.2×0.05+00.738×6×6.6÷3.9＝11.35KN/M；施工人員、施工工料具堆放、運運輸荷載:1.5kPa振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載:2.0kPa荷載組合：（11項+2項）×1.2+（3項+4項）×6.6×1.4（77.2+111.35）×1.2+（1.5+2.0）×1.4×6.6=138.6KN/m。Mmax=qLL2/10=138.6×3.92/10=210.8KN·Mσ＝Mmax//W=2100.8×103/(11399×10-6×2)=92.5Mppa＜φ[σ0]=170.2Mpa滿足足強度要求。剛度驗算：由于于分兩次澆筑筑，所以只需需驗算第一次次澆筑1.3m高箱梁高度度所產(chǎn)生的撓撓度。此處只只算底板厚時時的剛度。由CAD面積命命令查詢距離離可得此時40b縱梁受到砼砼自重的面積積為0.29mm2。1）梁體鋼筋混混凝土自重=26×0.2×6.6=344.3KN/M；2）模板、縱梁梁自重=34.3×0.05+00.738＝2.45KN/M；q=（1項+22項）×1.2=（34.3+2.45）×1.2=43.7KN/M；f＝5ql4//(384EIx)=5×43.7×39004/(3844×2.1×105×2.2788×