2019土木工程師巖土專業(yè)案例試題(完整)

2019年注冊案例分析題III試坑填滿標(biāo)準(zhǔn)樂的質(zhì)量為，實(shí)驗(yàn)室擊實(shí)試驗(yàn)1得壓實(shí)填，的最中?!密度為試按《劭^式驗(yàn)^法法標(biāo)準(zhǔn)》(3B/T012—201)計(jì)算填的壓實(shí)系數(shù)最接近卞列哪個值？()0.870.900.950.97【解】C分析】:試樣的天然密度為：按試坑試樣的天然密度為：按試坑中中的體學(xué)積原為理中:中的指標(biāo)換算關(guān)系計(jì)算試樣的密度為:Pd=1十爲(wèi)1?=1+0.174=kS7g/CTl1則填的壓實(shí)系數(shù)為:器圖為某格層的項(xiàng)最適合?曲線，若對該層進(jìn)抽，根據(jù)《血00中地質(zhì)勘察求，對填濾則填的壓實(shí)系數(shù)為:器圖為某格層的項(xiàng)最適合?曲線，若對該層進(jìn)抽，根據(jù)《血00中地質(zhì)勘察求，對填濾0.2mm2.0mm8.0mm20.0mm【解】B

【分析】根據(jù)《供地質(zhì)勘察規(guī)范G》5（02—^001）第5.3.6條。根據(jù)顆粒分析曲線對含層定名顆粒分析、曲線圖上mi的顆粒質(zhì)量占總質(zhì)8%的則2mm勺顆粒質(zhì)量占總質(zhì)2%的勺于0%定名為碎。（2）判斷濾料規(guī)格=（6?8）=從顆粒分析曲線圖上查護(hù)=（6?8）=D?=（6?8）d2O=（6?8）x0.3=1.8?2.4mm3某建筑場地位于巖溶區(qū)域，共個布鉆孔間距為場地平整，鉆孔回次深度和揭示巖芯（基巖巖性均為灰溶洞、溶隙、裂隙等下表，試根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)0計(jì)70范》的要求按線巖溶率判斷場地巖溶級為哪選項(xiàng)？（）強(qiáng)發(fā)育中等發(fā)育強(qiáng)發(fā)育中等發(fā)育微發(fā)育不發(fā)育【解】:B深度（m）ZK1ZK2ZK3ZK4ZK5ZK.6ZK7ZK8素填土素填土素填土素填土紅黏土紅黏土素填土訓(xùn)土2.0-4.0紅黏土素填土長柱狀-N-lJ-J鳳悖隙發(fā)育長柱狀-N-亠長柱狀甘』素填土訓(xùn)土4-0?長柱狀鳳化裂隙發(fā)育長柱狀長柱狀-H-LJ-J掉鉆長柱狀甘L-Lj長柱狀甘亠鳳化裂隙發(fā)育6.0—S.0長柱狀基巖長柱狀掉鉆民柱狀基巖鮎性土民柱狀基巖溶蝕裂隙發(fā)肓長柱狀基巖8.0-1DO棹鉆長柱狀甘l_Ll溶蝕裂隙發(fā)育長柱狀甘3黏性土長柱狀甘』長柱狀甘l_Ll長柱狀甘LU10.0—12.0長柱狀長柱狀甘LJJS^t=l長柱狀呈-匸長柱狀甘亠長柱狀-M-i-Li呈石長柱戲長柱狀甘412.0-14.0長柱狀長柱狀長柱狀甘'-Lj14-.0—16.0長柱狀基巖長柱狀基巖長柱狀4=|-U_l分析】:待根據(jù)不同《建巖筑溶發(fā)地基育基程度礎(chǔ)設(shè)場計(jì)地上規(guī)范的》地（基基）礎(chǔ)第設(shè)計(jì)條，及將條巖溶說場明地規(guī)劃定分，為由巖于溶巖強(qiáng)溶發(fā)發(fā)育育、具中有等嚴(yán)發(fā)重育的設(shè)和不計(jì)微均、對發(fā)勻育性三，個施。其中線巖溶率按下式計(jì)算：線巖溶斡見洞詈燼垃代1%鳥:復(fù):/曲皿%式中，洞隙為出現(xiàn)掉鉆及巖溶裂隙部分。查規(guī)范表6.6.2，可知該場地巖溶發(fā)育等級為中等發(fā)育。4.某跨江橋?yàn)閼宜鳂?00，跨約橋兩端采重式錨碇提供平抗，為測得錨碇基底摩驗(yàn)系試，進(jìn)驗(yàn)結(jié)果下表。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算出的該錨定基底峰值摩擦系數(shù)最接近下哪個值？（）題表各試件在不同正應(yīng)接觸平剪切應(yīng)M單立：

0.680.720.76【解】D【分析】:根據(jù)《程地質(zhì)0.680.720.76【解】D【分析】:根據(jù)《程地質(zhì)（1）數(shù)據(jù)分析篩選正應(yīng)數(shù)據(jù)分析如下:冊》（第五版70第71，按下列步驟進(jìn)計(jì)算:J+3cr+3^|-1.02-Sx0.1S1-3x|0.215-3.1085個數(shù)據(jù)均于10&x-3a-3|?iD|=l.O2-3x0.481-3x|0215|=-1.0685個數(shù)據(jù)均于E0&需舍棄數(shù)值。同理可得進(jìn)剪應(yīng)數(shù)據(jù)分析如下:丘=1.UM,&T.375叫=尢+gtr+m叫一1.D34+3x0.375+3x0.168—2.6630.165個數(shù)據(jù)均于.663x——3W3口=lm03^—3x0?375—3x0?168二一?5955個需數(shù)舍據(jù)棄均數(shù)值于。0－.595（20摩擦系數(shù)計(jì)算計(jì)算點(diǎn)至基底的垂直距離31.02.0計(jì)算點(diǎn)至基底的垂直距離31.02.03.D5.0附加應(yīng)力系數(shù)0.(5740.320.171D.1030.069點(diǎn)的取終仇降"g題表（?）可基礎(chǔ)中）點(diǎn)下的附加應(yīng)系數(shù)題表2）基底以下層參數(shù)J=輸門尸=丄：-J71=15x(034xO.62-fOj6BxO.7141.02xO.94-1.36x12641.70x1.64)-5.1x5.175x(0.34:-0.682-1.022^136:-1.7021-5.125某矩形基地基變形計(jì)算深基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系深度度題的附加應(yīng)〈基底以基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)?！返赘綁涸摶A(chǔ)中題5表（3）沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)變形計(jì)算棵度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值（MPa）2.5斗.07.015.020.0說降計(jì)算經(jīng)臉系數(shù)1.41.31.00.40.240mm50mm60mm70mm【解】C分析】:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范00誠011第.3.條規(guī)定，計(jì)算地基變形時，地基內(nèi)的應(yīng)分布，可采各均質(zhì)線性變形體理論。其最終變形量可按下式進(jìn)計(jì)算：■,地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時可根據(jù)變形計(jì)算深度■,地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時可根據(jù)變形計(jì)算深度E處的附加壓下第的壓縮模量）（，應(yīng)si取的重壓的重壓與附加壓之和的為基段計(jì)算層第、i第層底的距離；二為基礎(chǔ)底計(jì)算點(diǎn)i第、聲;層"底范圍內(nèi)平均附加應(yīng)系數(shù)。d）各層的附加應(yīng)系數(shù)①黏性

②細(xì)砂（2）變形計(jì)算（5解表）基底至第i層土低面3蘭頂（U1）Zid：—2i-n珀03.00.52651.57P5L.5795€5.00.36051.8025022315皆二1.3—(648—二LO526某柱下鋼筋混凝條形基礎(chǔ)2.5基該基礎(chǔ)按彈性地基梁計(jì)算，基礎(chǔ)的沉降曲線概化圖如圖所示。地基20MN/m計(jì)算該基礎(chǔ)下地基反的合最接近下列何值？（圖中沢（）15009(JD0IOlliEli2000m15mm15nim6某柱下鋼筋混凝條形基礎(chǔ)2.5基該基礎(chǔ)按彈性地基梁計(jì)算，基礎(chǔ)的沉降曲線概化圖如圖所示。地基20MN/m計(jì)算該基礎(chǔ)下地基反的合最接近下列何值？（圖中沢（）15009(JD0IOlliEli2000m15mm15nim20003000IOlIlEU15mm]5mm2(X)0-1卅下展翹題6圖3100kN4950kN6000kN7750kN【解】D分析】:根據(jù)克爾地基模型：ksp則可得：沉降5mm柱的地基反p1：ksi=20>1Ox15>1（）~3=300kPa沉降0mm柱的地基反n.：k!2=20>1（3x10>1O-3=200kPa根據(jù)地基反分布圖"積計(jì)算地基反的合：P=2＞：(300＞：2"|-2x3x300-200-200x2＞：2.5=7750kN位從0埋深下降基礎(chǔ)底處，則由的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的基底地基承載項(xiàng)?特征值增加最某建筑物基礎(chǔ)底1尺25m基礎(chǔ)剖及層指標(biāo)如圖所示，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)位從0埋深下降基礎(chǔ)底處，則由的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的基底地基承載項(xiàng)?特征值增加最的重度取0kN/f3）（）］原始地$忒位曰；］原始地$忒位曰；L5mx2r5my=Z,尸L&OkN/nijck-lOkPa「対r2斗°7kPa20kPa32kPa54kPa【解】B分析】:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（011第.3.條規(guī)定，地下位由埋下降基礎(chǔ)底時，基礎(chǔ)地以上基加權(quán)平均重度變化量：AYm=（10x0.5）/1.5=3.3kN/m5地基承載的增量完全增加引起，囲為4°查規(guī)范表.5可得d=3.87因此由的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定的基地基承載特征值增加量為：dAfa=M^md=3.87x3.33x1.5=19,33kPaa禎級配砂壓實(shí)填I(lǐng)m現(xiàn)場測得平均最1800密度根據(jù)現(xiàn)場靜載試驗(yàn)確定該層的地基承載kPa特征值條形基礎(chǔ)埋.深！相應(yīng)于作標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)頂耳二軸0kN。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500072011計(jì)算，最適宜的基礎(chǔ)寬度接近下列何值？（土軌N的天然重度，基礎(chǔ)及其上的平均］度取&0kN/m）（）TOC\o"1-5"\h\z1.7m2.0m2.4m2.5m【解】B分析】:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》5000—2011）第5.2.條、5.2.4條。積級配砂，平均最1800密度2100kg/m承載深寬修正系數(shù)按填取5,査可得表0,乜=1.0，則修正后的地基承載特征值為：370￡=￡+仏（^-0.5）=200+1.0x19x（2-0.5）=228.5kPa基礎(chǔ)尺計(jì)算：370b>———1.96til某鐵路橋梁位于多年少冰凍區(qū)，：地'起-'層均為不融沉多年凍，1.8，層多年凍平天然上限度為-

1.0m下限埋深m橋梁擬采鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，8設(shè)計(jì)樁徑頂位于現(xiàn)地5.0,有效樁1.0m下限埋深m橋梁擬采鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，8設(shè)計(jì)樁徑頂位于現(xiàn)地5.0,有效樁8.0m（如圖所示）。根據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)—2范》,（按巖阻計(jì)算單樁軸向受壓容許承載選最接近下列（不融沉凍與樁側(cè)表的凍結(jié)強(qiáng)度按多年凍與混凝基礎(chǔ)表10%考慮結(jié)強(qiáng)度修正系數(shù)!樁底承折減系數(shù)0取.5）（）m地茯粘孔淋注樁地表粉質(zhì)讎S>il0kPa由砂十.￡碎石土幾=11以旳［^］=800kPa樁頂——2000kN1800kN1640kN1340kN【解】C分析】:根據(jù)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（17第.3.條規(guī)定，鉆孔樁單樁軸向受壓容許承載按下式計(jì)算［尸］=￥。那十用忍0］式中，為1層凍同樁側(cè)表明的凍!結(jié)強(qiáng)度，“系數(shù)為樁底承載折減系數(shù)底承［積為地基容許載。對于砂T=130fi?.9=117kPa耳=3.14O.8;5=12.56m對于碎t=110!&.尸99kPaF=3.140c82=7.536m代上式，可得鉆孔樁單樁軸向受壓容許承載：［鬥二加”-呢引叫某既有建筑物為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁身混凝40強(qiáng)度等壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)9直取>a，樁身直徑m樁身螺某既有建筑物為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁身混凝40強(qiáng)度等壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)9直取>a，樁身直徑m樁身螺旋箍筋均勻配筋,15間距樁身完整。既有建筑在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，，作「'于承臺0頂N現(xiàn)擬進(jìn)-豎增層為改造，巖參數(shù)如圖所示，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)術(shù)規(guī)范原樁基礎(chǔ)在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，允許作于承臺頂?shù)妮S豎向最增加值最接近下列哪個選項(xiàng)？（不考慮偏、地震和承臺效應(yīng)、既有地下，增層后荷載效應(yīng)基本組合下，基樁樁頂軸向壓設(shè)計(jì)值1.為3倍5荷，載承效臺應(yīng)及標(biāo)承準(zhǔn)臺組底上合部下以的的重度為20kN/m樁的成樁藝系數(shù)取樁嵌巖段側(cè)阻與端阻綜合堿取（）oooooi戲祝t^=70kFa題10圖（尺單位mm）4940kN8100kN13900kN16280kNoooooi戲祝t^=70kFa題10圖（尺單位mm）4940kN8100kN13900kN16280kN【解】A分析】:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范GJ94-2008）第.8.條、5.3.條。d）按樁身受壓承載確定箍筋間住應(yīng)Omn^lOOmm\pc=0.S，貝V樁頂軸向壓設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：=0-9x19lxlt）3x314x0-4：=S636.256kN軸向壓標(biāo)準(zhǔn)值：W二丨加薩二1.3（玉+160<8636,256KN\厲j解得：F仁24948.9kNAF^24948.9~20000=4948.9kN（2）按樁基豎向承載確定Q點(diǎn)-応甕氯牡』討#—3』4x0.8冥70x5+0.7x50x10’=1S463.2kN^+160<9231.6kN解得：F迂解得：F迂36286.4kNAF^36286.4-20000=16286.4kN位埋深樁鑼筏基礎(chǔ)中牛及點(diǎn)相關(guān)參計(jì)算如圖所示（圖近標(biāo)取值：肛4948.9kN故選項(xiàng)最接近。If.某建筑米樁筏基礎(chǔ)，滿堂均勻布樁，樁間距00mm基底埋深樁端位于深厚中粗砂層中，荷載效應(yīng)永久組合下基底fi400為a樁筏尺3為6m地下位為，按照《建筑樁基技術(shù)規(guī)范—20（,項(xiàng)？（）TOC\o"1-5"\h\z22m27m47m52m【解】C分析】:基底《加應(yīng)樁基技術(shù)規(guī)范題8第.5條基底《加應(yīng)樁基技術(shù)規(guī)范題8第.5條寸：=40Q-5xl8=310kPa驗(yàn)算。①取地47!處的重應(yīng)為：8州豎吹四近lOkI。z/b^22/8=2.75a/b^f6/8=2.0查附錄可得:47m處的附加應(yīng)為:②取規(guī)范要算起起進(jìn)驗(yàn)算。27i處的重應(yīng)$：18:5+47m處的附加應(yīng)為:②取規(guī)范要算起起進(jìn)驗(yàn)算。27i處的重應(yīng)$：18:5+102()^102=310kP。z/b^2/8^0.25a/t^16/8=2.0查附錄可得:af=0.249+(G.25-0.2)x0244_02490.4-0.2=0.24S2.S-2.6aj-0.089-(2.75-2.6)x°'C'S0~C'-089_0_08232.S-2.627m處的附加應(yīng)為:m巧二工勺A/二°衛(wèi)4弘4x310=307.52kPa重濕陷性場地上的甲類建筑物采整筏板基度.5，基礎(chǔ)埋度為濕陷性下限深度為重濕陷性場地上的甲類建筑物采整筏板基度.5，基礎(chǔ)埋度為濕陷性下限深度為12.某不滿規(guī)范要求。綜上，取變形計(jì)算深度為地不滿規(guī)范要求。綜上，取變形計(jì)算深度為地47m下13.5m擬在整體開挖后采擠密樁復(fù)合地基m等樁徑形布樁，地基處理前地基平如5g密度ft密度Pdmap.73g/Cm要求擠密樁處理后樁間平土均擠密系3數(shù)最少理論布樁數(shù)最接近下個選項(xiàng)？（）48根根72根根110根146根【解】C分析】:的嗚《建筑地基處理JT的嗚《建筑地基處理JT第5條，樁孔宜按等邊布置，樁孔之間的中距離，可為樁孔式中d為樁孔直徑，，為樁間的最n密度間經(jīng)成孔擠密后的平均擠密系數(shù)為地基處理的每根樁承擔(dān)的等效地基處理積為：甘_3甘_3-14>=(105x0.95)2=078m2整處理，超出建筑物外墻基礎(chǔ)底外緣的寬度每邊不應(yīng)1于處1不應(yīng)層厚于度處理層厚度為4.5=9m。總處理積為：30±2>4.5）x（12.5h>4?=838.5m則可得：n=A/A=838.5/0.陸1075（根）。e400mm正三形布樁，有效樁m400mm正三形布樁，有效樁m場地地表向下的層參數(shù)（GJ—201）估算，地基承載滿要求時的最樁距應(yīng)取下列何值？（忽略褥墊層厚度單樁間承載載發(fā)揮系數(shù)0.&樁端阻發(fā)揮系數(shù)1）（）p題13表層號名稱厚度(m)重度(kN/m：、)承載力特征樁側(cè)阻力特征值qsa(kPa.)樁端阻力持征值3(kPa)①檢土418.5130￡00結(jié)十101710025500③組砂82120040：6001.6m1.7m1.9m2.5m【解】B【分析】:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范—2012第.1.條規(guī)定，復(fù)合地基承載特征值應(yīng)通過復(fù)合地基靜載荷試驗(yàn)強(qiáng)體靜載荷試驗(yàn)結(jié)果和其周邊的承載特征值結(jié)合經(jīng)驗(yàn)確定，初步設(shè)計(jì)時，可按下列公式估算：、d)、復(fù)合地基承載特征值計(jì)算單樁豎向承載特征值：Rd-玉乞Zb十兔丑禺5=]=4x04x(25x8—斗0x2)+1.0x1600x042=704kN式中，為樁的周Q，為樁周籬的側(cè)阻特征為樁范圍內(nèi)第的厚度為樁端端阻發(fā)揮系數(shù);q為樁端端阻特征為樁的截積。P，P合地基承載特征值：&亠十十尸(1-切匚=0+1.0xfl-m)x100=3420m+100式中，為單樁承載發(fā)揮系數(shù)積置換率為樁間承載發(fā)揮系數(shù)處理后樁間承載特征值。爲(wèi)廠抵亠伽代D-=3420ff7-100-LQx1Sx4+1；X2x(6-0.5)-3420^-199(2)地基承載驗(yàn)算反算置換率及樁間距“迂爲(wèi)，即400<3420mH99，解得：mN0.059皿0.5XO.42m=—j=——=；=>(L059<32心，解得:s<1.77m樁三形布樁，"，解得:s<1.77m14.某建筑場地）m寬0m采不考慮沉降問題時，按承載控制確定可承受最接近地列荷個選項(xiàng)?2，E.0攪拌樁單載承特征值=150kN不考慮樁身范圍內(nèi)應(yīng)擴(kuò)散，處理前后體重度保持不變）（）a題14圖e"?斑耐逛3e"?斑耐逛3剛kN■徹春g?lcPa輕厳豳辭…汁呼W川鑫=抄皿25kPa45kPa65kPa90kPa【解】A【分析】:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》J7X012）第.1?條規(guī)定。d）按填承載控制pSfk=90kPa（2）按復(fù)合地基承載控制積置換率d10.52d10.52（1.13x1.5/-0.087復(fù)合地基承載特征值:=1.0xO.OS7x——旦—+0.25x（1-0.087）x70TOC\o"1-5"\h\z3.14x0.2亍7-82.5kPa式中，為單樁承載發(fā)揮系數(shù)；積置換率為樁間承載發(fā)揮fsk數(shù)處理后樁間承載特征值。p+lx18<f*k=82.5kPa解得:p<64.5kPaS（3）按軟弱下臥層承載控制faz=fak+ndYm（d-0.5）=50+1>8x（1E.5）=126kP。艮+必才2不君慮應(yīng)擴(kuò)散，pz=18>1+8>10^98kPap羊98<126解得:p<28kPa。Z故選項(xiàng)最接近。，墻后和墻底均為礫砂層，礫砂的天然與飽15?如圖所示，某河堤擋墻，墻背光滑垂直，墻身不透

，墻后和墻底均為礫砂層，礫砂的天然與飽19kN/m和19kN/m和Yt=20kN/m內(nèi)摩擦30°墻底Ifcm墻H^6m擋墻基底DS深靳當(dāng)河位h1l5n降-h2=2啟，墻后地下位保持不變且在礫砂中產(chǎn)穩(wěn)定滲流時，則作在墻背上的平變化值最接近下滲流路徑均勻降落，不考慮主動壓增系數(shù)）（）減少70kN/m增加28kN/m減少42kN/m增加45kN/m【解】:B【分析】:根據(jù)學(xué)基本知識。TOC\o"1-5"\h\z.山5-21I—=——L3*3—13壓減。滲流向下，引起體重度增加，壓增加，同時引起頭損失,壓減。滲流向下，引起體重度增加，壓增加，同時引起頭損失,A卩=J=嘰一二*>:10二￡則可得墻背的壓增量為：「「Ah-Ah-LLkN/m滲流引起的頭損失為:壓損失為?二滲流引起的壓增量為:則總平增加量為：唇-應(yīng)口二罟-乎二27.8kN/m16某加筋擋墻墻in墻后加筋的重度為/m內(nèi)摩擦戸0°筋材為格柵，其與填5為摩擦18°拉筋寬度10cm設(shè)計(jì)要求拉筋的抗拔8.5kN假設(shè)加筋擋墻墻頂荷載，按照《鐵路路基擋結(jié)范》TB1002—^019>的相關(guān)要求，距墻頂m處格柵的拉筋度最接近下列哪個選項(xiàng)？（）4.0m

5.0m6.0m7.0m【解】C分析】:根據(jù)《錨路路基擋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》°02—2019）第2條5.0m6.0m7.0m【解】C分析】:根據(jù)《錨路路基擋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》°02—2019）第2條9.3.條)=0.6x(10—7)=1.8mh?=7m〉0.5H=5m，L=0.6（H_h.?根據(jù)抗拔計(jì)算錨固段度1/拉筋抗拔Sf.=2QaLf，即28.5=2XL9.7XX）.1Xbxtan18。解得：=3.2m式中,a為拉筋寬度拉筋與填料間的摩擦系數(shù)筋上的垂直壓應(yīng)L。v1a=1.8±3.尸5.0m根據(jù)構(gòu)造確定拉筋度根據(jù)規(guī)范第.條，格柵拉筋度不應(yīng)倍墻于，且不應(yīng)4.0!于故取拉筋度為：X10=6.0n。17.某10m的永久性巖質(zhì)邊坡，安全等級為級，坡頂平，坡體巖為砂質(zhì)泥k巖m坡體內(nèi)重度為兩組結(jié)構(gòu)J和T2邊坡平投影圖如下所示，坡及結(jié)構(gòu)參數(shù)下表。按照《建筑邊5坡—程技術(shù)規(guī)范》況下，通過邊坡穩(wěn)定性評價確定的該巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性狀態(tài)為下列哪個選項(xiàng)？相關(guān)要求，在02程01穩(wěn)定、基本穩(wěn)定穩(wěn)定不穩(wěn)定【解】:B【分析】豁枸面J1結(jié)梅曲;72南題7圖名稱產(chǎn)狀內(nèi)摩擦角＜P黏聚力c（kPa）JI120=^32°20.5n1SD17.0邊坡坡面12TZ6711-題17表根據(jù)《建筑邊坡程技術(shù)規(guī)范》（013第.3.15.3.條和附錄0.條規(guī)定，從平投影圖上判J定結(jié)構(gòu)坡傾向相同，傾于坡，為外傾結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)傾向于邊坡傾向相反，為內(nèi)傾結(jié)構(gòu)，穩(wěn)定。判斷結(jié)構(gòu)J1的穩(wěn)定情況：2Itan?tantr)=-x23.5xl02xf—?2Vtan32°tan67°=1381.64kN/m滑裂度為：

L=10=lS.87msin32°F_TF口用"an?+也JfTsin&1381.64xcos32otan2（r>+20.5xl8.871381.64xsin32°-1.11查規(guī)范表3.2本題況下邊坡穩(wěn)定安全系數(shù).30由規(guī)范表3.可知，邊坡為基本穩(wěn)定。18某鐵路級圍巖中的單洞隧道，地表平，擬采礦法開挖施，其標(biāo)準(zhǔn)8斷m考砌頂距地響距離為道最開挖寬度治度為0m圍巖重度為N3m計(jì)算摩擦為40°假設(shè)垂直和側(cè)向壓按均布考慮據(jù)試問根《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》100—2016，計(jì)算該隧道圍巖平壓值最接近下列哪個選項(xiàng)數(shù)值？（）648kN/m344kN/m253kNm192kN/m【解】:B【分析】:根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》B1（00—2016）附錄。（1）深埋淺埋隧道判別寬度影響系數(shù)：co=1+（B—5）=1+0.1（7.5—5）=1.25。深埋隧道垂直荷載計(jì)算h度b.452s~1a）^）.452$-1x1.25^9m式中s為圍巖等級1，判定為超淺埋隧洞頂距地距離。（2）垂直荷載計(jì)算lan/7lan/7-tan十([an&+l”an化lan-tani9ran240^+1han40°-tan40°-n-tan40°-ntan斗0°-tan0c-2.L4側(cè)壓系數(shù):tantan幾tan0口十tan0(tan理-tan(9j十tan就lan&=2爲(wèi)1X爲(wèi)。]=。川tantan（3）平荷載計(jì)算召=亍(勺+勺)=+A=^-x(2x8-6)x0.217=57.3kPaZ==57.3x6=343.8kN/m

活荷載和砂層開基建筑基坑泥護(hù)技術(shù)規(guī)擋墻12護(hù)當(dāng)進(jìn)層擋墻抗滑穩(wěn)如圖所設(shè)計(jì)擋請?jiān)谙伦畈焕麪顩r計(jì)算條件，并計(jì)算擋墻抗滑移安全值數(shù)（不考慮滲流的影響）（）P地駛地F/K位\坑底pI；-砂土7=?{>k\/]n-'地F出位砂土7=?{>k\/]n-'題19圖基坑剖示意圖地展A.B.C.D.地F水盧心產(chǎn)】地展A.B.C.D.地F水盧心產(chǎn)】.23地液勺【解]：B'【分析】根據(jù)《建筑基坑A、C選項(xiàng)的荷載壓在d）主動主動壓壓計(jì)算系數(shù)為護(hù)支泥規(guī)墻上,【分析】根據(jù)《建筑基坑A、C選項(xiàng)的荷載壓在d）主動主動壓壓計(jì)算系數(shù)為護(hù)支泥規(guī)墻上,12穩(wěn)2定盤辛6選項(xiàng)，選取選項(xiàng)計(jì)算。心=1.30壓歲柄：皿皿qHkFMd瓦二耐45°30°2丿壓為:荷載引起的壓ill右舊宅〒】Z冷■喚m選巴vwH"-^xl0^122-〒20kN7m總主動壓為:=240-720-120=lOSOkN/m被動為:壓2）被動壓壓系數(shù)計(jì)為總主動壓為:=240-720-120=lOSOkN/m被動為:壓2）被動壓壓系數(shù)計(jì)為算:為:壓總被動壓為:=735+245=980kN/m（3）抗滑穩(wěn)定性計(jì)算泥墻重為:G=12x4.2x20=1008kN/m泥墻底的壓為:G=12x4.2x20=1008kN/m泥墻底的壓為:則抗滑移安全系數(shù)為:K_丘圉+（G—打町詢卩+出980980+(1008-95x4.2)xtan孔。_〔”108020.某溶洞在平上的形狀近似為矩、形4m頂板巖體厚重度23kN3m巖體計(jì)算抗剪強(qiáng)度為a頂板體上覆層厚度為重度為kN，為防在地荷載作下該溶洞可能沿洞壁發(fā)剪切破壞最溶地平范圍荷載最接近下列哪個選項(xiàng)？（地下位埋深不計(jì)上覆層的抗剪）（）13900kN15700kN16200kN18000kN【解】:A【分析】:據(jù)劇《程地質(zhì)冊》（第五版64）4第。（1）溶洞頂板的總抗剪T=HSL=5x200x2x（5+4）=18000kN（2）溶洞頂板的總荷載P=5x4x（5x23+5x18）+F=4100+F（3）附加荷載TNP，即18000N410汗F，解得：FS13900kN21在某膨脹場地修建多層房円地形坡度!礎(chǔ)外邊緣坡肩的石m平距離所示。該地區(qū)發(fā)和降量平均值下表，按《膨脹地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范013（以基礎(chǔ)埋深為主要防治措施時礎(chǔ)埋獨(dú)基深度應(yīng)不于下列哪個選項(xiàng)？（）

題21表某地區(qū)年蒸發(fā)和降量平均值統(tǒng)計(jì)表（平均0溫于B.2.5mC.1.5mD.1.0m【解】B分析】:根據(jù)《膨脹地區(qū)建筑技術(shù)GB范01—2013第.2.條規(guī)定，當(dāng)坡地坡地V4坡，基礎(chǔ)外邊緣坡肩的平距離為m^10n時，基礎(chǔ)埋深可按下式確定：d=0.45da+（10—lp）tanp+0.30式中,d為影響深度,為基礎(chǔ)外邊緣坡肩的平距離設(shè)計(jì)斜坡坡。21）a影響深度計(jì)算p當(dāng)年9次年的份蒸發(fā)之和與全年蒸發(fā)之為：106.9+78.54-42.9+33.5+32.5+31.2

325+31.2+47.7+61.64-91.5+106.7+13S4+133上+10&9-78.5+42.9-33S全年中燥度1于且平均溫（于份的蒸發(fā)與降量差值之總和：c=106.9—65.2=41.7的濕度系數(shù)為札=1.15—0.72（—0.00107=1.152—）.7260.36—）.00107姝1.7=0.85=查規(guī)范表5.2.12，da=w23.5＋3.0）/2=3.25m。22）基礎(chǔ)埋深計(jì)算d=0.45d+（10一1）tanp+0.30=0.45x3.25+（10—6）xtan10°+0.30=2.5m22.陜北某縣新建P座影劇院，基礎(chǔ)埋深算濕陷性場地3重濕陷量為深度樣的濕陷系表所示（勘探試驗(yàn)深度已穿透濕陷性層），試問該建筑物與已有池的最防護(hù)距離為下列U哪個選項(xiàng)?題22表

■深度(m)■深度(m)Sji1.00.10P2.001123.00.0934.00.0875.00.0516.00.0127.00.055試臉探度MS.0D.0429.0D.O2510.00JD141100J03912.0D.O5013.00JD1414.0D.01：4m5m6m8m【解】c【分析】:地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)》5002地區(qū)建筑標(biāo)準(zhǔn)》5002—2018)第.4X4.4.條、第.4.6條、第.2.4條和附錄。(1)地基濕陷等級基礎(chǔ)底(地2下m)算起，濕陷性頂。根據(jù)，濕陷量計(jì)算值應(yīng)按下式計(jì)算:基底下?5m，即地下0L7.0ma=1.0，卩=1.5。1.0x1.5x500x(0.112+0.055)+1.5x1000x(0.093+0.087+0.051)=471.75m基底下?10m即地下(?12.0ma=1.0P=P0=1.2o1.0x1.2x500x(0.055+0.030)+1.0x1.2x1000x(0.042+0.025+0.039)=178.2mm基底10n以卞?濕陷性頂，即地2.(?14.0ma=0.9，卩邛0=1.2。0.9x1.2x500x0.030=16.2mm^s=471.7±178.^16.2^666.15mm查規(guī)范表4.6可得濕陷等級為So(2)距離確定縣城影劇院，查規(guī)范附錄建筑類別為丙類，查規(guī)范表可得距離為7，基本地震筑物抗注：本題注意要按層中點(diǎn)計(jì)算，濕陷等級按試驗(yàn)點(diǎn)為層底部計(jì)算，則癢別濕陷等級為屬有難度題°一一，基本地震筑物抗23某壩場地，根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃3—》15(，II類場地基本地震動峰值加動加速度反0應(yīng)譜特征周期為的壩建基振以期為地層及剪切波應(yīng)!下表下根列哪個選B.0.55c.0.60D.0.65B.0.55c.0.60D.0.65【解】B建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》504—^015）第建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》504—^015）第4.1.條、第.3.條。根據(jù)《電程（1）場地類別劃分式中,山為覆蓋層厚度，為第層覆蓋層的厚度V.為第層的剪切波波速。查規(guī)范fe.2場地為中硬場地，因建基算起4勺覆蓋規(guī)范表.3可得本題場地類別為查規(guī)范表3.5場地特征周期調(diào)整Tg=0.30o（2）設(shè)計(jì)反應(yīng)譜計(jì)算gTg=0.30S<T=1.8&位于曲線下降段，Pm§=1.600.?=0.55>0.2x1.6=0.?=0.55>0.2x1.6=032-1.6x24?某層建筑采鋼筋混凝樁基,樁樁徑樁身配筋帝.65于樁周層為黏性，樁端持層為粗砂,抗系數(shù)的例系MNm試估算單樁抗震平承載特征值最接近下列哪個選1項(xiàng)?2堿設(shè)樁頂由，允許平位移取mm（）85kN105kN110kN117kN【解】B分析:】根據(jù)算建筑樁基技術(shù)TO。8第7條第款規(guī)定’樁身配筋率不S5!于灌注樁單樁承載特征值按下式中e為樁身抗彎岡a度樁的平變形系樁頂平位移xp樁頂允許平位移。樁的樁身的計(jì)算寬度。円）.9（1.5dM5）比亦（1.504+0.5）冷.99m第5.7?條第款規(guī)定，樁的平變形系數(shù)按下式計(jì)算：Ct,=-式中,m為樁側(cè)平抗香數(shù)的例系數(shù)。灌注樁配筋率（于5%受位移控制ah=0.95>12=11.4>4，取ah=4o樁頂由，查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范J94A008）表5.7.2vx=2.440貝U：R蛇=血2.441-84.3kN根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范500—2010201年版）籀.條規(guī)定，液化中低承臺樁基抗震驗(yàn)算時,震承載特征值抗震提％84.3>1.25=105.375kN25某建筑程深度處砂進(jìn)了深層平板載荷試驗(yàn)，試驗(yàn)曲線如圖所示0mm知承壓變形模為最2下5.列哪個選項(xiàng)？（）0to2tl506070is30E400to2tl506070is30E40TWaT]0020。JOO4D05006007%800900400題25圖5MPa8MPa18MPa23MPa【解】C【分析】:直線《巖可按均均質(zhì)各規(guī)范》0—1(0性介質(zhì)的第2條理論計(jì)算明規(guī)算公式女的下形模量應(yīng)根據(jù)初E0=?pd/s根中巖可與據(jù)驗(yàn)和5類相范圍系數(shù)似直線表計(jì)公線線性段的壓可與對應(yīng)的沉降巖承壓板直承壓板直徑與承壓板底深d/Z之.8/100.08不滿查表?xiàng)l件，因此需要按公式進(jìn)?0計(jì)算：式中巖為I剛剛性承壓板的形狀系為，承壓板埋深有關(guān)的系數(shù)，的泊松有關(guān)的系數(shù)的泊松，砂0.3。I[=O.5+o.23d0O.5+o.23Ot.O8=0.51841I2=1+2^2+2^4=1+2x0.302+2x0.304=1.1962對于圓形承壓板巖=0.785則有：=【占（1—p2）=0.7850c51841x1962>X1-0.30）=0.4430=copd/=0.4435x00x0.8/10017.72MPa注：本題也可采可內(nèi)插法計(jì)算。201年注冊血□程師（巖D專業(yè)案例考試（下）案例分析題1.某Q沖積黏的含30%為密度為9g/cm顆粒重為在側(cè)限壓縮試驗(yàn)下，測得壓縮系23Mra同時測得該黏的液限為，塑限為.0%按《鐵路程地質(zhì)勘察規(guī)范》0（019確定黏誦地基極限承載值Pu最接近下列哪個選項(xiàng)？（）240kPaB.446kPa484kPa730kPa【解】B【分析】:根據(jù)《鐵路程地質(zhì)勘察規(guī)范0—2019附錄0.表C.0.2注解規(guī)定，以以前沖、洪積黏性地基的極限承載，當(dāng)壓縮模量10MP時，其基本承載可按黍C性2確定。初始孔隙：按表確定。液因性此極指限數(shù)承：載按表確定。液因性此極指限數(shù)承：載釘衛(wèi)1.9式模量為顆粒重為的密度為質(zhì)量含量,密度壓址—.4"軌一叫40.5-23.0按按L和o插值得:40Q-4R4故選B最接近。2.現(xiàn)場檢驗(yàn)敞（請給出計(jì)算過程）（）。a_4S4-q9qx故選B最接近。2.現(xiàn)場檢驗(yàn)敞（請給出計(jì)算過程）（）。由活塞薄壁取器，測得取器規(guī)格如圖所示。根據(jù)檢定數(shù)據(jù)，該取器的鑒定結(jié)

r『可彳D,-75mm/￡/鄉(xiāng)彳/:i.5介:..纟1/Da—75mm7>zrIDT7mm取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙【解】:A、積都符合要求、積都不符合要求符合要求，積不符合要求不符合要求，積符合要求分析】:根據(jù)《巖取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙取器的內(nèi)間隙【解】:A、積都符合要求、積都不符合要求符合要求，積不符合要求不符合要求，積符合要求分析】:根據(jù)《巖積：程勘察規(guī)范B5O0212OO)200年版)附錄0.規(guī)定，取器技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合的規(guī)定。17-_ZLxlOO%=77~75XI00%=5.4%<10%752間中D為取器管靴外為取e器內(nèi)刃徑。75式中,D為取樣管內(nèi)徑。根據(jù)附表.0.規(guī)定，該取某河流發(fā)育三級階地，丄相距75式中,D為取樣管內(nèi)徑。根據(jù)附表.0.規(guī)定，該取某河流發(fā)育三級階地，丄相距0的鉆孔，測得孔內(nèi)潛.一—度穩(wěn)定；地下除穩(wěn)定的側(cè)向徑流外，含層③的地下單寬流量，則下列哪個選項(xiàng)是正確的？3個.某其器剖滿由活塞薄壁取器對于內(nèi)間隙各顆粒組成不同有兩層之示意圖如圖所示。三級階地均為砂位-度分臨匯砂層①的層接觸數(shù)階地上修建出程各擬在厚1=1層，D_D75-r5——xlOO%=汽100%二0不能估算，最少需要布置鉆孔,不能估算，最少需要布置鉆孔,不能估算，最少需要布置鉆孔,不能估算，最少需要布置鉆孔,可以估算流含層③的地下可以估算流含層③的地下【解】:C確定含確定含單寬流53量，估算值為單寬流量，估算值為II【逆血地irw地'”\~r;-H>pJ*■…：.jPV扛詁存亠A,?戲g..a孑梟〔就一礙丁宦警爲(wèi);-=言豈7尹訂屮二:翼二:■:皿;「③芳于：TTTTT^^TTTTTTTTTTTTTTTTZTzTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTZ?題3圖層①與②、②與③界線和含層②、③的滲透系數(shù)層②與③界線和含層②、③的滲透系數(shù)分析】:

依據(jù)題意，該地下除穩(wěn)定的側(cè)向徑流外,目等的估算通過含層③的流量：含層①的梯度為：.=V^=20-15=01

I50過流斷積為：則得單寬流量為：^=過流斷積為：則得單寬流量為：^=A;L4=20x0.1x17.5=35.0n?/d4降且原區(qū)地下mH砂開斜位層為第況穩(wěn)下表層知中承的最初沉頭開接近下列哪期選（的重度bkN/前（）題4題4表TOC\o"1-5"\h\z770mm860mm930mm【解】A【分析】:根據(jù)《程地質(zhì)冊》（第五版71）9第，可知計(jì)算步驟如下：（1）由于在粉質(zhì)黏頂與承壓位之間存在頭差，產(chǎn)滲流作，滲流的存在使得其增附加應(yīng)增的，即：在粉質(zhì)黏層頂?shù)母郊討?yīng)變化量為：在粉質(zhì)黏層底的附加應(yīng)變化量為：（2）抽引起的第勺沉降量計(jì)算壓縮模量為：沉降量為：0十2802X30=680.7mmAp2=（32-4）x（2）抽引起的第勺沉降量計(jì)算壓縮模量為：沉降量為：0十2802X30=680.7mmE6.17某軟層厚度在其上般預(yù)壓法修筑勺度為，路堤填料重度m以8mm/d平均速率分期加載填料，按照《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范Gd—2015，采分層總和法計(jì)算的軟層主固結(jié)沉采為沉降系數(shù)法估算軟層的總沉降最接近下列何值？（）

30.7cm32.4cm34.2cm41.6cm【解】B分析】:根據(jù)《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》d3—201)第.7.條規(guī)定，總沉降宜采沉降系數(shù)與主固結(jié)沉降按下式計(jì)算:式中s為主固結(jié)沉降，應(yīng)采分層總m為法計(jì)系數(shù)，與地基條件、荷載強(qiáng)度、加荷速率等因素有關(guān)，可sm,-0.123/(^2+vJ7)+r-0.123x18^(0.9x5°:+0.005x5)-0.1-1.078式中，為填料重度，地基處理類型系數(shù)，般預(yù)壓加載速率修正系數(shù)，采分期加載im速取005于H為路堤中Y為地質(zhì)因素修正系數(shù)，滿軟層不排251抗剪雖處的厚度、硬殼層度于.5!三個條件時,Y=0，其他情況下可朝-0.1。S=S=mS=L.078x30=32.34cni…準(zhǔn)基合時扌，上部結(jié)據(jù)傳建筑礎(chǔ)頂基礎(chǔ)軸分載參數(shù)如圖所某條形基礎(chǔ)埋深地下埋深相應(yīng)于作示，軟弱下臥層頂m埋地基承載特征—一(GB500072011，滿軟弱下臥層承載要求的最基礎(chǔ)寬度最接近卞列哪個選項(xiàng)？(基礎(chǔ)及其上20kN/n3，的重度w=10kN/m)()。2.0m3.0m4.0m5.0m【解】B分析】:根下臥建筑地基承礎(chǔ)設(shè):規(guī)范》如1第2條規(guī)定，當(dāng)?shù)鼗軐臃秶鷥?nèi)有軟弱下臥層時，應(yīng)按下式

頂基礎(chǔ)底處的重應(yīng)軟弱下臥層頂處的式中p為相應(yīng)于作的標(biāo)準(zhǔn)組合時，軟弱下臥層頂p處軟弱下壓卜層頂處的重為軟弱臥層處經(jīng)深度修正后的地基承載特征值。czaz頂基礎(chǔ)底處的重應(yīng)軟弱下臥層頂處的為距8>2=36kPo重應(yīng)p為距附+毗一10）x2=88kpa氏二心+洛⑺-心）6-165.67kPa式中b為條形基礎(chǔ)寬為基礎(chǔ)底處的平均壓/基礎(chǔ)底軟弱下臥層頂則有距離。力二耳—（九_%）乂6-165.67kPa式中b為條形基礎(chǔ)寬為基礎(chǔ)底處的平均壓/基礎(chǔ)底軟弱下臥層頂則有距離。力二耳—（九_%）乂2二tan日faz~Pci~M計(jì)Pc_480-（165.67-88）x2x4xtan23°對于條形基礎(chǔ)距的平均重20k取的平均重20k取m）（）o題7圖165.67-88-20x2-36=2.94m如圖所示條形基礎(chǔ)，受軸向荷載作.0m原深礎(chǔ)按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算確定的寬基底持層經(jīng)深后的正基承載特征值00kPa因新增設(shè)備，在基礎(chǔ)上新增Fp向荷載擬采加基礎(chǔ)寬度的法來滿載地基設(shè)計(jì)要求，且要求加寬后的基礎(chǔ)仍符合軸受荷條牛，求新增荷載作值，側(cè)基礎(chǔ)值度列哪個選項(xiàng)？（基礎(chǔ)及其上的平均重20k取m）（）。TOC\o"1-5"\h\z0.25m0.50m0.75m1.00m【解】：c【分析】:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范G》5（00—2011）第5.2.條規(guī)定，可得計(jì)算步驟如下:C1）荷載［計(jì)算牛十20兀1.0—￡-lOORPa解得：Fk=160kN/m(2)增加荷載后的基礎(chǔ)最假設(shè)基礎(chǔ)寬度增加后仍然<1OOkPa^+20zl.0a解得:b>3m取)=3m。(3)牛十20兀1.0—￡-lOORPa解得：Fk=160kN/m(2)增加荷載后的基礎(chǔ)最假設(shè)基礎(chǔ)寬度增加后仍然<1OOkPa^+20zl.0a解得:b>3m取)=3m。(3)荷載側(cè)基礎(chǔ)寬度增量計(jì)算加寬后的基礎(chǔ)仍符合軸受荷條件,Fk和使對加寬后基礎(chǔ)中的矩相同，即:代數(shù)據(jù)解得：=0.75m基礎(chǔ)交接處基礎(chǔ)的受沖切承載2設(shè)5，為沖切控*衞最輩底軸接近下列哪個選項(xiàng)??()枉與郴J椎體/斜截血玄12mA.2380kN2880kN5750kN7780kN題8圖3,0m【解】C分析】:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》5(00—2011)第2條。(1)單位積凈反F(2)凈反設(shè)計(jì)值Pj_J_3.14k32/4-7.065地基凈反設(shè)計(jì)值為:寬度計(jì)算于等于則地基承載特征值持不變。則得：故選項(xiàng)C最接近。9.某建筑場地設(shè)計(jì)基本地震加速度為計(jì)地震分組為第組，采On直徑孔灌注樁基礎(chǔ)，承臺底.0，!深承臺底以下樁?0m場地地層資料下表，地下4.0!位埋深《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(—2010201年版)的規(guī)定，地震作按平地震影響系數(shù)最時值單樁豎向抗震承載特征值最接近下列表個選項(xiàng)?土層名稱層底埋棵(m)實(shí)刪標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)N臨界標(biāo)椎貫入槿擊數(shù)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)①粉質(zhì)黏土535②粉土891340③密實(shí)中砂507025002380kN2650kN2980kN3320kN【解】C分析】:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范500—2010201年版)籀.條規(guī)定，單樁的豎向和平向抗震承載特征值,抗震設(shè)計(jì)時提25%。因?yàn)椋信_地3埋深其底上的液化層厚度為其底下的液化層mw度為滿籀條第2款的要求，②粉N=9<n=13，為液化，承臺底范圍內(nèi)及液化層不計(jì)側(cè)阻。貝U：crQa~Q比+Qpk=齋工魚諾—q玫綣-3.14x0.8x70x20-3.14x0.42x2500二4772.8kN設(shè)計(jì)時的單周豎向勲為樁端阻特征值、樁側(cè)阻A為樁底端橫截為層巖的厚則抗震R.-1.25x^-1.25x4；/2S-2983RN10.如圖所示軸向受壓承臺灌注樁基00!，樁徑4m樁身露出地的由3.80,樁的平變形系數(shù)0.403m1，地層參數(shù)如圖所示，樁與承臺連接按鉸接考慮。未考慮壓屈影響的基樁樁身正6800k受壓承載按照《建筑樁基技術(shù)JGJ9—>008，考慮壓屈影響的基樁正截受壓承載計(jì)算值最接近下列折個選項(xiàng)系數(shù)取).3樁露出地和樁的h分別調(diào)整為軋+1rpq，h'=h—f)q,q為軟弱層厚度)()。

A.3400kNB.4590kNC.6220kND.6800kN【解】B分析】:密實(shí)中砂黏f:/L=120kPa淤泥■丄一:?L￡--!■--IA.3400kNB.4590kNC.6220kND.6800kN【解】B分析】:密實(shí)中砂黏f:/L=120kPa淤泥■丄一:?L￡--!■--I^=9kPa^=20kPa根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范J》—2008第.8.條規(guī)定，對于承臺基樁、樁身穿越可液化或不排Ok抗剪強(qiáng).（地基承載特征值5kP于的軟弱層的基樁，應(yīng)考慮壓屈影響?？砂幢颈疽?guī)范式5.8.2-）計(jì)算所樁身正截受壓承載乘以穩(wěn)定系數(shù)折減。（1）承臺樁基，樁身穿越淤泥9層a（k^20kP），=9kPa^10kPaf1^20kPa25kPa因此需要考慮樁身壓屈影響。uakuak（2）樁身穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算樁露出地度為:+1—lpqT.80b的度為：—（—|）q=24.（r3.—akak1-0.30X13.冋2.9m樁1-0.30X13.薩11.1m.查表）.8.4-可得樁身壓曲計(jì)算度為：,一心4.0、4/c/=15.98/0.8=19.975查表5.8.4-2可得：1.5，9=0.70+x（19.975-19）=1.5，（3）考慮壓屈影響的基樁正截受壓承載計(jì)算值6800x0.676=4596.8kN11某地基采注漿法加固，地基上的7天然重為量為天然重度kN。注漿采泥漿，灰（質(zhì)量，泥重。若要求平均孔隙充填率（漿液體積與原體孔隙體積之）為體平均泥量最接近下列何值？（重力g取度/2）（）。82kg95kg100kg110kg【解】A

【分析】體孔隙率為n二1-二1-二0.504化（1+e）2.7x1x1.2式中,G為顆粒重p為的密度?為質(zhì)量含量p為密度。中孔隙體積除以體體積為孔隙率，體孔隙體積為:隙亍>1T）.504m每Inf體注漿所需漿液體積為：.30>0.50F0.15im。則所需泥質(zhì)量為：2800x0.151171.5x2800/1000=81.3kg12.某地基采擠密法灰樁加固，3灰樁直間距正形布樁，地基天然重度m=81.3kg1.40含量50%灰樁吸后體積膨脹率均勻側(cè)脹考慮），地基失并Y擠密麻重!度承載與含量經(jīng)驗(yàn)關(guān)系系式［10-100（單位為），處理后地標(biāo)未變化。假定樁4，求處理后復(fù)合地基承載特值最接近下列哪個選項(xiàng)？（重力gBsms）（）。70kPa80kPa90kPa100kPa【解】:C分析】:根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ79—2012）第7.1.5條規(guī)定，復(fù)合地基承載特征值可按下式計(jì)算:式中，為復(fù)合地基承載率。2）處理后地基孔隙（1）積置換率即解得疋。3）處理后樁間承載計(jì)算1-1.40解得：。地基失后含量為:特為值理后樁間承載特征值，可按地區(qū)復(fù)合地基樁應(yīng)為積置換式中，為復(fù)合地基承載率。2）處理后地基孔隙（1）積置換率即解得疋。3）處理后樁間承載計(jì)算1-1.40解得：。地基失后含量為:承載為:4）復(fù)合地基承載附近，則根據(jù)《是下列哪個選項(xiàng)？=110-=110-100x0.394=70.6kPa特征值一&=［】+刑（h—1）］鑫=［1+0.092x（4-l）］x70.6=90.09kPa紡織物作為反濾材料，已知其1下cm層滲透系數(shù)如下圖所示，在地期保持合成材料應(yīng)技gIB規(guī)5范—》014及織物材料參數(shù)表（下表）確定合理的產(chǎn)品（）100yTmiII：1——IlliI*I；——IIIUF——r叫___「一?M4———茫丄三壬三三三=-%、、\1*12一._、2004粒0,401A.產(chǎn)品B產(chǎn)品產(chǎn)品三產(chǎn)品四【解】:D題13表工口口/|、口擲。【分析】根據(jù)《d）作（2）產(chǎn)0）根據(jù)顆粒上所述，可知只有產(chǎn)1品四是合格的，故選擇214.重式擋墻其后填頂平，地下，粗糙墻背與近似等于的摩，擦他參數(shù)合…濾;口二—口口三:-題14圖分析】:分析】:20。］丁丿TOC\o"1-5"\h\z2.52.62.72.8【解】C，滿坦墻條件。以過墻踵豎直為計(jì)算，該壓按朗肯理論計(jì)算為：%-45='---45°-35°<a-45°廣22Zfl-|/J/2^fl-lx20x32xtan2|45°-44.1kN/m擋墻重為：過墻踵三形體重為甲=卜（1+4卜3叔=胞皿可得該擋墻的抗平滑移穩(wěn)定性系數(shù)為：托__（150+90）x0.5可得該擋墻的抗平滑移穩(wěn)定性系數(shù)為：托__（150+90）x0.5_2為kPa的飽和H）kN/m該斜坡可看成限H二圖中層內(nèi)有與坡平的滲流，則該坡沿巖的穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列哪選項(xiàng)？（）題15圖根據(jù)《學(xué)》條內(nèi)發(fā)平于坡的滲流，則度重為W=/A=6o—10）^1.45^14丄m七j瑜A=10smi5i釦?坡沿巖界的穩(wěn)定性系曆為:TOC\o"1-5"\h\z為14.1如圖所示，傾斜5的巖基粗糙上由等厚黏質(zhì)粉構(gòu)成的坡，巖界的有效2抗剪黏聚度指標(biāo)內(nèi)摩0.681.352.102.50【解】B分析】:（清華學(xué)第8版取單位度斜坡分析解圖）在梯度為：血1脅。題15解圖—單位度斜坡r積為尸1x1.5>cos15=1.45m。單'位度重為wr」單位度斜坡的滲流則該斗_W^ax?^\（p-cLs_W^a-J14.5xcosl5uxtan20u-5x114.5xsin15°-3.75一一-1.35某建筑邊坡采采懸臂式樁板擋墻護(hù)，滑動4m滑動頂距離6m滑動以上體的重度18kN/m滑動以下體的Y重度為N3n滑動以下體的內(nèi)摩5°滑動向地i坡度試計(jì)算動以T6m深度處的地基橫向承載特征最值接近下列哪個選項(xiàng)？（）300kPa320kPa340kPa370kPa【解】D分析】:承載《建筑邊坡按下技術(shù)規(guī)范》（013第32條規(guī)定；當(dāng)設(shè)樁處沿滑動向地8時度地點(diǎn)的橫向滑動向地坡度動G動，可得地基橫向承載特征值：4加警％C（）s<j?o4加警％C（）s<j?o1-旳％1-sin(p..=4x19x6xtan35°cos35°-18x4x1-sin35°1+sin35°-370.3kPa式中y為滑動計(jì)算點(diǎn)的為漓動以上體的重度動以下體的為滑動以下體的等效內(nèi)摩片為設(shè)樁處滑動地的距離。17兩道公路隧道理5m深開挖度和寬度分分和為m圍巖重度為N3m巖單軸飽和抗壓強(qiáng)M度為巖體和巖的彈性縱波速度分別0為fe500m/s洞處的仰坡設(shè)計(jì)開挖15m度為據(jù)《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范第程冊建（JTG3370—.1201）8相關(guān)要求，當(dāng)采復(fù)合式襯砌時，預(yù)留變形量不宜于下列哪個選項(xiàng)的數(shù)值？（）TOC\o"1-5"\h\z37mm45mm50mm63mm【解】C【分析】:根據(jù)《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范第冊建JTG33（0—^018）第.6.條、3.6.條和L4.條。（1）圍巖級別確定2-0.472-0.47K_I2400^、一I跖00/90K,1-30=90x0.47430=72.3>^=30O.O47?f+0.4=0.04x30+0.4=1.6>^v=0.47取二：'-'o^2=100+3^+250^v=100+3x30+250x0.47=307.5

查表3.6.4該隧道圍巖為級。（2）查表8.4.1圍巖為級，兩道隧道預(yù)留變形量最5值為18.某地下泵房3m寬m筏板基礎(chǔ)，基底埋瀑底壓55kP，結(jié)構(gòu)頂部與地平，基底與地基的摩擦系0.25欲在其側(cè)加建冋4度，基底埋深勺地下泵房，擬建場地地層為土均質(zhì)粉kN3nc=15kPa^=20°加建部位基坑擬采放坡開挖。假定地下泵房周邊側(cè)壁光滑，地下影響。為保證基坑數(shù)不后現(xiàn)有地于1.2，其另側(cè)影響范圍內(nèi)應(yīng)少卸去的深度最接近下列哪個選項(xiàng)？（）7.3m5.0m4.0m1.7m【解】D【分析】:（1）現(xiàn)有泵房左側(cè)壓計(jì)算假設(shè)開挖深度1為已知地下泵房周邊側(cè)壁光滑，符合朗肯條件，即有:瓦=Tan:4520D瓦=Tan:4520D二俑TT45°-I2丿=0.49拉區(qū)度為:壓為:丘皿一”少瓦18x(9-A-238)\0.49（現(xiàn)2）有現(xiàn)地有（現(xiàn)2）有現(xiàn)地有下地泵下房泵單房位抗滑度穩(wěn)定重性為驗(yàn)：算G_8xlx65-520kN/in則抗滑移穩(wěn)定系數(shù)為：_Gu_320X0.2了>]2E必4.41x(6.62-/?)2亠預(yù)應(yīng)錨索加固，錨索橫作間在危巖體度處，傾0°則按《建筑邊坡程技術(shù)規(guī)范故解得：預(yù)應(yīng)錨索加固，錨索橫作間在危巖體度處，傾0°則按《建筑邊坡程技術(shù)規(guī)范故解得：。19.如圖所示,某巖坡坡頂頂?shù)膬A倒式危巖體，其后緣裂縫直，充滿且有充分補(bǔ)給20gt地震峰值加速丿為22kN3m若采（GB503—2013，為滿建地震兩側(cè)阻及危巖體底部所受況，抗傾覆安全系數(shù)根錨索所需軸向拉最接近卜列哪個選巖體（不壓，的重度N/ft）（）。w題19圖50kN300kN325kN355kN【解】D分析】:法和《建筑值計(jì)算程計(jì)算規(guī)范》時，滑體2條塊或單塌的區(qū)震作重要簡化為）個的邊蠢、剛塊極（滑動向）的平靜，其值應(yīng)按下列公式計(jì)算：Q=式中a為邊坡綜合平地震系數(shù)，由所在地區(qū)地震基定烈度按表巖體建重為：G=vHb=22x7.5x3.5=577.5kN/m%二b/2=175mPv=|xl0x7/521.25kN/m=H/3=2.5m錨索拉的矩為:危巖體的單位寬度地震為:Os錨索拉的矩為:危巖體的單位寬度地震為:Os=務(wù).G=0.05x577.5=2S.￡75kN/maQ=J7/2=aQ=J7/2=3.75m抗傾覆穩(wěn)定性:577.5x1.75-^x3.25Pk.-a?-Qsciq281.25x2.5-h28.875x3.75故解得：。20?擬開挖亠個度為臨時性質(zhì)邊坡，邊坡地層如下圖所示。邊坡開挖后體易沿巖界知滑動，破界抗剪強(qiáng)度指20kPa^=10°故解得：。20?擬開挖亠個度為臨時性質(zhì)邊坡，邊坡地層如下圖所示。邊坡開挖后體易沿巖界知滑動，破界抗剪強(qiáng)度指20kPa^=10°邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果下表。按《