北京切諾基越野車離合器設(shè)計(jì)（下載送圖紙）

黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)摘要離合器是汽車傳動(dòng)系中的重要部件，它的構(gòu)造特性與發(fā)展和傳動(dòng)系緊密相關(guān)，本文針對(duì)切諾基汽車的各項(xiàng)參數(shù)，設(shè)計(jì)推式膜片彈簧離合器。離合器設(shè)計(jì)的內(nèi)容主要包括壓盤總成、從動(dòng)盤總成、膜片彈簧三個(gè)部分。首先，對(duì)離合器各零件的參數(shù)、尺寸、材料、及結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，然后用AutoCAD工程圖。隨著汽車運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展，汽車性能趨于高速化，載貨汽車趨于大型化，要求發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速不斷地提高，使離合器的使用條件也日漸惡化。因此，增加離合器傳遞轉(zhuǎn)矩的能力，提高其使用可靠性及壽命，簡(jiǎn)化操作(在某些車型上以至向自動(dòng)操縱發(fā)展)，已成為當(dāng)代汽車離合器的發(fā)展趨勢(shì)。本文還重點(diǎn)研究了膜片彈簧在分離過程中的受力，對(duì)受力過程進(jìn)行數(shù)學(xué)分析，并對(duì)其進(jìn)行校核，以提高膜片彈簧離合器的使用壽命，使膜片彈簧離合器在工作過程中處于最佳狀態(tài)。關(guān)鍵詞：離合器；膜片彈簧；設(shè)計(jì)；壓盤；從動(dòng)盤ABSTRACTTheclutchisanimportantpartoftheautomobilepowertrain,itscharacteristicanddevelopmenthavecloserelationwiththepowertrain.BasedonBeijingqienuoji’sparameter,thispaperaimtodesignpushingtypediaphragm-springclutch.Therearethreemainpartsoftheclutchdesign:drivendiscdesign,diaphragm-springdesignandthedrivingdiscdesign.Firstly,thispapercalculatestheparameters,andchoosessizesandmaterialsfortheclutch’sparts.Thendrawthethree-dimension-blueprintoftheassemblyandcomponents.Finallytransformsthethree-dimension-blueprintintoAutoCADengineeringplat.Alongwiththedevelopmentofautomobiletransportation,carperformance,autohigh-speedtendstorequesttheenginetendstolarge-scale,powerandspeedcontinuouslyimprovetheconditionsofuse,makeclutchisworsening.Therefore,toincreasetheabilityoftransmissiontorqueclutch,improveitsuse,simplifytheoperationreliabilityandlife(insomemodelsandautomaticcontrollingtodevelop),hasbecomethedevelopmenttrendofmodernautomobileclutch.Thispaperalsostudiesforceexertedondiaphragmintheprocessofseparation,andanalyzingtheprocessmathematically,thenexaminesandcalculatesrelativeparameter.Inconclusion,thedesignwillprolongthelifetimeofdiaphragm-springclutch,andmakestheclutchinbeststatewhenit’sworking.Keywords:Clutch;Diaphragm-spring;Design;Pressure-plate;Platen目錄摘要 ⅠAbstract II第1章緒論 11.1離合器的設(shè)計(jì)要求 11.2離合器的工作原理 21.3離合器的分類 21.4膜片彈簧離合器的優(yōu)點(diǎn) 21.5離合器設(shè)計(jì)內(nèi)容 3第2章離合器基本尺寸參數(shù)的選擇 42.1離合器基本性能關(guān)系式 42.2離合器后備系數(shù)的選擇 42.3摩擦材料中單位壓力和摩擦因力的選擇 52.4本章小結(jié) 5第3章離合器從動(dòng)盤總成設(shè)計(jì) 63.1摩擦片的設(shè)計(jì) 63.2從動(dòng)盤轂的設(shè)計(jì) 83.3從動(dòng)片和波形彈簧片的設(shè)計(jì) 93.4扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì) 103.5本章小結(jié) 13第4章離合器壓盤總成設(shè)計(jì) 144.1壓盤的設(shè)計(jì) 144.2離合器蓋的設(shè)計(jì) 154.4本章小結(jié) 16第5章膜片彈簧設(shè)計(jì) 175.1膜片彈簧初選 175.2膜片彈簧的分析 185.5本章小結(jié) 21第6章離合器的滑磨及熱工況 226.1工況分析 226.2約束條件 276.3本章小結(jié) 28結(jié)論 29參考文獻(xiàn) 30致謝 31附錄A 32附錄B 35扣扣414951605或1304139763，購(gòu)買發(fā)CAD圖紙及相關(guān)文檔。第1章緒論1.1離合器的設(shè)計(jì)要求在任何條件下行駛，既能可靠的傳遞的發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，并有適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)矩儲(chǔ)備,有能防止傳動(dòng)系過載，接合時(shí)要完全，平順，柔和，保證汽車起動(dòng)時(shí)沒有抖動(dòng)和沖擊，分離時(shí)要迅速，徹底，從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減輕換擋時(shí)的變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減少同步器的磨損。應(yīng)有足夠的吸熱能力和良好的通風(fēng)能力，以保證工作時(shí)的溫度不致過高，延長(zhǎng)其使用壽命。應(yīng)能避免和衰減傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)與振動(dòng)，并且具有吸收振動(dòng)，緩和沖擊和降低噪聲的能力。操縱輕便，準(zhǔn)確，以減輕駕駛員的疲勞。作用在從動(dòng)盤的總壓力和摩擦材料的摩擦因數(shù)在離合器工作過程中變化要盡可能小，以保證有穩(wěn)定的工作性能。具有足夠的強(qiáng)度與動(dòng)態(tài)平衡，以保證其工作可靠，使用壽命長(zhǎng)。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊，質(zhì)量小，制造工藝性好，拆裝，維修，調(diào)整方便等。[1]1.2離合器的工作原理當(dāng)離合器工作時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪是離合器的主動(dòng)部件，帶有摩擦片的從動(dòng)盤和從動(dòng)盤轂借滑動(dòng)花鍵與變速器第一軸（離合器從動(dòng)軸）相連。壓緊彈簧將從動(dòng)盤緊在飛輪端面上。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩即靠飛輪與從動(dòng)盤接觸面之間的摩擦作用而傳到從動(dòng)盤上，在由此經(jīng)過變速器的第一軸和傳動(dòng)系統(tǒng)中一系列部件傳給驅(qū)動(dòng)輪。壓緊彈簧的壓緊力越大，則離合器所能傳遞的轉(zhuǎn)矩也越大。由于汽車在行駛過程中需經(jīng)常保持動(dòng)力傳遞，而中斷傳動(dòng)只是暫時(shí)的需要，所以汽車離合器的主動(dòng)部分和從動(dòng)部分應(yīng)經(jīng)常處于接合狀態(tài)。摩擦副之間采用彈簧作為壓緊裝置即是為了適應(yīng)這一要求。欲使離合器分離時(shí)，只要踩下操縱機(jī)構(gòu)中的離合器踏板，套在從動(dòng)盤轂環(huán)槽中的撥叉便撥動(dòng)從動(dòng)盤，克服壓緊彈簧的壓力向右移動(dòng)而與飛輪分離，摩擦副之間的摩擦力消失，從而中斷了動(dòng)力傳遞。當(dāng)需要重新恢復(fù)動(dòng)力傳遞時(shí)，為使汽車速度和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化比較平穩(wěn)，應(yīng)該適當(dāng)控制放松離合器踏板的速度，使從動(dòng)盤在壓緊彈簧的壓力作用下向左移動(dòng)，與飛輪恢復(fù)接觸，二者接觸面間的壓力逐漸增加，相應(yīng)的摩擦力矩也逐漸增加。當(dāng)飛輪和從動(dòng)盤接合還不緊密，摩擦力矩比較小時(shí)，二者可以不同步旋轉(zhuǎn)，即離合器處于打滑狀態(tài)。隨著飛輪和從動(dòng)盤接合緊密程度的逐步增大，二者的轉(zhuǎn)速也漸趨相等。直到離合器完全接合而停止打滑時(shí)，汽車速度才與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速成正比。[2]摩擦離合器所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩取決于摩擦副間的最大靜摩擦力矩，而后者又取決于摩擦間的壓緊力、摩擦因數(shù)以及摩擦面的數(shù)目和尺寸。因此，對(duì)于結(jié)構(gòu)一定的離合器來說，最大靜摩擦力矩是一個(gè)定值。當(dāng)輸入轉(zhuǎn)矩達(dá)到此值時(shí)，則離壓合器出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，因而限制了傳給傳動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)矩，以防止超載。由上述工作原理可以看出，摩擦離合器主要由主動(dòng)部分、從動(dòng)部分、壓緊機(jī)構(gòu)和操縱機(jī)構(gòu)四部分組成。主、從動(dòng)部分和壓緊機(jī)構(gòu)是保證離合器處于接合狀態(tài)并能傳遞動(dòng)力的基本結(jié)構(gòu)，而離合器的操縱機(jī)構(gòu)主要是使離合器分離的裝置。在保證可靠的傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的前提下，離合器的具體結(jié)構(gòu)應(yīng)能滿足主、從動(dòng)部分分離徹底，接合柔和，從動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要盡可能小，散熱良好，操縱輕便，良好的動(dòng)平衡等基本性能要求。1.3離合器的分類根據(jù)所用壓緊彈簧布置位置的不同，可分為周布彈簧離合器、中央彈簧離合器和周布斜置彈簧離合器；根據(jù)所用壓緊彈簧形式的不同，可分為圓柱螺旋彈簧離合器、圓錐螺旋彈簧離合器和膜片彈簧離合器。[3]膜片彈簧是一種由彈簧鋼制成的具有碟形結(jié)構(gòu)的碟形彈簧，主要有碟形彈簧部分和分離指部分組成。膜片彈簧兩側(cè)有鋼絲支撐圈，借6個(gè)膜片彈簧固定釘將起安裝在離合器蓋上。再離合器蓋沒有固定到飛輪上時(shí)，膜片彈簧不受力，處于自由狀態(tài)。此時(shí)離合器蓋與飛輪安裝面之間有一距離。當(dāng)將離合器蓋用連接螺釘固定到飛輪上時(shí)，由于離合器蓋靠近飛輪，后鋼絲支撐圈則壓向膜片彈簧使之發(fā)生彈性變形，膜片彈簧的圓錐角變小，幾乎接近于壓平狀態(tài)。同時(shí)，在膜片彈簧的大端對(duì)壓盤產(chǎn)生壓緊力，使離合器處于接合狀態(tài)。當(dāng)分離離合器時(shí)，分離軸承作移，膜片彈簧被壓在前鋼絲支撐圈上，其徑向截面以支撐圈為支點(diǎn)右移，膜片彈簧變成反錐形狀，使膜片彈簧大端右移，并通過分離彈簧鉤拉動(dòng)壓盤使離合器分離。1.4膜片彈簧離合器的優(yōu)點(diǎn)1、膜片彈簧具有較理想的非線性彈簧特性，彈簧壓力在摩擦片的磨損范圍基本保持不變，因而離合器在工作中能保持傳遞的轉(zhuǎn)矩大致不變，相對(duì)圓柱螺旋彈簧，其壓力大大下降，離合器分離時(shí)，彈簧壓力有所下降，從而降低的踏板力。對(duì)于圓柱螺旋彈簧，其壓力大大增加；2、磨片彈簧兼壓緊彈簧與分離杠桿的作用，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，緊湊，軸向尺寸小，零件數(shù)目少，質(zhì)量?。?、高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，彈簧壓緊力降低很小，性能穩(wěn)定；而圓柱螺旋彈簧壓緊力則降低明顯；4、磨片彈簧以整個(gè)圓周與壓盤相接觸，使壓力分布均勻，摩擦片接觸良好磨損均勻；5、易于實(shí)現(xiàn)良好的通風(fēng)散熱，使用壽命長(zhǎng)；6、磨片彈簧中心與離合器中心線重合，平衡性。[2]1.5設(shè)計(jì)內(nèi)容由于膜片彈簧離合器，具有零件數(shù)目少，重量輕，非線性特性好，操縱輕便等優(yōu)點(diǎn)，且制造膜片彈簧的工藝水平在不斷提高，所以本文將設(shè)計(jì)推式膜片彈簧離合器。本設(shè)計(jì)以北京切諾基汽車各項(xiàng)參數(shù)和性能為設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，所選定汽車發(fā)動(dòng)機(jī)提供的最大轉(zhuǎn)矩Temax為200Nm。第2章離合器基本參數(shù)的選擇2.1離合器基本性能關(guān)系式離合器的基本功能之一是傳遞力矩，因此離合器轉(zhuǎn)矩容量是離合器最為基本的性能之一。通常它只能用來初步定出離合器的原始參數(shù)、尺寸，它們是否合適最終取決于試驗(yàn)驗(yàn)證。根據(jù)摩擦力矩公式(2.1)式中：Tc—離合器靜摩擦力矩；β—后備系數(shù)；f—摩擦因數(shù)；Z：摩擦面數(shù)；po—單位壓力；D—摩擦片外徑；c—內(nèi)外徑之比。有了上面的關(guān)系式，對(duì)于一定的離合器結(jié)構(gòu)而言，只要合理選擇其中的參數(shù)，并能滿足上面的關(guān)系式，就可估算出所設(shè)計(jì)的離合器是否合適[4]。2.2離合器后備系數(shù)的選擇后備系數(shù)β是離合器一個(gè)重要設(shè)計(jì)參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。顯然，為可靠傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨時(shí)間過長(zhǎng)，不宜選的太小；為是離合器尺寸不致過大，減少傳動(dòng)系過載，保證操縱輕便，不宜選的太大；當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)后備功率較大、使用條件較好時(shí)，可選的小一些；當(dāng)使用條件惡劣、需要拖帶掛車時(shí)，為提高起步能力，減少離合器滑磨，可選的大一些；汽車總質(zhì)量大，也應(yīng)選得越大。在選擇β時(shí)，應(yīng)保證離合器應(yīng)能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩、要防止離合器滑磨過大、要能防止傳動(dòng)系過載。其數(shù)值按表2.1選取，而設(shè)計(jì)本車的離合器其β要求比較的大，初步選擇為1.60。表2.1離合器后備系數(shù)β的取值范圍車型后備系數(shù)乘用車及最大總質(zhì)量小于6t的商用車1.20～1.75最大總質(zhì)量為6～14t的商用車1.50～2.25掛車1.80～4.002.3摩擦材料中單位壓力和摩擦因數(shù)的選擇石棉基摩擦材料的密度小，制造容易、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)，但受工作溫度、單位壓力、滑磨速度影響大，主要用于中、輕載荷的工作條件下，而粉末冶金材料的傳熱性好、熱穩(wěn)定性與耐磨性好、摩擦因數(shù)高，故在選擇摩擦片材料是粉末冶金材料中的鐵基[5]。初選po根據(jù)表2.2中可得：為0.5MPa，f為0.5。表2.2摩擦材料中單位壓力和摩擦因數(shù)的取值摩擦片材料單位壓力po/MPa摩擦因數(shù)f石棉基材料模壓0.15～0.250.20～0.25編織0.25～0.350.25～0.30粉末冶金材料銅基0.35～0.500.25～0.30鐵基0.35～0.50金屬陶瓷材料0.70～1.500.42.4本章小結(jié)在離合器的基本性能關(guān)系式中我們得知要用到后備系數(shù)；摩擦因數(shù)；單位壓力等一些參數(shù)。通過查閱資料，工具用書，圖表等我能、我們可以對(duì)一些參數(shù)取值。為我們接下來的設(shè)計(jì)計(jì)算提供一定幫助。離合器從動(dòng)盤總成設(shè)計(jì)3.1摩擦片的設(shè)計(jì)摩擦片設(shè)計(jì)要求：①摩擦因數(shù)較高且較穩(wěn)固，工作溫度，單位壓力，滑磨速度的變化對(duì)其影響要?。虎诰哂凶銐虻臋C(jī)械強(qiáng)度與耐磨性；③密度要小，以減少?gòu)膭?dòng)盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；④熱穩(wěn)定性好，在高溫下分離出粘合劑力，無味，不易燒焦；⑤磨合性能好，不致刮傷飛輪和壓盤表面；⑥接合時(shí)應(yīng)平順，而不產(chǎn)生“咬合”或“抖動(dòng)”現(xiàn)象；⑦長(zhǎng)期停放后，摩擦面間不發(fā)生“粘著”現(xiàn)象。離合器摩擦片所用的材料主要有石棉基摩擦材料、粉末冶金摩擦材料和金屬陶瓷摩擦材料。石棉基摩擦材料具有摩擦因數(shù)較高、密度較小、制造容易、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)。但它性能不夠穩(wěn)定、摩擦因數(shù)受工作溫度、單位壓力、滑磨速度的影響大，故目前主要應(yīng)用于中、輕載荷下工作。由于石棉在生產(chǎn)和使用過程中對(duì)環(huán)境有影響，對(duì)人體有害，故以玻璃纖維、金屬纖維來代替石棉纖維。粉末冶金和金屬陶瓷摩擦材料具有傳熱性好、熱穩(wěn)定性與耐磨性好、摩擦因數(shù)較高且穩(wěn)定、能承受的單位壓力較高以及壽命較長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)，但價(jià)格較貴，密度較大，接合平順性較差，主要應(yīng)用于載荷質(zhì)量較大的商用車上。摩擦片與從動(dòng)片的連接方式有鉚接和粘接兩種。鉚接方式連接可靠，更換摩擦片方便，適宜在從動(dòng)片上安裝波形片，但其摩擦面積利用率小，使用壽命短。粘接方式可增大實(shí)際摩擦面積，摩擦片厚度利用率高，具有較高的抗離心力和切向力的能力；但更換摩擦片困難，且使從動(dòng)盤難以安裝波形片，無軸向彈性，可靠性低。摩擦片材料：粉末冶金材料（其具有傳熱性好，熱穩(wěn)定性與耐磨性好、摩擦因數(shù)較高而且穩(wěn)定、能承受的單位壓力較高及壽命較長(zhǎng)等優(yōu)點(diǎn)）。摩擦片與從動(dòng)片的連接方式：鉚接（因具連接可靠、更換摩擦片方便、適宜在從動(dòng)盤上安裝波形片而采用）。摩擦片基本尺寸的確定。摩擦片外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)重量和使用壽命，它和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩有一定的關(guān)系。根據(jù)公式3.1：(3.1)式中：Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；β—后備系數(shù)；f—摩擦因數(shù)；Z：摩擦面數(shù)；po—單位壓力；D—摩擦片外徑；c—內(nèi)外徑之比得到D=240mm。計(jì)算離合器的外徑D同時(shí)參考經(jīng)驗(yàn)公式3.2：(3.2)式中：A—參考系數(shù)；D—摩擦片外徑；Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；A取47，計(jì)算得到D=234mm。初選D以后，還需根據(jù)摩擦片尺寸的系列化和標(biāo)準(zhǔn)化進(jìn)一步確定[6]。查找標(biāo)準(zhǔn)(GB1457—74)的規(guī)定：表3.1離合器尺寸選擇參數(shù)表摩擦片外徑D/mm發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩Temax/Nm單片離合器重負(fù)荷中等負(fù)荷極限值225130150170250170200230……最終確定：外徑D=250mm；內(nèi)徑d=155mm，內(nèi)外徑之比c=0.620，單片面積F=30200mm2。對(duì)摩擦片的厚度h，我國(guó)以規(guī)定了3種規(guī)格：3.2mm，3.5mm，4mm，這里選擇厚度為3.5mm。(2)摩擦片的校核。在初步確定完摩擦片的基本尺寸后，要對(duì)摩擦片校核：1)摩擦片外D(mm)的選擇應(yīng)使最大圓周速度vD不超過65～70m/s：(3.3)式中：nemax—發(fā)動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速（r/min）；當(dāng)nemax取6000時(shí)，代入可得：vD=70≤65～70m/s。2)摩擦片的內(nèi)外徑比c應(yīng)在0.53～0.70范圍內(nèi)：c=0.620∈｛0.53～0.70｝。3)保證離合器可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，并防止傳動(dòng)系過載，β應(yīng)在1.2～1.75之間，代入式2—1：β=Tc/Temax=1.60∈｛1.20～1.75｝。4)為了減少汽車起步過程中的離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷，離合器每一次接合的單位面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即：(3.4)式中：ω—單位摩擦面積滑磨功(J/mm2)；[ω]—其許用值0.4J/mm2；W—汽車起步時(shí)離合器接合一次產(chǎn)生的總滑磨功(J)，可以根據(jù)下式計(jì)算：(3.5)式中：ne—發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，取2000r/min；ma—汽車總質(zhì)量(kg)，取1200kg；rr—汽車輪胎滾動(dòng)半徑(m)；ig—汽車起步時(shí)所用變速器檔位的傳動(dòng)比；數(shù)值取3.8；i0—主減速器傳動(dòng)比，取4.2。各個(gè)數(shù)值代入3—5式得到：W=14983J。把W=14983J和摩擦片的各個(gè)數(shù)值代入式3.4，得：=0.338J/mm2≤[]=0.4J/mm2。經(jīng)過校核可知，摩擦片的設(shè)計(jì)符合相應(yīng)的設(shè)計(jì)要求[7]。3.2從動(dòng)盤轂的設(shè)計(jì)從動(dòng)盤數(shù)及干、濕式的選擇單片干式摩擦離合器，這是因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，軸向尺寸緊湊，分離徹底，從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱性能好，采用軸向有彈性的從動(dòng)盤時(shí)也能接順平和等優(yōu)點(diǎn)符合離合器的設(shè)計(jì)要求發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是經(jīng)從動(dòng)盤轂的花鍵孔輸出，花鍵之間為動(dòng)配合，在離合器分離和結(jié)合的過程中，從動(dòng)盤轂就能在花鍵軸上自由滑動(dòng)。我國(guó)生產(chǎn)的離合器，其從動(dòng)盤轂花鍵多用SAE標(biāo)準(zhǔn)，其有關(guān)尺寸見表表3.2從動(dòng)盤轂花鍵的尺寸摩擦片的外徑D/mm發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩花鍵尺寸擠壓應(yīng)力齒數(shù)n外徑內(nèi)徑齒厚有效齒長(zhǎng)160491023183209.81806910262132011.620010810292342511.122514710322643011.325019610352843510.228027510353244012.530030410403254010.532537310403254511.435047110403255013.0查表3.2，可選花鍵尺寸如下齒數(shù)n=10、外徑mm、內(nèi)徑=28mm、齒厚=4mm、有效齒長(zhǎng)l=35mm花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度校核。由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而破壞，所以花鍵要進(jìn)行擠壓應(yīng)力計(jì)算，當(dāng)應(yīng)力偏大時(shí)可適當(dāng)增加花鍵轂的軸向長(zhǎng)度?；ㄦI的擠壓應(yīng)力j：(3.6)式中：Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；D—花鍵轂的外徑；d—花鍵轂的內(nèi)徑；n—花鍵轂的齒數(shù)；l—花鍵轂的有效長(zhǎng)度。從動(dòng)盤轂一般都由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)大于30MPa。從動(dòng)盤轂采用鍛鋼（40Cr），采用調(diào)質(zhì)處理，表面和心部硬度在26～32HRC。提高花鍵內(nèi)孔表面硬度和耐磨度，可采用鍍鉻工藝；對(duì)減振彈簧窗口及從動(dòng)片配合處，應(yīng)進(jìn)行高頻處理。3.3從動(dòng)片和波形彈簧片的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)從動(dòng)片，要盡量減輕其重量，并使其質(zhì)量的分布可能地靠近旋轉(zhuǎn)中心，以獲得最小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。為了減小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，從動(dòng)片做的比較薄，一般在1.3mm—2.2mm。根據(jù)設(shè)計(jì)的需要采用從動(dòng)片的厚度為2mm，材料為中碳鋼板（50號(hào)），表面硬度為35～40HRC，結(jié)構(gòu)采用分開式彈性從動(dòng)片結(jié)構(gòu)。波形片材料采用65Mn，厚度為0.7mm，硬度為40～46HRC，并經(jīng)過表面發(fā)藍(lán)處理。3.4扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)1，扭轉(zhuǎn)減震器的組成與功能扭轉(zhuǎn)減震器主要由彈性元件、阻尼元件等組成。彈性元件的作用是降低傳動(dòng)系的手段扭轉(zhuǎn)剛度，從而降低傳動(dòng)系扭轉(zhuǎn)系統(tǒng)的某階段固有頻率，改變系統(tǒng)的故有振型，使其盡可能避開由發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩主諧量激勵(lì)引起的共振；阻尼元件的作用是有效地耗散振動(dòng)能量。因此，扭轉(zhuǎn)減震器具有如下功能；（1）降低發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸與傳動(dòng)系接合部分的扭轉(zhuǎn)剛度，調(diào)諧傳動(dòng)系扭振固有頻率。（2）增加傳動(dòng)系扭振阻尼，抑制扭轉(zhuǎn)共振響應(yīng)振幅，并衰減因沖擊而產(chǎn)生的瞬態(tài)頻率。（3）控制動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)總成怠速時(shí)離合器與變速器軸系的扭振，消減變速器怠速噪聲和主減速器與變速器的扭轉(zhuǎn)及噪聲。（4）緩和非穩(wěn)定工況下傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)沖擊載荷，改善離合器的接合平順性。2，扭轉(zhuǎn)減震器的的扭轉(zhuǎn)特性扭轉(zhuǎn)減振器具有線性和非線性兩種特性。單級(jí)線性減振器的扭轉(zhuǎn)特性：其彈性元件一般采用圓柱螺旋彈簧，廣泛應(yīng)用于汽油機(jī)汽車中。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)為柴油機(jī)時(shí)由于怠速時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)不均勻度較大，常引起變速器常嚙合齒輪間的敲擊，從而產(chǎn)生令人厭煩的變速器怠速噪聲。在扭轉(zhuǎn)減振器中，另設(shè)置一組剛度較小的彈簧，使其在發(fā)動(dòng)機(jī)怠速工況下起作用，以消除變速器怠速噪聲。此時(shí)可得到兩級(jí)非線性特性，第一級(jí)的剛度很小，稱為怠速級(jí)；第二級(jí)的剛度較大。在柴油機(jī)汽車中，目前廣泛采用具有怠速級(jí)的兩級(jí)或三級(jí)非線性扭轉(zhuǎn)減振器。3，由于發(fā)動(dòng)機(jī)傳到汽車傳動(dòng)系中的轉(zhuǎn)矩是周期地不斷變化的，從而使傳動(dòng)系統(tǒng)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。若振動(dòng)頻率與傳動(dòng)系的自振頻率相重合會(huì)發(fā)生共振，影響傳動(dòng)系中零件的壽命。為避免共振，緩和傳動(dòng)系所受的沖擊載荷，在許多汽車的傳動(dòng)系統(tǒng)中裝設(shè)了扭轉(zhuǎn)減振器，且大多數(shù)將扭轉(zhuǎn)減振器附裝在離合器的從動(dòng)盤中[8]。ab圖3.1扭轉(zhuǎn)減振器工作示意圖a—靜止?fàn)顟B(tài)；b—工作狀態(tài)1、2—減振彈簧；3—從動(dòng)盤本體；4—阻尼片；離合器接合時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)飛輪和壓盤傳給了從動(dòng)盤兩側(cè)的摩擦片，帶動(dòng)從動(dòng)盤本體和與從動(dòng)盤本體鉚接在一起的減振器盤轉(zhuǎn)動(dòng)。動(dòng)盤本體和減振器盤又通過六個(gè)減振器彈簧把轉(zhuǎn)矩傳給了從動(dòng)盤轂。因?yàn)橛袕椥原h(huán)節(jié)的作用，所以傳動(dòng)系受的轉(zhuǎn)動(dòng)沖擊可以在此得到緩和。傳動(dòng)系中的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)會(huì)使從動(dòng)盤轂相對(duì)于動(dòng)盤本體和減振器盤來回轉(zhuǎn)動(dòng)，夾在它們之間的阻尼片靠摩擦消耗扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的能量，將扭轉(zhuǎn)振動(dòng)衰減下來[9]。扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)計(jì)算著重于減振彈簧。(1)減振彈簧的材料。選用60Si2MnA彈簧鋼絲。(2)減振彈簧個(gè)數(shù)Zj的選取。根據(jù)表3.3，由于D=250mm，所以Zj取6。表3.3減振彈簧個(gè)數(shù)的選取摩擦片外徑D/mm225～250250～325325～350>350Zj4～66～88～10>10(3)減振彈簧的位置半徑R0。減振彈簧的位置半徑R0一般取(0.60～0.75)d/2,同時(shí)為了保證離合器可靠的傳動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩，減振彈簧位置直徑2R0約小于摩擦片內(nèi)徑約50mm，所以取R0=55mm。(4)極限轉(zhuǎn)矩Tj。極限轉(zhuǎn)矩是指減振器在消除了限位銷與從動(dòng)盤轂之間的間隙時(shí)所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩，即限位銷起作用時(shí)的轉(zhuǎn)矩。它受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素，與發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可?。篢j=(1.5～2.0)Temax(3.7)式中：Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；Tj—極限轉(zhuǎn)矩。本車取相應(yīng)系數(shù)為2.0，所以Tj=400Nm。扭轉(zhuǎn)角剛度k。為了避免引起傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，要合理選擇減振器的扭轉(zhuǎn)角剛度k，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動(dòng)機(jī)常用的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。k取決于減振彈簧的線剛度及其結(jié)構(gòu)布置尺寸：k=KZjR02×103(3.8)式中：K—每個(gè)減振彈簧的線性剛度(N/mm)；Zj—減振彈簧的個(gè)數(shù)；R0—減振彈簧位置半徑(m)。減振器的角剛度既要滿足傳遞足夠大的轉(zhuǎn)矩的要求，又要滿足為了避開共振而盡量降低其值的要求，這在實(shí)際上是做不到的。因此，減振器的角剛度k的最后確定，常常是結(jié)構(gòu)所允許的設(shè)計(jì)結(jié)果，設(shè)計(jì)時(shí)選k為：k≤13Tj。由于設(shè)計(jì)的是越野車的發(fā)動(dòng)機(jī)，常工作時(shí)的轉(zhuǎn)速是較高的，且保證發(fā)動(dòng)機(jī)的工作較穩(wěn)定，所以選擇k較小，取k=10Tj=4000Nm。這樣每個(gè)彈簧的線性剛度為K=k/(KZjR02)=2.1×106N/mm。(6)阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T。由于減振器扭轉(zhuǎn)剛度k受結(jié)構(gòu)及發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的限制，不肯能夠很低，故為了在發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，必須合理選擇減振器的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T，一般可選：T=(0.06～0.17)Temax(3.9)式中：T—阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩；Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。按經(jīng)驗(yàn)選T=0.12Temax=24N。(7)預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn。減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊力。研究表明，Tn的增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動(dòng)，這是有利的。但Tn不應(yīng)大于T，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故?。篢n=(0.05～0.17)Temax(3.10)式中：Tn—預(yù)緊轉(zhuǎn)矩；Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。取Tn=0.10Temax=20N。(8)極限轉(zhuǎn)角j。減振器從預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn增加到極限轉(zhuǎn)矩Tj時(shí)，從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤轂的極限轉(zhuǎn)角j為(3.11)式中：j—極限轉(zhuǎn)角；R—減振彈簧位置半徑；l—減振彈簧的工作變量。j通常取3o～12o，由于設(shè)計(jì)的乘用車的離合器，所以對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的平順性要求較高，所以j取9o。3.5本章小結(jié)從動(dòng)盤對(duì)離合器來說是一個(gè)十分重要的部件它由摩擦片；從動(dòng)盤轂；從動(dòng)片；波形彈簧片；扭轉(zhuǎn)減震器等部件組成。所以其設(shè)計(jì)的好壞對(duì)離合器的總體性能起著決定性的作用，因此在設(shè)計(jì)過程中我們要對(duì)其各項(xiàng)結(jié)論精細(xì)的計(jì)算和校核，使其達(dá)到預(yù)期標(biāo)準(zhǔn)。第4章離合器壓盤總成設(shè)計(jì)4.1壓盤的設(shè)計(jì)壓盤是離合器的主動(dòng)部分，在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩時(shí)，它和飛輪一起帶動(dòng)從動(dòng)盤轉(zhuǎn)動(dòng)，所以它必須和飛輪有一定的聯(lián)系，但這種聯(lián)系有應(yīng)允許壓盤在離合器分離過程中自由的做軸向移動(dòng)，使壓盤和從動(dòng)盤脫離接觸。壓盤和飛輪間常用的連接方式有凸臺(tái)式、鍵式和銷式。但這些連接方式在離合器分離和結(jié)合的過程中，由于傳力零件之間有摩擦，將降低離合器操縱部分的傳動(dòng)效率。為了消除上述缺點(diǎn)，在設(shè)計(jì)中采用傳力片式。在離合器的基本參數(shù)選定后，壓盤的基本尺寸應(yīng)和摩擦片的外徑和內(nèi)徑相同，確定壓盤的厚度應(yīng)符合下面四點(diǎn)要求。(1)壓盤應(yīng)具有較大質(zhì)量，以增大熱容量，減少溫升。應(yīng)用下式校核壓盤的一次接合的溫升：(4.1)式中：t—壓盤溫升(oC)；c—壓盤的比熱容，鑄鐵：c=481.4J/(kg·oC)；m—壓盤質(zhì)量(kg)，經(jīng)計(jì)算約為4.2kg；W—汽車起步時(shí)離合器接合一次產(chǎn)生的總滑磨功(J)，經(jīng)上面計(jì)算得W=14983J；—傳到壓盤的熱量所占的比例，對(duì)于單片離合器壓盤：=0.5。根據(jù)式4—1得：t=3.7oC≤8oC。(2)蓋的膜片彈簧支撐處應(yīng)具有高的尺寸精度，否則回造成分離不徹底；(3)壓盤應(yīng)具較大的剛度。能使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減少受熱后翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離[8]。(4)為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦片表面溫度過高，可在離合器蓋上開較大的通風(fēng)窗口，或在蓋上加通風(fēng)扇片，本設(shè)計(jì)采用前者。與飛輪保持良好的對(duì)中，并要進(jìn)行靜平衡，壓盤單件的平衡精度不低于15～20g·cm基于以上四點(diǎn)，選取壓盤的厚度為12mm。由于壓盤的形狀較復(fù)雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，所以采用灰鑄鐵，采用HT300，硬度為170～227HBS，另外添加少量的金屬元素（鎳鐵合金）以增加其機(jī)械強(qiáng)度[10]。4.2離合器蓋的設(shè)計(jì)(1)離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求。應(yīng)具有足夠的剛度，否則將影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減小壓盤升程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。為此可采用如下的措施：適當(dāng)?shù)脑龃笊w的板厚，使鋼板厚度達(dá)到4mm；在蓋內(nèi)的圓周處翻邊。離合器蓋應(yīng)和飛輪保持良好的對(duì)中，以免影響總成的平衡和正常的工作，其膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。(2)離合器蓋的材料。由于設(shè)計(jì)的離合器是乘用車用的，所以離合器蓋的加工工藝為沖壓制造，所以采用的是4mm的10號(hào)鋼板沖壓而成[11]。4.3傳力片的設(shè)計(jì)傳力片的作用是在離合器接合時(shí)，離合器蓋通過它來驅(qū)動(dòng)壓盤共同旋轉(zhuǎn)，分離時(shí)，又可以利用它的彈性來牽動(dòng)壓盤軸向分離并使操縱力減小。傳力片為3組，每組2片，每片厚度為0.8mm，由65Mn的彈簧鋼帶制成。在布置傳力片時(shí)要注意，通常情況下傳力片應(yīng)該受拉力[11]。傳力片的校核：用公式4.2計(jì)算傳力片的有效長(zhǎng)度：EQ(4.2)式中：l１—傳力片的有效長(zhǎng)度；l—傳力片上兩孔之間的距離；—孔的直徑。用公式4.3計(jì)算傳力片的彎曲總剛度：(4.3)式中：E—傳力片材料的彈性模量；—截面慣性矩；n—為傳力片數(shù)量；i—傳力片的組數(shù)；l１—傳力片的有效長(zhǎng)度。用公式4.4計(jì)算壓盤和離合器蓋組裝時(shí)的最大應(yīng)力：(4.4)式中：σmax—最大應(yīng)力值；W—傳力片的截面系數(shù)；n—傳力片數(shù)量；i—傳力片的組數(shù)；l１—傳力片的有效長(zhǎng)度；P—傳力片作用力的大小。帶入數(shù)值計(jì)算得到913MPa離合器傳扭時(shí)分為正向驅(qū)動(dòng)和反向驅(qū)動(dòng)，用公式4.5計(jì)算正向驅(qū)動(dòng)時(shí)的最大應(yīng)力:=204.5MPa≤913MPa(4.5)式中：σmax—最大應(yīng)力值；W—傳力片的截面系數(shù)；n—傳力片數(shù)量；i—傳力片的組數(shù)；P—傳力片作用力的大小；b—傳力片的寬度；l１—傳力片的有效長(zhǎng)度；h—傳力片厚度；R—傳力片的圓周半徑；fmax—傳力片軸向變形力最大值；Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。用公式4.6計(jì)算反向驅(qū)動(dòng)時(shí)的最大應(yīng)力:=823.5MPa≤913MPa(4.6)式中：σmax—最大應(yīng)力值；W—傳力片的截面系數(shù)；n—傳力片數(shù)量；i—傳力片的組數(shù)；P—傳力片作用力的大??；b—傳力片的寬度；l—傳力片的有效長(zhǎng)度；h—傳力片厚度；R—傳力片的圓周半徑；fmax—傳力片軸向變形力最大值；Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩?？梢姡瑐髁ζ脑O(shè)計(jì)符合要求。4.4本章小結(jié)通過資料的學(xué)習(xí)我們可知壓盤的驅(qū)動(dòng)方式有很多種如，傳力銷式；鍵式等。但是，在離合器分離時(shí)，由于零件間的摩擦將降低離合器操縱部分的傳動(dòng)效率。為了消除上述缺點(diǎn)，近年來廣泛采用了彈性傳動(dòng)片的傳力方式。所以本設(shè)計(jì)也采用此方式作為此壓盤的驅(qū)動(dòng)方式。膜片彈簧設(shè)計(jì)5.1膜片彈簧的初選設(shè)計(jì)膜片彈簧，一定要初步選定其全部尺寸，然后進(jìn)行一系列的驗(yàn)算，最后優(yōu)選出合適的尺寸[12]。表5.1膜片彈簧的主要參數(shù)的選用參考值基本參數(shù)常用范圍一般范圍外內(nèi)徑比R/r1.2～1.3 1.2～1.35膜片鋼板厚度h(mm)2～3.42～4高厚比H/r1.7～2.01.6～2.2外徑厚度比H/h75～9570～100比值R/r04～53.5～5.0杠桿比（推式）(r1-rf)/(R1-r1)2.3～4.5-分離指的數(shù)目n18-分離指舌尖切槽寬δ1(mm)3.2～3.5-分離指舌根切槽寬δ2(mm)9～10-分離指舌部最寬處半徑re(mm)≤r-δ2-初始錐底角(o)10～139～15半徑差值(mm)1=R-R12～41～72=r1-r0.5～30～63=rf-r00～30～4圖5.1膜片彈簧的基本尺寸膜片的外徑R的大小約為摩擦片的平均半徑，即(D+d)/4，所以R的初選為106mm，根據(jù)表5—1和圖5—1以及R的大小，選擇膜片彈簧的以下數(shù)值[13～15]：大端半徑：R=120mm；碟簧部分內(nèi)徑：r=100mm；碟簧在自由狀態(tài)下的內(nèi)錐高：H=14mm；膜片鋼板厚度：h=2.45mm；膜簧壓盤加載點(diǎn)半徑：R1=118mm；膜簧支承環(huán)加載點(diǎn)半徑：r1=99mm；小端內(nèi)徑r0=25mm；分離加載半徑：rf=35mm；分離指舌尖切槽寬：δ1=3.4mm；分離指舌根切槽寬：δ2=10mm；分離指舌部最寬處半徑：re=75mm。5.2膜片彈簧的分析圖5.2膜片彈簧的特征曲線膜片彈簧由于它的變形和載荷關(guān)系并不成線性關(guān)系，在壓緊狀態(tài)時(shí)，通過支承環(huán)和壓盤在膜片彈簧上的載荷F1(N)集中在支承處，加載點(diǎn)相對(duì)軸向變形1(mm)的彈簧的彈性特征如下式：(5.1)式中：材料的彈性模量(MPa)，對(duì)于剛材料：E=2.1×105MPa；—材料的泊松比，對(duì)于鋼：=0.3；H、h、R、r、R1、r1代表均是圖5—1中的含義[16～18]。當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化，從支承環(huán)和壓盤的加載點(diǎn)轉(zhuǎn)移到支承環(huán)和分離軸承的加載點(diǎn)，設(shè)分離軸承的加載的力為F2(N)，則有如下的關(guān)系：(5.2)把上式代入式5.1則F1與膜片彈簧末端變形1關(guān)系為(5.3)根據(jù)圖5.2中的膜片彈簧的彈性特征曲線，M和N點(diǎn)為曲線的一階導(dǎo)數(shù)點(diǎn)為0點(diǎn)，而中間的H點(diǎn)位曲線的拐點(diǎn)，即為曲線的二階導(dǎo)數(shù)點(diǎn)為0點(diǎn)，所以：(5.4)(5.5)當(dāng)=0時(shí)，得：(5.6)式5.6代入R、r、R1、r1得1=2.16mm，即1H=3.24mm而B點(diǎn)為膜片彈簧壓緊狀態(tài)的而1B：0.81H≤1B≤1H則選1B=3mm當(dāng)=0時(shí)，得(5.7)式5—7代入R、r、R1、r1得1=2.25mm和4.28mm，即1M=2.25mm，1N=4.28mm。而A點(diǎn)為摩擦片在最大磨損的情況下的膜片彈簧的彈性變形，其：=1B－1A=ZcS0式中：Zc—離合器的摩擦片摩擦片表面數(shù)目，單片Zc=2；S0—每個(gè)摩擦工作表面的最大允許磨損量，一般為S0=0.5～1mm。根據(jù)摩擦片的特點(diǎn)，=1.6mm，也就是1A=1.4mm。而C點(diǎn)為離合器徹底分離的的點(diǎn)，其1C略大于1N，所以1N=4.4mm。將1B，1A，1C分別代入：得F1B=442.5N，F(xiàn)1A=453N，F(xiàn)1B=98.1N，得到壓緊時(shí)的力為453N，分離軸承的分離終端時(shí)的用力為98.1N。5.3膜片彈簧的校核在圖5.1中，在Ⅰ點(diǎn)所受的應(yīng)力是最大的，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行許用應(yīng)力的校核：(5.8)(5.9)(5.10)式中：tI—I點(diǎn)的彎曲應(yīng)力(MPa)；rI—I點(diǎn)的切向壓應(yīng)力(MPa)；jI—I點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力(MPa)；e—中性點(diǎn)的半徑(mm)，e=(R－r)/ln(R/r)；—離合器撤離分離時(shí)膜片彈簧相對(duì)于自由狀態(tài)時(shí)的轉(zhuǎn)角；F2—分離時(shí)的分離軸承的力；[jI]—材料的當(dāng)量應(yīng)力的許用值，采用60Si2MnA時(shí)，[jI]=1500～1700MPa[19，20]。經(jīng)過計(jì)算代入，jI=tI－rI=1785MPa－352.8MPa=1432.2MPa≤[jI]校核得知，膜片彈簧的設(shè)計(jì)在允許的范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)是合理的。5.4膜片彈簧的材料以及制造工藝材料使用優(yōu)質(zhì)彈簧鋼（60Si2Mn）,并進(jìn)行熱處理，特別要注意表面不能有傷痕。為了避免應(yīng)力集中，在內(nèi)圓周部位的下面要進(jìn)行倒角。倒角的半徑值為R=1～2mm；為了減少?gòu)椈傻碾x散性，同時(shí)為了控制支承點(diǎn)處的間隙，要求板厚有較高的精度；為了防止膜片彈簧在循環(huán)載荷的作用下，產(chǎn)生彈簧的彈力下降（疲勞變形），一般采用下面的方法處理：①?gòu)?qiáng)壓處理②噴丸處理國(guó)內(nèi)膜片彈簧一般采用60Si2Mn或50CrVA等優(yōu)質(zhì)高精度鋼板材料。為了保證其硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質(zhì)量等要求，需進(jìn)行一系列熱處理。為了提高膜片彈簧的承載能力，要對(duì)膜片彈簧進(jìn)行強(qiáng)壓處理，即沿其分離狀態(tài)的工作方向，超過徹底分離點(diǎn)后繼續(xù)施加過量位移，使其超過3～8次，以產(chǎn)生一定的塑性變形，從而使膜片彈簧的表面產(chǎn)生與使用狀態(tài)的反方向的殘余應(yīng)力而達(dá)到強(qiáng)化的目的。一般來說，經(jīng)強(qiáng)壓處理后，在同樣的工作條件下，可提高膜片彈簧的疲勞壽命5%～30%。另外，對(duì)膜片彈簧的凹面或雙面進(jìn)行噴丸處理，即以高速?gòu)椡枇鲊娚涞侥瑥椈杀砻?，使表層產(chǎn)生塑性變形，從而形成一定厚度的表面強(qiáng)化層，起到冷作硬化的作用，同樣也可提高承載能力和疲勞強(qiáng)度。為了提高分離指的耐磨性，可對(duì)其端部進(jìn)行高頻淬火、噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。在膜片彈簧與壓盤接觸圓形處，為了防止由于拉應(yīng)力的作用而產(chǎn)生裂紋，可對(duì)該處進(jìn)行擠壓處理，以消除應(yīng)力源。膜片彈簧表面不應(yīng)有毛刺、裂紋、劃痕、銹蝕等缺陷。碟簧部分硬度一般為45～50HRC，分別指端硬度55～62HRC，在同一片上同一范圍內(nèi)的硬度差不大與3個(gè)單位。碟簧部分應(yīng)為均勻的回火屈氏和少量的索氏體。單面脫碳層的深度一般不超過厚度的3%。膜片彈簧的內(nèi)、外半徑公差一般為H11和h11，厚度公差為±0.025mm，初始底錐角公差為±10。膜片彈簧上下表面的表面粗糙度為1.6μm，底面的平面度一般要求小于0.1mm。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時(shí)，其分離指端的相互高度差一般要求小于0.8～1.0mm。5.5本章小結(jié)通過初選，我們可以初步確定膜片彈簧的各個(gè)尺寸，用公式分析計(jì)算可得知初選的尺寸是否合理，最后通過校核，我們得到了符合本設(shè)計(jì)要求的膜片彈簧。第6章離合器的滑磨及熱工況6.1工況分析圖6.1給出的是汽車起步時(shí)的工作過程。在汽車起步前，首先要踩下離合器踏板使離合器主從動(dòng)部分分離，在掛如變速器低檔。這時(shí)，離合器主動(dòng)部分的角速度與發(fā)動(dòng)機(jī)的角速度一致，為點(diǎn)；從動(dòng)部分經(jīng)過傳東西與車輪相連，其角速度為零。起步時(shí)死機(jī)逐漸放松離合器踏板并逐漸踏下油門踏板。這時(shí)，可將離合器的接合過程分為兩個(gè)階段：圖6.1汽車起步時(shí)離合器的工作過程簡(jiǎn)圖第一階段：時(shí)間從0到，由于小于，故從動(dòng)部分的角速度仍為零，汽車不動(dòng)，但離合器開始滑磨。第二階段：時(shí)間從到，此時(shí)由于大于，汽車開始起步，從動(dòng)部分的角速度迅速上升，而發(fā)動(dòng)機(jī)的角速度由開始上升到B點(diǎn)后變?yōu)檠杆傧陆?，到時(shí)刻，主、從動(dòng)部分的角速度達(dá)到一致時(shí)候，離合器的滑磨停止，其整個(gè)接合過程結(jié)束。為滑磨時(shí)間。換算到離合器從動(dòng)部分上的汽車阻力矩為：（6.1）式中——汽車總質(zhì)量，1820㎏；——掛車總質(zhì)量；——車輪滾動(dòng)半徑，=0.31725m；——汽車的行駛阻力系數(shù)，取=0.1；——傳動(dòng)系的傳動(dòng)比，=·=3.778×4.235=16；——傳動(dòng)系的傳動(dòng)效率，=0.9；——重力加速度。由式（6.1）可得=392.1N·m圖6.2為研究汽車起步時(shí)離合器接合過程的力學(xué)模型。其中為發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)部分（主要是飛輪）和離合器主動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；為汽車及掛車的總平移質(zhì)量換算到離合器從動(dòng)軸上的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（這里忽略了自離合器從動(dòng)盤到驅(qū)動(dòng)輪之間全部旋轉(zhuǎn)件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量）。圖6.2摩擦離合器接合過程的力學(xué)模型為了確定滑磨功，先建立力學(xué)模型所示系統(tǒng)質(zhì)量運(yùn)動(dòng)的微分方程：（6.2）其中可由下式確定；而離合器從動(dòng)部分的角速度為（6.3）所以得：（6.4）飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量：初估算飛輪的質(zhì)量為4.5㎏。因此飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為0.041?；ス椋?.5）式中——離合器的滑磨角，而，因此有，（6.6）相對(duì)于和求解這些方程的困難在于，和都是隨時(shí)間變化的，非線性的。為了相對(duì)的評(píng)價(jià)離合器的結(jié)構(gòu)，先不考慮司機(jī)駕駛技能的影響，并假設(shè)離合器為瞬間接合及起步時(shí)離合器的摩擦力矩為常量。為了簡(jiǎn)化問題并求解式（6.2）的微分方程，也假設(shè)在離合器滑磨過程中和亦為常量。則可由求解式（6.2）得出系統(tǒng)主從動(dòng)部分的角速度和隨時(shí)間的變化而變化的表達(dá)式。主動(dòng)部分：（6.7）從動(dòng)部分：（6.8）當(dāng)和的值達(dá)到完全一致時(shí)滑磨過程完畢。因此，使式（6.7）中的等于式（6.8）中的，則可求出滑磨時(shí)間為：（4.17）由上式可得出滑磨時(shí)間=1.3秒。在上述假設(shè)條件下，系統(tǒng)主、從動(dòng)部分的角速度將與時(shí)間t成線性關(guān)系（圖6.3）。式（6.6）的積分相當(dāng)于圖4-6中所示的三角形OSD的面積，該面積的大小向大于滑磨角的值。因此，滑磨功可表達(dá)為：（6.10）式中——離合器的滑磨時(shí)間；——汽車開始起步時(shí)離合器主動(dòng)部分的初始角速度。，其中為對(duì)應(yīng)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min，設(shè)=2000r/min。將的表達(dá)式及式（6.9）代入上式，則得（6.11）經(jīng)過整理數(shù)據(jù)，L=31565.58J由圖6.3可以看到，在發(fā)動(dòng)機(jī)的高轉(zhuǎn)速及變速器的高檔位下起步，滑磨功會(huì)急劇增大，因?yàn)長(zhǎng)∝;L∝1/的緣故。由式（4.12）也可知∝，因此L∝。由此可見汽車拖掛車時(shí)將使其離合器工作狀況顯著惡化。此外，汽車拖帶掛車時(shí)，離合器的分離和接合次數(shù)也將增多，這將家具摩擦片的磨損。由上也可看出：離合器的后備系數(shù)越大，也就意味著較大，則滑磨功要減小。圖6.3當(dāng)，和為常量時(shí)和的變化情況按照式（6.11）計(jì)算的滑磨功式其最小可能值，它與接合是否平順無關(guān)，可用于對(duì)各型號(hào)車的離合器工作狀況的比較計(jì)算。離合器的滑磨功L與其從動(dòng)盤摩擦面積之比，（6.12）稱為離合器比滑磨功。它是離合器摩擦表面耐磨性的一項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)。當(dāng)汽車用Ⅰ檔起步且=0.1時(shí)，單片離合器比滑磨功的許用值為。經(jīng)過計(jì)算，本設(shè)計(jì)中離合器比滑磨功為，符合單片離合器的單片離合器比滑磨功的許用值。在確定離合器的熱工況時(shí)，通常是計(jì)算壓盤的溫度，因?yàn)轱w輪的質(zhì)量要比壓盤的質(zhì)量大得多，其溫升相對(duì)不大。計(jì)算時(shí)假設(shè)它們不向周圍散熱。則熱平衡方程式為：（6.13）式中——壓盤的質(zhì)量，初步估算為3㎏；——傳到壓盤的熱量所占的比率。對(duì)單片離合器，=0.5；——壓盤的比熱容，鑄鐵的比熱容為481.4J/（㎏·℃）；——溫升，℃；——滑磨功，J。則壓盤的溫升為9.84℃對(duì)單車，一次接合離合器的壓盤溫升不應(yīng)超過10℃；計(jì)算所得的溫升是汽車一次起步的結(jié)果。該算法可用于比較不同類型的熱工況。在世界運(yùn)行中，離合器的主從動(dòng)盤的溫升過程要復(fù)雜的多。在城市擁擠的交通條件下，對(duì)于模壓石棉基離合器摩擦片來說，長(zhǎng)時(shí)間作用的容許溫度為200℃，而短時(shí)間作用的容許溫度不應(yīng)超過350℃。6.2約束條件1、摩擦片外徑D（mm）的選取應(yīng)是最大圓周速度，（6.14）2、為了保證扭轉(zhuǎn)減震器的安裝，摩擦片內(nèi)徑d必須大于減震器彈簧的位置直徑約為50mm，即3、滑磨功的驗(yàn)算，根據(jù)另一經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)上述的滑磨功值進(jìn)行驗(yàn)算。（6.15）為單位摩擦面積滑磨功（）；為需用值（），對(duì)于本車：=0.40（）；W為汽車起步時(shí)離合器接合一次產(chǎn)生的總的滑磨功（J）（6.16）經(jīng)過計(jì)算，符合要求。4、為了反映離合器傳遞的轉(zhuǎn)矩保護(hù)自身過載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值；（6.17）由表6.3，得=0.3。表6.3單位摩擦面積傳遞轉(zhuǎn)矩許用值離合器規(guī)格（D/mm）≤210（D/mm）＞210~250（D/mm）＞250~325（D/mm）＞325（D/mm）/×10-20.280.300.350.40因此，符合要求。6.3本章小結(jié)而在汽車使用中，在交通繁忙的城市內(nèi)，起步次數(shù)相當(dāng)頻繁，如果再加上換檔時(shí)對(duì)離合器的使用，則離合器的接合次數(shù)相當(dāng)頻繁，滑磨相當(dāng)嚴(yán)重。離合器滑磨的嚴(yán)重程度常用滑磨功的大小來衡量。離合器的滑磨功是指離合器接合過程中有多少機(jī)械能變成熱能。離合器的滑磨功愈大，則零件的溫升和磨損也會(huì)愈嚴(yán)重?；スΦ拇笮”砻髁穗x合器摩擦表面磨損的嚴(yán)重程度。因此，滑磨與熱工況正確分析對(duì)汽車的安全行駛十分重要。結(jié)論本文針對(duì)切諾基汽車設(shè)計(jì)了一款推式膜片彈簧離合器，北京切諾基汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的最大輸出轉(zhuǎn)矩是離合器設(shè)計(jì)的主要依據(jù)。設(shè)計(jì)的膜片彈簧離合器，能夠滿足北京切諾基汽車在正常行駛中，保證汽車平穩(wěn)起步、順利換擋、防止傳動(dòng)系過載等基本要求。選擇的離合器后備系數(shù)β應(yīng)適當(dāng)增大，以保證對(duì)離合器的使用要求。最終確定摩擦片的尺寸為：外徑250mm；內(nèi)徑155mm；厚度3.5mm。材料選用粉末冶金。膜片彈簧的尺寸，在經(jīng)過初選后，仔細(xì)分析其受力，結(jié)合離合器的設(shè)計(jì)要求，最終確定尺寸為：大端半徑120mm，碟簧部分100mm，碟簧在自由狀態(tài)下的內(nèi)錐高14mm，膜片鋼板厚度2.45mm，膜簧壓盤加載點(diǎn)半徑118mm，膜簧支承環(huán)加載點(diǎn)半徑99mm，小端內(nèi)徑25mm，分離加載半徑35mm，分離指舌尖切槽寬3.4mm，分離指舌根切槽寬10mm，分離指舌部最寬處半徑75mm。膜片彈簧要求具有較高的尺寸精度，同樣在膜片彈簧的制造中，也需要好的加工工藝。參考文獻(xiàn)[1]嚴(yán)正峰.汽車離合器行業(yè)發(fā)展戰(zhàn)略探討[J].汽車與配件，2007，10：22～24[2]蔡興旺主編.汽車構(gòu)造與原理.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004：67～132[3]許石安主編.離合器.北京：人民交通出版社，1981：5～128[4]閻春利，張希棟.汽車離合器膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備,2006，3：33～35[5]廖林清，曹建國(guó).汽車離合器膜片彈簧的三次設(shè)計(jì)[J].四川兵工學(xué)報(bào),1997，2：24～26[6]司傳勝.汽車膜片彈簧離合器的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備,2004，12：33～34[7]林世裕主編.膜片彈簧與碟形彈簧離合器的設(shè)計(jì)與制造.東南大學(xué)出版社，1995：48～67[8]《汽車工程手冊(cè)》編輯委員會(huì)編.汽車工程手冊(cè).北京：人民交通出版社，2001：103～129[9]余志生主編.汽車?yán)碚?，第三?北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002：167～190[10]李林，劉惟信.汽車離合器蓋結(jié)構(gòu)的最優(yōu)化設(shè)計(jì).北京汽車，1991，6：45～49[11]林鋒編.汽車離合器鋼片的熱處理.汽車工藝與材料，2001，5：12～18[12]林明芳等.汽車離合器膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì).汽車工程，1988，2：35～38[13]高翔，朱茂桃，夏長(zhǎng)高編.膜片彈簧疲勞強(qiáng)度可靠性計(jì)算方法膜片.1996：37～44[14]高翔.膜片彈簧應(yīng)力測(cè)試研究[J].江蘇理工大學(xué)學(xué)報(bào),1997,5：35～36[15]劉紅欣.膜片彈簧應(yīng)力分布的實(shí)驗(yàn)和有限元分析[J]力學(xué)與實(shí)踐,1997,(03)：26～28[16]蘇軍,吳建國(guó).碟形彈簧特性曲線非線性有限元計(jì)算[J]力學(xué)與實(shí)踐,1997,(04)：18～22[17]張衛(wèi)波.汽車膜片彈簧離合器智能優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)研究.中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào)2007(01)：67～70[18]LiuWeixin，GePing，LiWei.OptimalDesignTorsionalDampersinAutomobileClutch.ProceedingsoftheInternationalConferenceonCADofMachinery.1991，Sept：16～20，[19]LiWeiLiu，Weixin.NewMethodstoRaiseAccuracyforRoadUnevennessMeasurement.in：AhmadianM，ed．AdvancedAutomotiveTechnologies.1993，12：65～70[20]Ahern,Kathy,Manathunga,Catherine.clutch-StartingStalledResearchStudents.InnovativeHigherEducation.2004，22:237～254致謝本文從選題、設(shè)計(jì)到說明書撰寫的過程中，得到了導(dǎo)師王瑛璞老師全面、悉心的指導(dǎo)，在此，謹(jǐn)向?qū)熤乱哉\(chéng)摯的敬意和衷心的感謝!過這次的設(shè)計(jì)，我更深刻地了解了機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械制造的各方面知識(shí)，對(duì)汽車設(shè)計(jì)有了全新且比較全面的深刻認(rèn)識(shí)，達(dá)到了前所未有的高度，并鍛煉了獨(dú)立思考解決問題的能力。再次向王老師表示衷心的感謝！最后，借設(shè)計(jì)完成之際，謹(jǐn)向在我的學(xué)習(xí)過程中為我授課的所有老師表示衷心的感謝!同時(shí)，也對(duì)向參加論文審閱、答辯的專家和老師表示誠(chéng)摯的感謝。附錄A對(duì)于手動(dòng)擋的車型而言，離合器是汽車動(dòng)力系統(tǒng)的重要部件，它擔(dān)負(fù)著將動(dòng)力與發(fā)動(dòng)機(jī)之間進(jìn)行切斷與連接的工作。在城市道路或者復(fù)雜路段駕駛時(shí)，離合器成了我們最頻繁使用的部件之一，而離合器運(yùn)用的好壞，直接體現(xiàn)了駕駛水平的高低，也體現(xiàn)了對(duì)于車輛保護(hù)的好壞。正確使用離合器，掌握離合器的原理以在特殊情況下利用離合器來解決問題，是每個(gè)駕駛手動(dòng)擋車型的車友應(yīng)該掌握的。所謂離合器，顧名思義就是說利用“離”與“合”來傳遞適量的動(dòng)力。離合器由摩擦片，彈簧片，壓盤以及動(dòng)力輸出軸組成，布置在發(fā)動(dòng)機(jī)與變速箱之間，用來將發(fā)動(dòng)機(jī)飛輪上儲(chǔ)存的力矩傳遞給變速箱，保證車輛在不同的行駛狀況下傳遞給驅(qū)動(dòng)輪適量的驅(qū)動(dòng)力和扭矩，屬于動(dòng)力總成的范疇。在半聯(lián)動(dòng)的時(shí)候，離合器的動(dòng)力輸入端與動(dòng)力輸出端允許有轉(zhuǎn)速差，也就是通過其轉(zhuǎn)速差來實(shí)現(xiàn)傳遞適量的動(dòng)力。離合器分為三個(gè)工作狀態(tài)，即不踩下離合器的全連動(dòng)，部分踩下離合器的半連動(dòng)，以及踩下離合器的不連動(dòng)。當(dāng)車輛在正常行駛時(shí)，壓盤是緊緊擠靠在飛輪的摩擦片上的，此時(shí)壓盤與摩擦片之間的摩擦力最大，輸入軸和輸出軸之間保持相對(duì)靜摩擦，二者轉(zhuǎn)速相同。當(dāng)車輛起步時(shí)，司機(jī)踩下離合器，離合器踏板的運(yùn)動(dòng)拉動(dòng)壓盤向后靠，也就是壓盤與摩擦片分離，此時(shí)壓盤與飛輪完全不接觸，也就不存在相對(duì)摩擦。最后一種，也就是離合器的半連動(dòng)狀態(tài)。此時(shí)，壓盤與摩擦片的摩擦力小于全連動(dòng)狀態(tài)。離合器壓盤與飛輪上的摩擦片之間是滑動(dòng)摩擦狀態(tài)。飛輪的轉(zhuǎn)速大于輸出軸的轉(zhuǎn)速，從飛輪傳輸出來的動(dòng)力部分傳遞給變速箱。此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)與驅(qū)動(dòng)輪之間相當(dāng)于一種軟連接狀態(tài)。一般來說，離合器是在車輛起步和換擋的時(shí)候發(fā)揮作用，此時(shí)變速箱的一軸和二軸之間存在轉(zhuǎn)速差，必須將發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力與一軸切開以后，同步器才能很好的將一軸的轉(zhuǎn)速保持與二軸同步，擋位掛進(jìn)以后，再通過離合器將一軸與發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力結(jié)合，使動(dòng)力繼續(xù)得以傳輸。在離合器中，還有一個(gè)不可或缺的緩沖裝置，它由兩個(gè)類似于飛輪的圓盤對(duì)在一起，在圓盤上打有矩形凹槽，在凹槽內(nèi)布置彈簧，在遇到激烈的沖擊時(shí)，兩個(gè)圓盤之間的彈簧相互發(fā)生彈性作用，緩沖外界刺激。有效的保護(hù)了發(fā)動(dòng)機(jī)和離合器。在離合器的各個(gè)配件中，壓盤彈簧的強(qiáng)度，摩擦片的摩擦系數(shù)，離合器直徑，摩擦片位置以及離合器數(shù)目就是決定離合器性能的關(guān)鍵因素，彈簧的剛度越大，摩擦片的摩擦系數(shù)越高，離合器的直徑越大，離合器性能也就越好。起步時(shí)需要有一定的半聯(lián)動(dòng)時(shí)間，以保證起步的平順。坐新手開的車都有這樣的體會(huì)，要么起步時(shí)熄火，要么是一顫一顫出去的，這些都是半聯(lián)動(dòng)技巧沒有掌握好的表現(xiàn)。汽車在起步的時(shí)候，變速箱的二軸是靜止的，當(dāng)我們掛一擋以前，需要踩下離合器，此時(shí)變速箱的一軸與動(dòng)力分開，通過同步器掛上一擋以后，一軸也同樣變?yōu)殪o止。動(dòng)力從飛輪出來是有一定轉(zhuǎn)速的，此時(shí)與一軸存在巨大的轉(zhuǎn)速差，這也就是為何起步時(shí)對(duì)于半聯(lián)動(dòng)的要求要比換擋時(shí)高得多的主要原因，離合器的前后部件一個(gè)靜止一個(gè)運(yùn)動(dòng)。這樣的轉(zhuǎn)速差必須由半聯(lián)動(dòng)來消化，也就是動(dòng)力開始的時(shí)候部分傳遞給一軸，使車輛能以較平穩(wěn)的姿態(tài)起步，一旦車輛行駛起來，轉(zhuǎn)速差就會(huì)變得很小，此時(shí)將離合器完全抬起，就不會(huì)有沖擊了。坡道起步需要較高的半聯(lián)動(dòng)技巧。半聯(lián)動(dòng)可以消化發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與車輪之間的轉(zhuǎn)速差，也就是說可以有在動(dòng)力已經(jīng)傳遞到車輪上，但車輪并不運(yùn)轉(zhuǎn)的情況出現(xiàn)，這種情況常常發(fā)生在坡道。一般對(duì)于駕駛技術(shù)不熟練的駕駛員而言，在坡道起步時(shí)會(huì)拉起手剎，然后讓離合器處于半聯(lián)動(dòng)狀態(tài)，松下手剎，車輛保持靜止，防溜車殃及后車。而車輛向后滑行的重力是由發(fā)動(dòng)機(jī)提供的動(dòng)力來抗衡的，而離合器則負(fù)責(zé)消除這里存在的轉(zhuǎn)速差。車輛處于這種情況下，駕駛員就能很輕松的起步了，繼續(xù)踩下油門踏板讓轉(zhuǎn)速進(jìn)一步提升獲得足夠的扭力，車輛就順利坡起了。此時(shí)對(duì)于半聯(lián)動(dòng)的技巧要求較高，如果半聯(lián)動(dòng)力度太弱，就可能在松開手剎時(shí)車輛向后滑動(dòng)，容易造成新手的驚慌失措，如果半聯(lián)動(dòng)力度過強(qiáng)則容易是車輛加速過猛而撞到前車。所以對(duì)于新手而言，此時(shí)可以讓發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速略高，并采用較大的半聯(lián)動(dòng)力度，使車輛