燃燒器減排技術及低氮燃燒技術介紹課件

燃燒器設計基礎知識及低氮燃燒技術謝佳2017.07燃燒器設計基礎知識及低氮燃燒技術謝佳一.燃燒設備基礎知識二.東方鍋爐超低氮燃燒技術四角爐超低氮燃燒技術W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術目錄燃燒的基本原理燃燒器的主要作用燃燒器的主要型式燃料特性燃燒系統(tǒng)方案制粉系統(tǒng)計算燃燒器計算及參數(shù)燃燒器結構一.燃燒設備基礎知識二.東方鍋爐超低氮燃燒技術四角爐超低氮燃1.燃燒的基本原理燃燒一般指燃料在空氣中的劇烈氧化放熱反應，釋放出的熱量能使該反應過程自動維持。燃燒過程存在兩個基本階段，即著火階段和著火后的穩(wěn)定燃燒階段。1.1燃料的著火從工程應用角度看，燃料的著火方式有兩類：自燃和點燃。1.1.1自燃1.1.1.1自燃的定義在一定條件下，燃料和空氣的混合物通過緩慢的氧化放熱反應，不斷的積累熱量和活性粒子，隨著混合物溫度的升高，在沒有明火接近的條件下，自動著火燃燒。如煤堆、積粉和空預器上黏附的油垢等均可能產生自燃現(xiàn)象。1.1.1.2自燃的條件自燃的條件是燃料和空氣的反應放熱速度高于散熱速度，致使熱量不斷積累，燃料溫度不斷升高，燃料最終自燃。1.1.1.3自燃溫度自燃溫度（或稱自燃點）不是一個常數(shù)，它不僅和燃料本身的特性有關，還和散熱條件等有關，散熱條件越差，自燃溫度越低。而且往往更有實際意義的不是自燃溫度，而是能引起自燃時的介質溫度，介質溫度越高，自燃所需的時間越短。自燃溫度較低的燃料并不一定就更容易被點燃。如氫氣的自燃溫度比褐煤的高，但卻比褐煤更容易被點燃。1.1.2點燃1.1.2.1點燃的定義利用外部能源去接觸可燃混合物，使其在靠近外部能源傳入的部分先行發(fā)生劇烈的氧化反應而著火，然后火焰?zhèn)鞑サ秸麄€混合物中去。1.燃燒的基本原理1.1.2.2火焰的傳播

火焰的傳播分為層流火焰?zhèn)鞑ズ屯牧骰鹧鎮(zhèn)鞑煞N。若可燃混合物氣流處于靜止或層流狀態(tài)時，其火焰的傳播稱為層流火焰?zhèn)鞑ィ蝗艨扇蓟旌衔餁饬魈幱谕牧鳡顟B(tài)時，其火焰的傳播稱為湍流火焰?zhèn)鞑?。工程中的火焰?zhèn)鞑セ旧隙际峭牧骰鹧鎮(zhèn)鞑?。層流火焰?zhèn)鞑ニ俣戎饕軠囟取毫?、燃料濃度及燃料性質影響。試驗表明，火焰?zhèn)鞑ニ俣入S溫度的增大而增大，隨壓力的增大而減小（對大多數(shù)氣體燃料而言），反應能力越強的燃料其火焰?zhèn)鞑ニ俣纫苍娇臁Ｔ跍囟?、壓力一定的條件下，某一燃料的火焰?zhèn)鞑ニ俣却嬖谝粯O大值，該極大值一般處于過量空氣系數(shù)略小于1的情況下，因為此時的燃燒溫度達到最大值。此外試驗證明，可燃混合物氣流只有在一定的濃度范圍內，火焰才能傳播。當混合物氣流中燃料的濃度高于某一最高濃度或低于某一最低濃度時，燃燒只能局限在點火火源附近，火焰不能傳播。該濃度范圍又叫做著火濃度范圍，有時也叫做爆炸濃度范圍。爆炸濃度該范圍存在的原因是，當氣流燃料濃度太低時，混合物反應析出的熱量太低，不足以將鄰近的混合物加熱到著火溫度，所以火焰不能傳播；而當氣流燃料濃度過高時，氧量不足，混合物不能充分燃燒，同樣不能析出足夠的熱量所以火焰也不能傳播。溫度、壓力和惰性氣體含量都可以影響著火濃度范圍。湍流火焰?zhèn)鞑C理與層流火焰有很大不同。湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣冗h大于層流火焰?zhèn)鞑ニ俣?。對于煤粉氣流，湍流火焰的傳播速度可超過200cm/s，而層流火焰?zhèn)鞑ニ俣炔怀^100cm/s。由于可燃混合物自噴口噴出后馬上擴散，風速逐漸下降，當與火焰?zhèn)鞑ニ俣认嗟葧r而穩(wěn)定著火。一般希望煤粉氣流的著火點離噴口出口的距離為0.3～0.5m。1.1.2.2火焰的傳播1.2燃料的穩(wěn)定燃燒可燃混合物噴入爐內，利用點火設備將它點燃，火焰很快傳播到整個氣流中，當點火設備撤出后，再進入爐內的可燃混合物應能繼續(xù)著火燃燒，也就是保持火焰的穩(wěn)定而不熄滅。此外著火點的（遠近）位置也必須合適。1.2.1一般火焰的穩(wěn)定可燃混合物氣流從噴口噴出后，速度是不均勻的，在噴口中心速度較高，四周速度很低，此外離噴口越遠，速度也越低。另一方面火焰?zhèn)鞑ニ俣纫膊痪鶆颉＿@樣可能在氣流外周某一圈位置上，氣流速度等于火焰?zhèn)鞑ニ俣?，使火焰保持穩(wěn)定，這一圈稱為引燃區(qū)。從引燃區(qū)附近流過的氣體，雖然流速超過火焰?zhèn)鞑ニ俣龋部梢员灰紖^(qū)的火焰點燃。由于噴口中心速度最高，因此整個火焰鋒面呈圓錐形。氣流在火焰鋒面處的法向速度等于火焰?zhèn)鞑ニ俣?，切向速度使該處火焰點燃靠近中心一些的相鄰氣流，這樣使整個火焰保持穩(wěn)定。如果氣流速度再增加，雖然在離開噴口更遠處氣流速度也將降低，但這里可燃氣體混合物的濃度太低，火焰可能已不能傳播，將沒有引燃區(qū)存在，火焰不能保持穩(wěn)定，這種情況稱為脫火。如果氣流速度太低，火焰將傳播到噴口內，這種情況稱為回火。1.2.2鍋爐內火焰的穩(wěn)定燃燒器出口氣流速度一般都較高，已超過脫火極限，火焰不能自身保持穩(wěn)定。從燃燒器噴出的可燃混合物必須不斷從其他方面獲得熱量，才能被加熱到著火溫度以上，不斷著火，保持燃燒穩(wěn)定。著火所需熱量主要來自于回流的高溫煙氣。對于直流式燃燒器，氣流噴出燃燒器后不斷吸卷周圍的高溫煙氣，高溫煙氣將其加熱，使之著火。這種從四周吸卷高溫煙氣的回流方式叫外回流。對于旋流式燃燒器，旋轉的氣流離開燃燒器噴口后在離心力的作用下向四周擴散，在中心形成負壓區(qū)，使高溫煙氣回流，并提供熱量點燃可燃混合物。這種煙氣回流方式叫內回流。1.2燃料的穩(wěn)定燃燒1.2.3影響火焰穩(wěn)定性的因素影響火焰穩(wěn)定性的因素主要包括回流區(qū)的大小、可燃混合物的初溫、燃燒器區(qū)域的煙氣溫度及燃料性質等。1.2.3.1回流區(qū)的大小回流區(qū)越大，回流的煙氣量越多，回流區(qū)域內的溫度就越高，燃料著火越穩(wěn)定，著火點更靠近噴口。對于直流式燃燒器，回流主要依靠外回流。外回流區(qū)的體積一般比內回流區(qū)的大得多，但是，如果組織不好，回流的煙氣不是來自高溫區(qū)域，這樣的回流則不利于著火。因此一般直流式燃燒器采用四角布置燃燒方式，使每個燃燒器的火焰流向下游相鄰燃燒器的出口，以向其提供可吸卷的高溫煙氣。由于燃燒器出口氣流速度一般都比較高，因此燃燒器噴口中還裝有穩(wěn)燃器，可使氣流產生一個小的內回流區(qū)，有利于保證穩(wěn)定著火。對于旋流式燃燒器，回流主要依靠內回流，但氣流四周也卷吸煙氣，也有外回流區(qū)，它也有助于火焰的穩(wěn)定。增大內回流區(qū)和煙氣回流量主要依靠增大每個燃燒器氣流的旋流強度，旋流式燃燒的氣流旋流強度一般均可調節(jié)，因此旋流式燃燒器獨立性較強，不像四角切圓燃燒方式那樣考慮爐內整體組織燃燒。1.2.3.2可燃混合物的初溫可燃混合物的初溫越高，將其加熱到著火溫度所需的熱量就越少，氣流就更容易著火，因此著火就更穩(wěn)定，著火點就更近。由于著火熱主要用于加熱空氣，因此，提高可燃混合物的初溫主要是提高預熱空氣的溫度；對于煤粉氣流，提高煤粉濃度可降低煤粉氣流的著火熱，有利于著火。1.2.3.3燃燒器區(qū)域的煙氣溫度回流煙氣的溫度不僅取決于燃料在這一區(qū)域的燃燒程度，還和散熱（受熱面的吸熱）等因素有關。因此減少燃燒器區(qū)域的輻射吸熱，可提高燃燒器區(qū)域煙氣溫度，此時回流的煙氣溫度也會高一些，可使著火更加穩(wěn)定。1.2.3.4燃料性質燃料的化學反應能力越強，就越容易著火，如原油比重油更容易著火。此外對于燃油，霧化質量越好，則油滴越細，燃燒越快，著火越穩(wěn)定。對于煤粉氣流，煤粉越細，則煤粉氣流越容易著火。1.2.3影響火焰穩(wěn)定性的因素2.燃燒器的主要作用燃燒器的主要作用是將燃料和燃燒所需空氣按一定的型式送入爐膛，使燃料能及時著火、穩(wěn)定燃燒、充分燃盡，燃燒器及爐膛不結焦，鍋爐NOx排放量低等，亦即要滿足安全、經濟和環(huán)保三方面的要求。上述要求主要是通過合理的燃燒方式、燃燒器布置、燃燒器結構和燃燒器設計參數(shù)等來實現(xiàn)；同時鍋爐本體也應有合理的設計。3.燃燒器的主要型式對于以煤為燃料的大型電站鍋爐，目前主要采用煤粉燃燒和循環(huán)流化床燃燒兩大類燃燒方式。煤粉爐和以油（天然氣）為主燃料的大型電站鍋爐的燃燒器布置型式主要有墻置式和角置式，此外煤粉爐燃燒器還有爐拱布置方式。不同的燃燒器布置型式要求配以相應的燃燒器結構型式，燃燒器結構型式主要分為旋流式和直流式兩類。3.1墻置燃燒3.1.1墻置式旋流燃燒器墻置式燃燒器一般包括前墻布置燃燒器和前后墻布置燃燒器對沖燃燒兩種情況。這種布置方式的主要優(yōu)點是沿爐膛寬度方向的熱負荷分布比較均勻、鍋爐低負荷穩(wěn)燃能力較強、爐膛不易結焦；但缺點是煙氣后期混合較差，不利于燃料的燃盡；而且單墻燃燒方式的爐膛火焰充滿度較差，已很少采用。前后墻布置燃燒器的示意圖如下圖所示。2.燃燒器的主要作用墻置式燃燒器一般包括前墻布置燃燒器和前后3.1.2墻置式直流燃燒器墻置式直流燃燒器主要用于配風扇磨的高水分褐煤燃燒。由于風扇磨所能提供的壓頭較小，因此磨煤機沿爐膛四周布置，盡可能減小磨煤機到燃燒器的沿程阻力損失。磨煤機數(shù)量一般為6臺或8臺，每臺磨煤機帶一列燃燒器。燃燒器采用直流式，布置在水冷壁墻上形成切圓燃燒，如右圖所示。3.2角置燃燒角置燃燒一般均采用直流式燃燒器。爐膛四角各布置一列燃燒器噴口，可燃混合物和燃燒所需其余空氣可以從不同噴口噴入爐內，在爐膛中整體組織燃燒。每角燃燒器噴口的中心線與爐膛中心的一個或多個假想圓相切，燃燒火焰在爐內形成一個大火球，燃料著火所需熱源由上游角的燃燒高溫煙氣提供，如右圖所示。這種燃燒型式的四面水冷壁熱負荷比較均勻；煙氣的后期混合強烈，有利于燃盡；配以擺動式噴口，可以方便的調節(jié)汽溫。缺點是煙氣的殘余旋轉易造成爐膛出口兩側的煙溫偏差；如果配風不均勻，易造成火球中心偏移，使火焰沖刷水冷壁，造成結焦和高溫腐蝕；另外如果背火側補氣條件不好也會使火焰偏斜刷墻。3.1.2墻置式直流燃燒器3.2角置燃燒3.3爐拱燃燒爐拱燃燒一般應用于難于著火和燃盡的無煙煤和低揮發(fā)分的貧煤。燃燒器一次風噴口直立布置（略有傾斜）在前后墻水冷壁的爐拱上面，大部分燃燒所需空氣從前后水冷壁垂直墻上分段供給，每個燃燒器的火焰首先向下俯沖后再折向往上形成U形火焰，燃燒后的高溫煙氣被吸卷為燃料著火提供所需熱量。前后墻的火焰共同在爐膛中形成W形，故這種燃燒方式一般稱為W型火焰燃燒方式，如下圖所示。鍋爐下爐膛區(qū)域敷設有適量的衛(wèi)燃帶，因此燃燒區(qū)域溫度水平較高，有利于煤粉的著火；同時火焰行程較長，有利于燃盡。但這種燃燒方式的缺點是NOx排放量高以及鍋爐重量大、成本高。爐拱燃燒方式所配燃燒器即可采用直流燃燒器也可采用旋流燃燒器。3.3爐拱燃燒4.燃料特性電站鍋爐燃料主要有煤、油和氣體燃料。4.1煤4.1.1煤的種類鍋爐燃煤主要按干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf的含量分為褐煤、貧煤、煙煤及無煙煤幾種。無煙煤：Vdaf

≤10％，炭化程度最高，含碳量大，水分、灰分及揮發(fā)分含量少，熱值高；不易著火和燃盡。貧煤：Vdaf

：10％～20％，煙煤：Vdaf：20％～37％，它們的炭化程度低于無煙煤，燃燒特性視具體成分的差異而不同；一般貧煤和劣質煙煤的著火性能較差。褐煤：Vdaf＞37％，炭化程度較低，水分、灰分和干燥無灰基揮發(fā)分含量一般均較高。中低水分褐煤易著火，高水分褐煤則難著火；均易結焦。4.1.2成分分析基準及相互換算燃料的成分分析一般常用元素分析和工業(yè)分析兩種。燃料的元素分析測定煤中碳（C）、氫（H）、氧（O）、氮（N）、硫（S）和礦物質（習慣上稱之為灰分A）及水分（W）的含量。而工業(yè)分析只測定煤中水分、灰分、揮發(fā)分和固定碳的含量。分析煤的成分時，常用的分析基準有四種，即收到基、空氣干燥基、干燥基和干燥無灰基，具體定義如下。收到基：以實際入爐煤的成分作為百分之百；空氣干燥基：當煤樣在20℃、相對濕度60％的實驗室中放置，會失去一些水分，留下的穩(wěn)定水分稱為空氣干燥水分，以這種煤樣的成分作為百分之百；干燥基：去除水分以外的其他含量作為成分的百分之百；干燥無灰基：把水分、灰分含量除外，以可燃質成分作為百分之百。4.燃料特性不同成分基準之間需要換算，換算系數(shù)如下表。不同成分基準之間需要換算，換算系數(shù)如下表。4.1.3煤粉細度4.1.3.1煤粉細度的定義及計算送入鍋爐燃燒的煤為滿足輸送和燃燒要求被磨煤機磨制成細粉，絕大部分煤粉的粒徑一般不超過0.2mm。煤粉粒度的分布（也稱為煤粉細度）在我國用篩余量R表示，即未通過篩孔的部分煤粉的質量占全部煤粉質量的百分比（％），一般用R90和R200表示，下標90和200分別表示篩孔直徑為90μm和200μm。煤粉粒度分布的均勻性用均勻性系數(shù)n表示，煤粉粒度越均勻越好。n一般在0.8到1.2之間，n越大表示煤粉粒徑的分布越均勻。n的計算如右式。知道了系數(shù)n和某一粒徑x1的煤粉粒度分布Rx1后，便可計算其他粒徑x2的煤粉粒度分布Rx2，計算公式如右式。4.1.3.2R90與D200的換算工程中還常用過篩量D200來表示煤粉細度，即通過200目篩子的煤粉質量占全部煤粉質量的百分比（％），美國200目篩子的篩孔直徑為74μm，約相當于我國篩孔直徑為75μm的篩子規(guī)格，即D200＝100－R75（％），因此R90與D200之間可按下面公式換算：

1）已知D200求R902）已知R90求D200

4.1.3煤粉細度4.1.3.3煤粉細度的選取煤粉越細，越容易著火和燃盡，同時也有利于降低NOx排放量，但磨煤電耗會增加。因此從能耗方面考慮，存在一個煤粉的經濟細度，長期以來推薦按下面的經驗公式選取煤粉細度。煙煤：R90=4+0.5nVdaf％，貧煤：R90=2+0.5nVdaf％，無煙煤：R90=0.5nVdaf％。但隨著磨煤技術的不斷進步和對NOx排放量要求的日益嚴格，目前傾向于按下面公式選取煤粉細度。R90=0.5nVdaf％，對于無煙煤還可以更細。4.1.4煤的燃燒特性煤的燃燒特性主要指著火穩(wěn)定特性和燃盡特性，它是燃燒設備及鍋爐爐膛的正確設計時的重要因素。4.1.4.1著火穩(wěn)定特性目前主要通過燃料的干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf、著火指數(shù)Td以及著火穩(wěn)定性指數(shù)Rw來判別其著火穩(wěn)定特性。①以Vdaf作為判別指標，同時需參考Aar和Mar。這種判別方法準確性相對較差，但使用方便。判別界限如下：Vdaf≤9％極難穩(wěn)定區(qū)，Vdaf

：9～19％難穩(wěn)定區(qū)，Vdaf

：19～30％中等穩(wěn)定區(qū)，Vdaf

：30～37％易穩(wěn)定區(qū)，Vdaf

：＞37％褐煤區(qū)。當Vdaf

＞37％時之所以稱為褐煤區(qū)，是因為當水分很高時，鍋爐為低溫燃燒，其燃燒穩(wěn)定性也較差。當Aar＞35％時，所有判別等級應降一級。②著火指數(shù)Td為煤粉氣流在在管式電爐中著火時對應的最低爐膛溫度。判別界限如下：Td＞638℃極難穩(wěn)定區(qū)，Td：613～638℃難穩(wěn)定區(qū)，Td：593～613℃中等穩(wěn)定區(qū)，Td：560～593℃易穩(wěn)定區(qū)，Td≤560℃褐煤區(qū)。以空干基水分Mad、空干基灰分Aad和干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf作為變量，對Td進行回歸，得到如下關系：Td=654-1.9Vdaf+0.43Aad-4.5Mad±20（℃），其相關系數(shù)為0.916說明相關較好，因此當沒有條件進行試驗測定時，可用上式來計算Td指數(shù)。4.1.3.3煤粉細度的選?、壑鸱€(wěn)定性指數(shù)Rw基于熱天平測定煤樣的失重速率曲線，用測得數(shù)據(jù)計算得到：Rw＝560/t＋650/T1min＋0.27W1max，其中t為著火溫度、T1min為易燃峰最大反應速率對應的溫度、W1max為易燃峰的最大反應速率。判別界限如下：Rw≤4.0極難穩(wěn)定區(qū)，Rw：4.0～4.65難穩(wěn)定區(qū)，Rw：4.65～5.0中等穩(wěn)定區(qū)，Rw：5.0～5.7易穩(wěn)定區(qū)，Rw＞5.7褐煤區(qū)。4.1.4.2燃盡特性目前主要通過燃盡指數(shù)RJ、RJl、傅張指數(shù)FZ、比表面積Si、表觀反應速率系數(shù)kS以及用熱顯微鏡觀察等方法來判別。①燃盡指數(shù)RJ

基于熱天平測定煤樣的失重速率曲線和煤焦燃盡率曲線，用測得的數(shù)據(jù)計算得到：RJ

＝10/（0.55G2＋0.004T2max＋0.14τ98＋0.27τ’98－3.76），其中G2為難燃峰下燒掉的燃料量、T2max為難燃峰最大反應速率對應的溫度、τ98為煤可燃質燒掉98％所需的時間、τ’98為煤焦燃盡98％所需時間。判別界限如下：RJ≤2.5極難燃盡區(qū)，RJ：2.5～3.0難燃盡區(qū)，RJ：3.0～4.4中等燃盡區(qū)，RJ：4.4～5.7易燃盡區(qū)，RJ

＞5.7褐煤區(qū)。②煤的揮發(fā)分越高，其著火穩(wěn)定性越好，但其燃盡性不一定就越好，原因是部分煤存在燒結特性，使得比表面積減少而影響燃盡。指數(shù)RJl＝K×Vdaf。其中K為焦渣指數(shù)系數(shù)，取值方法為：G≤4時，K＝1；G＝5時，K＝0.9；G≥6時，K＝0.8。G為焦渣指數(shù)，由煤的工業(yè)分析坩堝中的殘渣狀態(tài)來判別：殘渣狀態(tài)粉狀粘著弱粘結不熔融粘結不膨脹熔融粘結微膨脹熔融粘結膨脹熔融粘結強膨脹熔融粘結

G12345678RJl判別界限如下：RJl≤9極難燃盡區(qū)，RJl：9～19難燃盡區(qū)，RJl：19～27中等燃盡區(qū)，RJl：27～40易燃盡區(qū)，RJl＞40褐煤區(qū)。③傅張指數(shù)FZ利用煤球在加熱爐內燃燒試驗所得結果回歸得到，F(xiàn)Z

＝（Vad＋Mad）2×FCad×100-2。式中FCad表示煤球中含碳量的大小，當單位面積上含碳的比例越大時，則化學反應放出的熱量就越大，有利于著火。判別界限如下：FZ≤0.5極難燃煤，F(xiàn)Z：0.5～1.0難燃煤，F(xiàn)Z：1.0～1.5中等難燃煤，F(xiàn)Z：1.5～2.0易燃煤，F(xiàn)Z＞2.0極易燃煤。④Si為清華大學用壓汞法所測煤質表面積，判別界限如下：Si≤1.35極難燃盡區(qū)，Si：1.35～1.77難燃盡區(qū)，Si：1.77～2.19中等燃盡區(qū)，Si：2.19～2.85易燃盡區(qū)，Si

＞40褐煤區(qū)③著火穩(wěn)定性指數(shù)Rw基于熱天平測定煤樣的失重速率曲線，用測得⑤表觀反應速率系數(shù)kS根據(jù)管式沉降爐煤焦燃燒試驗結果求出，當試驗溫度為1673K時，它與燃料的Vdaf的關系的擬合公式為：kS＝（0.368Vdaf＋19.3）×10-5，相關系數(shù)為0.77。由Vdaf得出如下判別界限（×10-5

）：kS≤22.6極難燃盡區(qū)，kS：22.6～26.3難燃盡區(qū)，kS：26.3～29.2中等燃盡區(qū)，kS：29.2～33易燃盡區(qū)，kS＞33褐煤區(qū)。⑥用熱顯微鏡觀察預制成一定形狀的燃料燃燒后的灰渣形態(tài)，作如下判斷：膨脹型著火燃盡最好，收縮型燃盡比較困難，熔球型易結渣，不變型著火燃盡均困難。4.1.5煤灰結渣特性煤灰是燃料中不可燃的礦物雜質在燃料燃燒后的生成物，當煤灰的熔融溫度較低而爐膛中某處溫度較高時，熔融的煤灰就可能粘在該處逐步堆積冷卻成渣塊，結渣后的部位吸熱量減少，溫度繼續(xù)升高，這會使結渣更為嚴重，形成惡性循環(huán)，最終使鍋爐不能正常運行。因此煤灰結渣特性也是鍋爐及燃燒設備設計時需要考慮的重要因素。目前主要用煤灰軟化溫度ST、灰成分綜合指數(shù)RZ、粘溫特性指數(shù)RN及熱顯微鏡觀察等方法來判別煤灰結渣特性。①煤灰的熔融溫度常用四個特征溫度來表示，即變形溫度DT、軟化溫度ST、半球溫度HT和流動溫度FT。常用用煤灰的軟化溫度判別煤灰的結渣特性。煤灰軟化溫度ST的判別界限如下：ST＜1260℃結渣傾向嚴重，ST在1260～1390℃結渣傾向中等，ST＞1390℃結渣傾向輕微。②灰成分綜合指數(shù)RZ=1.24×(B/A)+0.28×(SiO2/Al2O3)-0.0023×ST-0.019G+5.4。式中堿酸比B/A=(CaO+MgO+Fe2O3+Na2O+K2O)/(SiO2+Al2O3+TiO2)，硅比G=(SiO2×100)/(SiO2＋Fe2O3＋CaO+MgO)。判別界限如下：RZ＜1.5輕微，RZ：1.5～1.75中偏輕，RZ：1.75～2.25中等，RZ：2.25～2.5中偏重，RZ＞2.5嚴重。③粘溫特性指數(shù)RN=(T25-T1000)/Tm，式中T25為灰渣粘度為25Pa?s時對應的溫度，T1000為灰渣粘度為1000Pa?s時對應的溫度，Tm=(T25+T1000)/2。RN越高，結渣傾向越嚴重；RN越低，結渣傾向越輕。④熱顯微鏡觀察，煤樣燃燒后出現(xiàn)玻璃熔球說明煤有結渣性，球尺寸越大，結渣傾向越嚴重。⑤表觀反應速率系數(shù)kS根據(jù)管式沉降爐煤焦燃燒試驗結果求出，當4.2油4.2.1燃油種類鍋爐燃燒主要使用柴油、重油、渣油和奧里油等。柴油：利用常壓蒸餾和減壓蒸餾獲得，為柴油機的燃料，在鍋爐上僅作點火用，在鍋爐上燒柴油是不經濟的。重油：由裂化重油、減壓重油、常壓重油和臘油調制而成，按粘度分成不同牌號，可作為鍋爐點火、助燃用油。渣油：煉油過程中產生的殘留油，直接作為燃料使用，因此一般沒有質量標準。奧里油：是用70%的超重質奧里原油，加30%左右的水，再加0.3~0.5%的表面活性劑乳化得到的，作燃料使用。4.2.2燃油特性燃油特性主要包括：成分、密度、粘度及閃點和凝固點等。粘度粘度為液體受外力作用流動時，液體分子間呈現(xiàn)的內摩擦力，它表征燃油輸送及霧化的難易程度。燃油的粘度主要受溫度的影響較為明顯，它隨溫度的升高而降低。為使霧化良好，采用壓力霧化方式時，進入霧化器前的燃油粘度應不大于3～4°E；采用蒸汽（或空氣）霧化方式時，進入霧化器前的燃油粘度應不大于5～8°E。燃油粘度常用運動粘度、動力粘度和條件粘度表示，條件粘度中以恩氏粘度最為常用。運動粘度υ：常用厘斯（cST）為單位，相應的國際制單位為10-6m2/s。動力粘度μ：常用厘泊（cP）為單位，相應的國際制單位為10-3Pa﹒s（即mPa﹒s）。4.2油4.3氣體燃料4.3.1氣體燃料種類氣體燃料可分為天然氣體燃料和人工氣體燃料，人工氣體燃料的種類較多，主要有液化石油氣、高爐煤氣、焦爐煤氣、及發(fā)生爐煤氣等。天然氣有氣田煤氣和油田伴生氣，主要成分都是甲烷，如下例所示（％），天然氣的發(fā)熱量在35～55MJ/m3之間。液化石油氣是在石油熱裂化或催化裂化過程中獲得的可燃氣體，含硫量低，發(fā)熱量高，在84～125MJ/m3之間。高爐煤它是高爐中焦炭部分燃燒和鐵礦石部分還原作用所產生的煤氣，以CO為主，含有大量N2，發(fā)熱量較低，僅在3.6～4.0MJ/m3之間，獨立穩(wěn)燃困難。焦爐煤氣是焦炭氣化所得的煤氣，組成中以H2和CO為主，發(fā)熱量較高，～16.7MJ/m3

。發(fā)生爐煤氣是煤在發(fā)生爐中氧化燃燒而獲得，其可燃組分主要是H2和CO，CO2和N2占體積的50％以上，因此熱值僅高于高爐煤氣。若在氣化時通入水蒸氣，則煤氣中H2和CO的含量將增加，發(fā)熱量在6～10.5MJ/m3之間。4.3.2氣體燃料的特性氣體燃料的特性主要包括著火溫度和著火濃度極限等。4.3.2.1著火溫度4.3氣體燃料使可燃氣體與空氣或氧的混合物著火并能繼續(xù)維持燃燒的最低溫度。著火溫度與可燃氣體的濃度和壓力有關。一般在氧氣中的著火溫度低于空氣中的著火溫度50～100℃。在可燃氣體中摻入惰性氣體，著火溫度將提高；反之，如摻入著火溫度低的可燃氣體，則混合可燃氣體的著火溫度將降低。以下為部分可燃氣體在大氣壓力下、空氣中的著火溫度。

H2COCH4C2H6C3H8C4H10530～590610～658645～850530～594530～558490～569H2S高爐煤氣焦爐煤氣發(fā)生爐煤氣天然氣290～487530300～5005305304.3.2.2著火濃度極限使火焰能夠傳播，維持繼續(xù)燃燒的可燃氣體濃度稱為著火濃度，它分為著火濃度上限和下限，可燃氣體濃度高于上限或低于下限火焰均不能傳播。著火濃度極限的大小與可燃氣體種類、溫度和壓力等有關。幾種可燃氣體在大氣壓、室溫下的空氣中的著火濃度極限上下值（體積百分比）為：H24～75％、CO12.5～74％、CH45.3～15％?？扇細怏w在氧氣中的著火濃度極限上值明顯增加?；旌峡扇細怏w的著火濃度極限上下值L可按下式計算：L＝（a+b+c+…）/（a/A+b/B+c/C+…）式中，a、b、c為混合氣體各組分的體積百分比，A、B、C為混合氣體各組分的著火濃度極限上下值。一些可燃氣體著火濃度極限上值隨壓力的增加而增加，下限值受壓力的影響不顯著。4.3.2.3火焰?zhèn)鞑ニ俣雀鞣N可燃氣體在空氣中的最大火焰?zhèn)鞑ニ俣却蟾旁?.247～2.67m/s范圍內。其中氫氣的火焰?zhèn)鞑ニ俣茸罡?，?.67m/s，天然氣為0.3～0.38m/s，CO為～0.415m/s，焦爐煤氣為0.841m/s。該速度值與混合物中可燃氣體的濃度有關。著火溫度低、著火濃度范圍寬、火焰?zhèn)鞑ニ俣却蟮目扇細怏w最具爆炸危險性。4.3.2.4腐蝕性和毒性可燃氣體中的部分成分如遇水會生成具有腐蝕作用的酸性物質，對設備造成危害，因此可燃氣體應盡可能除去水分。此外可燃氣體中的許多成分具有毒性，因此燃氣設備的使用應特別注意人員安全。使可燃氣體與空氣或氧的混合物著火并能繼續(xù)維持燃燒的最低溫度。5.燃燒系統(tǒng)方案5.1制粉系統(tǒng)型式制粉系統(tǒng)的主要任務是連續(xù)、穩(wěn)定、均勻的向鍋爐提供合格的煤粉，滿足燃燒要求；在磨制煤粉的同時要對煤粉進行干燥，使煤粉達到要求的水分含量和溫度；同時制粉系統(tǒng)的設計還要考慮防爆要求等。5.1.1磨煤機的分類磨煤機是制粉系統(tǒng)中的主要設備，按工作轉速可分為三大類：低速磨煤機：主要有筒式鋼球磨煤機、雙進雙出球磨機等；適用于無煙煤、貧煤、劣質煙煤及磨損性大且爆炸性不強的煙煤。中速磨煤機：主要有球環(huán)式磨煤機（ZQM型或E型）、碗式磨煤機（RP型或HP型）、輪式磨煤機（ZGM型或MPS型）等；適

用于水分不大、灰分不大、磨損性小的貧煤、煙煤以及易燃燒、磨損性小的劣質煙煤和水分較小的褐煤。高速磨煤機：主要有風扇磨、錘擊式磨煤機等；適用于褐煤和高水分煙煤。5.1.2制粉系統(tǒng)類型及特點制粉系統(tǒng)的型式較多，主要根據(jù)燃煤特性進行選擇。目前最常用的制粉系統(tǒng)類型主要有以下幾種：中間儲倉式鋼球磨中倉制熱風送粉系統(tǒng)

鋼球磨中倉制乏氣送粉系統(tǒng)直吹式※雙進雙出球磨機正壓冷一次風機直吹式系統(tǒng)※中速磨正壓冷一次風機直吹式系統(tǒng)中速磨正壓熱一次風機直吹式系統(tǒng)風扇磨煤機直吹式系統(tǒng)5.燃燒系統(tǒng)方案5.1.3制粉系統(tǒng)選擇主要根據(jù)煤的燃燒特性、磨損特性、爆炸特性及磨煤機的制粉特性選擇磨煤機及制粉系統(tǒng)型式。1）磨制無煙煤：一般應采用鋼球磨中間儲倉式熱風送粉系統(tǒng)；當鍋爐采用“W”火焰燃燒方式時，宜采用雙進雙出球磨機正壓直吹式系統(tǒng)。2）磨制貧煤：當煤的磨損指數(shù)在較強以下，煤的燃燒性能較好，且煤粉細度在磨煤機能滿足要求時，宜選用中速磨煤機直吹式系統(tǒng)。當煤的磨損性在較強以上時，應選用鋼球磨煤機中間儲倉式熱風送粉或乏氣送粉系統(tǒng)（視煤的燃燒性能而定）。3）磨制煙煤：當磨制中揮發(fā)份及中高揮發(fā)份（Vdaf=19%~40%）、高水分以下（外在水分≤20%）、磨損性較強以下的煙煤時，宜選用中速磨煤機直吹式系統(tǒng)。當煤的磨損性很強時，對于中揮發(fā)份（Vdaf=19%~27%）煙煤，應選用鋼球磨中倉制乏氣送粉系統(tǒng)；如系中高揮發(fā)份（Vdaf=27%~40%）煙煤，則需考慮防爆，可選用雙進雙出鋼球磨直吹式系統(tǒng)。外在水分超過20％時應對原煤進行預處理。4）磨制劣質煙煤：劣質煙煤是指多灰份（Aad＞40%）、低熱值（Qnet,v,ar＜16.7MJ/kg）的煙煤和灰份Aad＞32%的洗中煤。大多數(shù)劣質煙煤的燃燒性能接近于無煙煤和貧煤，極少數(shù)的燃燒性能較好，和普通煙煤相近。因此，應當根據(jù)煤的磨損性和燃燒性能具體分析選擇合適的制粉系統(tǒng)。對劣質煙煤，極少數(shù)燃燒性能為易燃且煤的磨損性在較強以下時，宜選用中速磨煤機直吹式系統(tǒng)。否則應選用鋼球磨中倉制熱風送粉系統(tǒng)。

5）磨制褐煤：當褐煤的沖刷磨損指數(shù)Ke≤3.5時，宜選用風扇磨煤機直吹式系統(tǒng)。當褐煤的沖刷磨損指數(shù)Ke＞3.5，且外在水分≤20%時，宜選用中速磨煤機直吹式系統(tǒng)。當外在水分＞20%時，可選用熱煙-熱風二介質干燥系統(tǒng)，或冷煙-熱煙-熱風三介質干燥系統(tǒng)。當外在水分≤20%時，應選用熱風干燥系統(tǒng)。5.1.3制粉系統(tǒng)選擇5.1.4磨煤機規(guī)格及參數(shù)選擇磨煤機的規(guī)格及參數(shù)主要是根據(jù)所要求的磨煤機出力、磨煤機通風量、煤粉細度等來進行選擇的。磨煤機的出力、通風量、功率等按照制造廠提供的計算公式、圖、表進行計算和選取。對缺少資料或資料不全的磨煤機可以提供計算要求的數(shù)據(jù)給制造廠請其幫助計算。磨煤機的出口溫度應根據(jù)防爆和系統(tǒng)運行要求確定。表4列出各類磨煤機出口溫度的高限值；磨煤機出口溫度的低限值為：采用中倉制制粉系統(tǒng)時，正壓系統(tǒng)高于露點溫度5℃，負壓系統(tǒng)高于露點溫度15℃；采用直吹式制粉系統(tǒng)時，正壓系統(tǒng)高于露點溫度2℃，負壓系統(tǒng)高于露點溫度7℃。5.1.4磨煤機規(guī)格及參數(shù)選擇磨煤機的規(guī)格及參數(shù)主要是根據(jù)所5.2燃燒方式5.2.1油/氣爐可采用四角切圓燃燒方式，也可采用前后墻對沖燃燒方式。兩種燃燒方式各有特點，均有大量應用業(yè)績。5.2.2煤粉爐1）對于高水分褐煤配風扇磨煤機制粉系統(tǒng)，應采用墻置直流燃燒器切圓燃燒方式。由于磨煤機臺數(shù)一般為6臺或8臺。2）對于無煙煤或其他極難著火煤種，可采用“W”型火焰燃燒方式，也可采用四角切圓燃燒方式。制粉系統(tǒng)應采用鋼球磨中間儲倉式熱風送粉系統(tǒng)，“W”型火焰燃燒方式常采用雙進雙出鋼球磨直吹式制粉系統(tǒng)，但目前傾向采用雙進雙出鋼球磨中間儲倉式熱風送粉系統(tǒng)。3）對于其他大部分煤質既可采用四角切圓燃燒方式配直流式燃燒器，也可采用前后墻對沖燃燒方式配旋流燃燒器。制粉系統(tǒng)宜優(yōu)先選用中速磨煤機直吹式制粉系統(tǒng)。5.3燃燒設備布置5.3.1四角切圓燃燒設備的布置爐膛斷面、燃燒器中心線與水冷壁夾角及切圓尺寸等都是四角切圓鍋爐的重要參數(shù)。5.2燃燒方式5.3.1.3對應于不同煤質的幾種典型的燃燒器噴嘴布置型式幾種典型的燃燒器噴嘴布置型式見右圖。在這些燃燒器噴嘴布置型式的基礎上還可根據(jù)具體情況派生出其他許多種燃燒器噴嘴的布置型式。燃燒器噴嘴布置的基本原則如下：1）選取合適的制粉系統(tǒng)型式后，可確定有無三次風噴嘴。2）確定合適的一次風噴嘴熱功率，即一次風層數(shù)。3）對于高揮發(fā)份、強結焦性煙煤，可降低一次風噴嘴熱功率并盡量拉開一次風噴嘴間距，兩層一次風噴嘴之間可布置有兩個乃至三個二次風噴嘴，必要時可將燃燒器分三組布置。4）對于結焦性不強的無煙煤、貧煤和劣質煙煤，可選取較高的一次風噴嘴熱功率并適當拉近一次風噴嘴間距，對于這些煤種可采用水平濃淡燃燒方式或其他有較強穩(wěn)燃作用的特殊燃燒方式。5）對于其他煤種，在計算和參考以往工程經驗的基礎上選取適當?shù)囊淮物L噴嘴間距，并可通過采用水平濃淡燃燒器來增強燃燒器低負荷穩(wěn)燃能力并同時防止爐膛結焦。6）為降低NOx排放量，確定是否單獨布置燃盡風噴口并拉開布置。5.3.1.3對應于不同煤質的幾種典型的燃燒器噴嘴布置型式5.3.1.2燃燒器參數(shù)燃燒器參數(shù)主要指各種風率、風速及風溫。1）風率對于中速磨直吹系統(tǒng)一次風率η1，取決于磨煤機計算結果，一般為20%左右；燃盡風率ηrj，按不同的煤種和氮氧化物排放要求選取；二次風率η2，η2=100-η1-ηrj。對于鋼球磨中倉制熱風送粉系統(tǒng)一次風率η1，根據(jù)煤質特性人為選取，著火性差的煤可取較小值，著火性好的煤可取較大值，一般可取為15%~25%；燃盡風率ηrj，按不同的煤種和氮氧化物排放要求選?。蝗物L率η3，取決于磨煤機計算結果，一般為20%左右，不宜超過25%二次風率η2，η2=100-η1-ηrj-η3。2）風速一次風速：根據(jù)煤的著火特性取值，著火性好取高值，著火性差取低值，一般為20~30m/s。但應核算低負荷時噴口出口處和一次風管中一次風速不應低于17m/s。二次風速：考慮爐膛大小，要維持適當?shù)那袌A大?。ㄖ穑┖突鹧娉錆M度（傳熱）；與一次風速相差越大，一、二次風混合越早；一般為40~50m/s；燃盡風速（三次風速）：風速較高，以保證足夠的穿透力，一般為50~60m/s。5.3.1.2燃燒器參數(shù)5.3.1.2燃燒器參數(shù)3）風溫一次風溫首先應防止結露（低限）、防止爆炸（高限）；其次考慮煤的著火性能，著火性好的煤應取低值，著火性差的煤應取高值；還有考慮磨煤機軸承允許溫度。熱風送粉，一次風溫為預熱器送粉用熱風與煤粉混合后溫度，目的，提高一次風溫度，但當揮發(fā)份大于16%時，原則上應不大于160℃；揮發(fā)份小于16%時，無上限（常規(guī)預熱器出口熱風溫度情況下）。直吹式，一次風溫為磨煤機出口風溫—5℃，磨煤機出口風溫主要考慮磨煤機軸承允許溫度、煤的著火性能（爆炸性），一般可按下面經驗式計算最高允許溫度5（82—Vdaf）/3℃

（允許正負5℃偏差）二次風溫綜合考慮煤的著火性能和預熱器計算結果三次風溫為磨煤機出口風溫，最低應比露點溫度高~5℃，最高允許溫度為中速磨5（82—Vdaf）/3℃

（允許正負5℃偏差）鋼球磨對于貧煤不超過~130℃，煙煤不超過~70℃5.3.1.2燃燒器參數(shù)5.3.1.3.燃燒器結構四角切圓燃燒直流式燃燒器結構煤粉燃燒器主要由殼體、噴口、抽出式一（三）次風管、風門（及噴口擺動機構）等零部件組成。煤粉及其輸送用風(即一次風)經煤粉管道、燃燒器一次風管(含百葉窗式煤粉濃縮器)，一次風噴口噴入爐膛；制粉系統(tǒng)乏氣經乏氣管道、燃燒器三次風管、三次風噴口噴入爐膛；周界風(兼作停運一次風噴口、三次風噴口冷卻風)經大風箱、燃燒器風室、一次風噴口的周界風通道、三次風噴口的周界風通道噴入爐膛；二次風(其中噴口內布置有燃油裝置的二次風在油槍投運時也作為油燃燒器的配風)經大風箱、燃燒器風室、二次風噴口噴入爐膛。燃燒器殼體將燃燒器隔成與燃燒器噴口數(shù)量相等的多層風室，各層風室分別向對應的各周界風噴口和二次風噴口單獨供風。各層風室之間的風量分配是通過調節(jié)各層風室入口處的風門擋板的開度來實現(xiàn)的。5.3.1.3.燃燒器結構5.3.2前后墻對沖燃燒設備的布置燃燒器的數(shù)量（或單只燃燒器的熱功率）和布置位置主要考慮燃燒器火焰之間不會相互影響（氣流能自由擴展，形成必要的回流區(qū)），火焰不沖刷受熱面，爐膛火焰充滿度好，熱負荷均勻和合理的爐膛結構尺寸等。由于燃燒器的布置位置（定位間距）與燃燒器熱功率Qth密切相關，因此按Qth確定燃燒器布置位置是最合理的；但由于燃燒器的出口直徑d隨燃燒器熱功率的增加而增加，因此國內習慣直接以燃燒器出口直徑d的倍數(shù)來確定燃燒器的布置。燃燒器層數(shù)一般為3層，燃燒器列數(shù)以600MW爐為例，一般為4～6列。燃燒器布置一般按以下方法確定。5.3.2.1按燃燒器熱功率Qth（以某國外公司數(shù)據(jù)為例）燃燒器列間距：0.42(Qth)1/2最外側燃燒器中心至側墻距離：0.5(Qth)1/2燃燒器層間距：≥0.6(Qth)1/2最下層燃燒器中心至冷灰斗拐點距離：0.4(Qth)1/2燃盡風噴口到最上層燃燒器噴口的距離，取6～7m時降低NOx的效果較為明顯5.3.2.2按燃燒器出口直徑d的倍數(shù)燃燒器列間距和層間距：2.5d～3.5d，燃燒器層間距還應該保證燃燒器區(qū)域壁面熱負荷在合適范圍內。最外側燃燒器中心至側墻水冷壁中心線的距離：3.0d～3.5d，盡量取大值。最下層燃燒器中心至冷灰斗拐點的距離：2.4m～3.6m，對結焦性強的煤取較大值。5.3.2.3爐膛深度爐膛深度應保證對沖的火焰既不要相互干擾、火焰不沖墻，又要在燃燒后期（火焰尾部）產生適度的相互擾動，以加強后期混合。一般爐膛深度應≥5d～7d或＝1.9(Qth)1/25.3.2.4氣流旋向此外各燃燒器的氣流旋向對爐膛中的氣流結構也有很大影響，相鄰燃燒器的氣流旋向宜彼此對稱，反向旋轉。前后墻對沖的兩個燃燒器的氣流旋向應相同（從同一方向看）。當發(fā)現(xiàn)燃燒器布置位置不能滿足推薦要求時，應適當調整燃燒器的數(shù)量和爐膛尺寸，直至滿足要求。5.3.2前后墻對沖燃燒設備的布置5.3.2.5前后墻對沖燃燒旋流燃燒器煤粉燃燒器將燃燒用空氣分成四個部分：即一次風、二次風、三次風和中心風，參見下圖。一次風率磨煤機出口一次風量＝磨煤機入口風量＋進入磨煤機的密封風量，不包含蒸發(fā)水分，用于計算一次風率；一次風率＝磨煤機出口一次風量/爐膛總風量；一次風體積流量＝磨煤機出口一次風體積流量＋蒸發(fā)水分體積流量，用于計算設備中風速燃盡風率總燃盡風率＝總燃盡風量/爐膛總風量，視NOx排放要求等因素綜合確定燃燒器冷卻風率燃燒器冷卻風量用于保護未投運燃燒器，單層未投運燃燒器的冷卻風率＝冷卻風量/爐膛總風量，一般選取未2.6％中心風率中心風率的選取主要考慮燃煤工況，因此風率較小，一般選取為0.8％，該風量遠不足以滿足燃油要求，因此油槍投運時需要投一次風系統(tǒng)來補充燃油用風。二次風率總二次風風率＝100－一次風率－燃盡風風率－燃燒器冷卻風風率－中心風風率（％）單只燃燒器中內二次風占總二次風的比例一般取為20％～30％，實際運行中可以通過風門加以調節(jié)內二次風風率＝總二次風風率×內二次風占總二次風的比例外二次風風率＝總二次風風率－內二次風風率絕大部分工程采用中速磨直吹式制粉系統(tǒng)及雙進雙出磨直吹式制粉系統(tǒng)。5.3.2.5前后墻對沖燃燒旋流燃燒器一次風率絕大部分工程5.3.3“W”型火焰燃燒設備布置5.3.3.1布置原則1）上下爐膛深度比宜大于0.5，使前后拱火焰射流避免相互干擾。2）燃燒器中心線到水冷壁的距離應防止火焰沖刷水冷壁。3）燃燒器中心線與垂直方向的夾角，既要防止火焰沖刷前后墻水冷壁，又要防止火焰短路，增強火焰向下的穿透能力，一般向爐膛中心傾斜5度。4）燃燒器沿爐寬應均勻布置。5）下爐膛垂直段高度應保證下沖火焰有充分的行程空間。6）燃燒器乏氣口的布置位置，考慮不妨礙主煤粉氣流的著火、不短路，同時能起到防止主煤粉氣流刷墻以及分級燃燒降低NOx的作用。7）垂直墻二次風的分段供給和風向，應保證不影響穩(wěn)定著火、不影響火焰行程、同時保證煤粉的燃盡和降低NOx排放。5.3.3.2“W”型火焰燃燒器1）一次風率：目前大部分工程均采用雙進雙出磨煤機直吹式制粉系統(tǒng)，一次風率根據(jù)制粉系統(tǒng)計算結果確定。2）燃盡風率：一般取為15～20％。3）總二次風風率：100－一次風率－燃盡風率（％）。二次風按布置位置不同分拱上二次風、垂直墻二次風以及少量邊界風。垂直墻二次風由擋板D（E）、F對應的風道組成。4）風速一次風速：10～25m/s。一次風速過高會推遲著火，過低會使火焰行程太短，使火焰行程短路而抬高爐膛火焰中心位置。拱上二次風速：30～50m/s。垂直墻二次風速：10～20m/s。5.3.3“W”型火焰燃燒設備布置5.3.3.3“W”型火焰燃燒器結構雙旋風煤粉濃縮型燃燒器是專門設計用于燃燒低揮發(fā)分燃料的無煙煤型燃燒器。其設計的著眼點是采用旋風筒進行煤粉濃縮，并提供多種調節(jié)手段，以適應無煙煤著火、穩(wěn)燃的要求。雙旋風煤粉燃燒器由煤粉進口管、煤粉均分器、雙旋風筒殼體、煤粉噴口、乏氣管、乏氣調節(jié)蝶閥等組成。一次風、粉混合物經煤粉管道輸送至燃燒器入口。進入燃燒器后，煤粉均分器將其等分成兩股氣流分別切向送入相應的兩個旋風筒，風粉混合物在旋風筒內旋轉。在離心力的作用下，大部分煤粉被分離到筒壁附近，旋風筒中心部位的一次風含粉量極少，該部分一次風被作為“乏氣”，由乏氣管引出從乏氣噴口送入爐膛。其余一次風因此得到濃縮，煤粉濃度大大提高，從旋風筒下端的主煤粉噴口向下噴射送入爐膛，組織“W”型火焰燃燒。乏氣管道上設有乏氣調節(jié)蝶閥，可以調節(jié)乏氣引出量，從而調節(jié)主煤粉氣流中的煤粉濃度。每個旋風筒內均設有消旋裝置，它由一個調節(jié)桿和三片直葉片組成。用于調節(jié)、抑制主煤粉氣流的殘余旋轉，使煤粉氣流保持足夠的剛性和最佳擴散角。雙旋風煤粉燃燒器筒體及彎頭內壁襯有高性能的耐磨材料。5.3.3.3“W”型火焰燃燒器結構第二部分：東方鍋爐超低氮燃燒技術第二部分：東方鍋爐超低氮燃燒技術超低氮燃燒技術目標煤種低氮排放目標超低氮排放目標印尼煤-120神華煤-180一般煙煤（含高灰分煙煤）350(450)250/350貧煤650450無煙煤(W爐)1200750單位:mg/Nm3超低氮燃燒技術目標煤種低氮排放目標超低氮排放目標印尼煤-12東方鍋爐超低氮燃燒技術

W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術

CFB超低氮燃燒技術33

四角爐超低氮燃燒技術東方鍋爐超低氮燃燒技術W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超切圓燃燒鍋爐新型超低氮濃淡燃燒器MDSS--多維深度分級燃燒系統(tǒng)，強化實現(xiàn)軸向、徑向和周向的空氣和燃料深度分級，實現(xiàn)煤粉高效燃燒的同時防止水冷壁高溫腐蝕和爐膛結焦。實現(xiàn)燃用煙煤的NOx排放低于200mg/Nm3

等級水平。四角爐超低氮燃燒技術134濃側垂直鈍體淡側穩(wěn)燃齒楔形體百葉窗東方鍋爐超低氮燃燒技術切圓燃燒鍋爐134濃側垂直鈍體淡側穩(wěn)燃齒楔形體百葉窗東方鍋爐東方鍋爐超低氮燃燒技術四角爐超低氮燃燒技術1351.3數(shù)值模擬1.2重點措施1.1

MDSS技術特點1.4工程應用情況東方鍋爐超低氮燃燒技術1351.3數(shù)值模擬1.2重點361.1MDSS技術特點1采用多維深度分級技術實現(xiàn)軸向、徑向和周向的空氣和燃料的深度分級2布置高位燃盡風和低位燃盡風實現(xiàn)軸向空氣分級3采用帶夾心風的上下濃淡燃燒器實現(xiàn)主燃區(qū)精細的過量空氣系數(shù)控制實現(xiàn)軸向燃料分級4淡相噴口帶穩(wěn)燃齒濃相一次風反吹實現(xiàn)徑向和周向燃料分級實現(xiàn)淡相穩(wěn)燃、濃相深度分級5二次風采用不同角度送入實現(xiàn)徑向空氣分級實現(xiàn)風包粉的氛圍，防止結焦和高溫腐蝕361.1MDSS技術特點1采用多維深度分級技術實現(xiàn)軸向、37低負荷穩(wěn)燃與燃盡低NOx排放防結焦和高溫腐蝕防磨措施采用DBC-MDSS燃燒器，合理組織濃淡燃燒周界風偏置布置煤粉濃縮器分離葉片采用楔形體型式濃煤粉反切周界風噴口翻邊設計濃煤粉反切燃燒器腔體內壁和煤粉濃縮器分離葉片均內襯燕尾槽結構的陶瓷貼片進行防磨淡煤粉噴口設置穩(wěn)燃齒二次風同平面多向送風高位燃盡風水平擺動設置高、低位燃盡風燃燒器分組布置一次風噴口四周和噴口內鈍體（鑄件基材，材質：ZGCr33Ni15NnbRe）的迎風面進行噴涂耐磨處理1.2重點措施37低負荷穩(wěn)燃與燃盡低NOx排放防結焦和高溫腐蝕防磨措施采用采用多維深度分級燃燒系統(tǒng)布置后，對恒運（D）廠鍋爐進行了全爐膛數(shù)值模擬計算，計算結果表明：爐內空氣動力場良好，火焰充滿度高，溫度梯度小，沒有出現(xiàn)火焰貼壁，預測NOx排放能達到200mg/Nm3以下。1.3數(shù)值模擬采用多維深度分級燃燒系統(tǒng)布置后，對恒運（D）廠鍋爐進行了全爐多維深度分級燃燒系統(tǒng)（MDSS）技術已在恒運、天富熱電鍋爐機組上應用，恒運項目已運行1年，天富熱電已安裝完畢，正在調試中。恒運＃8鍋爐經過近1年的運行，燃燒穩(wěn)定性好，無嚴重結焦現(xiàn)象，整體性能優(yōu)良。燃用神華煙煤，額定負荷脫硝前實測NOX排放從450～500mg/Nm3降到170～220mg/Nm3，脫硝裝置噴氨量減少約60％，鍋爐熱效率達到93%的保證值，各項性能指標優(yōu)良。通過在恒運電廠實際驗證，東方鍋爐新型低氮燃燒系統(tǒng)――DBC-MDSS（多維深度分級）燃燒系統(tǒng)，運行可靠性高，燃燒穩(wěn)定性好，爐膛負壓波動較小，煤粉燃盡程度高，NOx排放低。運用多維深度分級燃燒各項關鍵技術解決了提高煤粉燃盡程度同降低NOx技術之間的矛盾，在有效降低NOx后，飛灰可燃物保持在原有水平，同時解決了以往低氮燃燒技術中水冷壁高溫腐蝕和爐膛結焦等問題。1.4工程應用情況多維深度分級燃燒系統(tǒng)（MDSS）技術已在恒運、天富熱電鍋爐機

東方鍋爐超低氮燃燒技術

W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術

CFB超低氮燃燒技術40四角爐超低氮燃燒技術東方鍋爐超低氮燃燒技術W火焰爐“W”型火焰鍋爐的開發(fā)設計W火焰爐超低氮燃燒技術241第一代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以上安、陽泉電廠為主要代表；第二代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以株州、永城電廠、安順二期、黔北等電廠為主要代表第三代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以金竹山、瀘州等為代表第四代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以越南海防300MW機組為代表第五代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以珙縣、福溪等東方鍋爐超低氮燃燒技術“W”型火焰鍋爐的開發(fā)設計241第一代“W”爐燃燒系統(tǒng)：以上東方鍋爐超低氮燃燒技術W火焰爐超低氮燃燒技術2422.2亞臨界“W”爐改造燃燒系統(tǒng)2.1超臨界“W”爐燃燒系統(tǒng)東方鍋爐超低氮燃燒技術2422.2亞臨界“W”爐改造燃燒系統(tǒng)超臨界“W”爐燃燒系統(tǒng)W火焰爐超低氮燃燒技術2.143一次風二次風燃燼風

自主開發(fā)設計的600MW超臨界“W”火焰鍋爐采用了空氣分級和燃料分級相結合的燃燒技術，在以珙縣、福溪等為代表的超臨界“W”爐相配合的燃燒系統(tǒng)設計中，首次引入了燃盡風的設計理念，同時進行了燃燒器數(shù)量的調整及防焦方案的優(yōu)化等。東方鍋爐超低氮燃燒技術超臨界“W”爐燃燒系統(tǒng)2.143一次風二次風燃燼風自主開發(fā)441將拱下二次風布風孔板向前移，在布風孔板后增加風向調節(jié)導流板。目的：減小拱下二次風水平方向的分速度2將原燃燒器布置于兩個噴口之間的一個C風口，設計為兩個獨立的二次風口3C風口的方向由與一次風口成10°夾角改為與一次風口平行。目的：增加拱上風量，適當減小拱下風量，提高拱上二次風的下沖動量4在上爐膛喉部增加燃盡風風口。目的：形成全爐膛風量分級5在翼墻高度和寬度上布置貼壁風。目的：防結焦441將拱下二次風布風孔板向前移，在布風孔板后增加風向調節(jié)導亞臨界“W”爐改造燃燒系統(tǒng)W火焰爐超低氮燃燒技術2.245早期的W爐普遍問題：實際燃用煤質與原設計煤存在較大偏差、當時國內W火焰鍋爐投運業(yè)績少、設計經驗有限等種種原因，造成鍋爐投產后存在燃燒效率低、NOx排放大、過熱器減溫水量大、排煙溫度偏高、低過超溫等問題。東鍋利用現(xiàn)有最新的技術針對其實際燃用煤種對鍋爐設備進行改造，通過改造達到節(jié)能減排、降低發(fā)電成本、提高企業(yè)經濟效益的目的。東方鍋爐超低氮燃燒技術亞臨界“W”爐改造燃燒系統(tǒng)2.245早期的W爐普遍問題：實際462.2.1亞臨界W爐改造技術特點1燃燒器拱上布置，采用直流式帶中心風煤粉燃燒器，煤粉燃燒器由一次風管和中心風管組成2乏氣噴口布置于下爐膛垂直墻中部，垂直墻下部布置拱下二次風噴口，上爐膛下部布置燃盡風噴口3分離式煤粉濃縮器采用中心擋塊+旋流葉片，使煤粉氣流分成中心的淡粉氣流和外圍的濃粉氣流，分別引入乏氣噴口和煤粉燃燒器一次風噴口4中心風管內布置點火油槍；一次風出口設置穩(wěn)焰齒和穩(wěn)焰擴錐5一次風與拱上二次風分離6燃盡風由外側旋流風和內側直流風組成，可分別調節(jié)462.2.1亞臨界W爐改造技術特點1燃燒器拱上布置，采用1）陽泉改造后，燃用熱值接近改造設計要求的煤種時，各工況下省煤器出口NOx排放濃度低于800mg/Nm3；鍋爐效率均在91%以上；飛灰含碳量在6%~7%之間；各工況下過熱器減溫水總量均低于60t/h；各工況下鍋爐過熱汽溫、再熱汽溫能達到設計值540℃。鍋爐最大出力能達到1025t/h；鍋爐改造后低負荷穩(wěn)燃能力良好；鍋爐燃用改造設計煤種和改造校核煤種時均能安全穩(wěn)定運行，具有較強的燃煤適應性。2)鴨溪燒高灰分,低熱值無煙煤，通過改造很好地解決了無煙煤低氮燃燒與經濟性要求的協(xié)同兼顧，燃用熱值接近改造設計要求的煤種時，各工況下省煤器出口NOx排放濃度800左右mg/Nm3。2.2.2改造結論1）陽泉改造后，燃用熱值接近改造設計要求的煤種時，各工況下省

東方鍋爐超低氮燃燒技術

W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術

CFB超低氮燃燒技術48四角爐超低氮燃燒技術東方鍋爐超低氮燃燒技術W火焰爐對沖爐煤粉燃燒新技術：第三代DBC-OPCC燃燒器爐膛沿高度方向深度多層空氣分級（多層OFA）燃燒器區(qū)域水冷壁防高溫腐蝕措施（貼壁風）對沖爐超低氮燃燒技術349東方鍋爐超低氮燃燒技術對沖爐煤粉燃燒349東方鍋爐超低氮燃燒技術東方鍋爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術3503.3貼壁風3.2多層OFA3.1第三代OPCC3.4工程應用東方鍋爐超低氮燃燒技術3503.3貼壁風3.2多層O第三代OPCC根據(jù)燃燒學基本原理和對國內外先進旋流煤粉燃燒器的研究，在東方鍋爐自主知識產權的第一代OPCC及第二代OPCC的基礎上，總結現(xiàn)場運行經驗，新研發(fā)了第三代OPCC，結合爐內多層OFA深度空氣分級等措施可實現(xiàn)燃用普通煙煤的NOx排放達到低于200mg/Nm3

，神華煤低于150mg/Nm3，印尼煤低于120mg/Nm3。對沖爐超低氮燃燒技術3.151東方鍋爐超低氮燃燒技術第三代OPCC3.151東方鍋爐超低氮燃燒技術523.1.1第三代OPCC技術特點1兩級煤粉濃縮器對煤粉采用徑向濃縮2一次風穩(wěn)焰齒+火焰分割3一次風通道出口處設置突擴臺階4在一次風管端部設置兩種不同的角度一次風導向錐,采用螺栓連接固定在一次風管突擴臺階上。5內二次風和外二次風風量和旋流強度可調6形成一個“三高區(qū)”（煤粉濃度高區(qū)、高溫煙氣回流混合區(qū)、高湍動能區(qū)）7選取合理的內、外二次風導向錐的角度523.1.1第三代OPCC技術特點1兩級煤粉濃縮器對煤粉采3.1.2關鍵結構的優(yōu)化3.1.2關鍵結構的優(yōu)化

對沖爐超低氮燃燒技術3.254第三級燃盡風（直流+旋流）直流風水平擺動，調節(jié)爐膛截面的氧量分布，燃燒完全第二燃盡風（直流+旋流）直流風固定或可垂直擺動，調整火焰中心，控制爐膛出口煙溫第一級燃盡風（直流），在降低NOx的同時，抑制CO的生成爐膛沿高度方向深度多層空氣分級東方鍋爐超低氮燃燒技術多層OFA3.254第三級燃盡風（直流+旋流）直流風水平擺動，調節(jié)擺動燃盡風結構擺動燃盡風結構

對某項目的進行數(shù)值模擬計算（燃盡風率均為20%），各種布置的NOx排放值：相同燃盡風率下，采用雙層燃盡風的NOx排放較比單層的低15%左右，同時飛灰可燃物含量無明顯升高。對某項目的進行數(shù)值模擬計算（燃盡風率均為20%），各種布

對沖爐超低氮燃燒技術3.357設置貼壁風噴口后，提高了側墻區(qū)域的氧化性氣氛降低了還原性氣氛，從而在一定程度上抑制了硫化氫的產生，有效的緩解了鍋爐主燃燒器區(qū)域側墻高溫腐蝕現(xiàn)象貼壁風--燒器區(qū)域水冷壁防高溫腐蝕措施東方鍋爐超低氮燃燒技術3.357設置貼壁風噴口后，提高了側墻區(qū)域的氧化性氣氛降低3.4工程應用在爐膛高度方向進行空氣深度分級燃燒對降低NOx是有較好效果的，也適應了目前整個行業(yè)對NOx的高要求。多層OFA布置，已經運用在萬州、安慶、壽光等1000MW項目上。近期燃燒系統(tǒng)以往工程燃燒系統(tǒng)3.4工程應用在爐膛高度方向進行空氣深度分級燃燒對降低NO貼壁風系統(tǒng)現(xiàn)已作為我公司新建對沖鍋爐防止高溫腐蝕、新建“W”型火焰鍋爐防止側墻及角部結焦的標準配置。3.4工程應用貼壁風系統(tǒng)作為前后墻對沖鍋爐改善側墻氧化性氣氛的有效手段，已經在鄒縣、北侖等已投運機組上進行了改造；貼壁風系統(tǒng)作為“W”型火焰鍋爐防止側墻結焦的有效手段，已經在珙縣項目上進行了改造；貼壁風系統(tǒng)現(xiàn)已作為我公司新建對沖鍋爐防止高溫腐蝕、新建“W”3.4工程應用（改造）綏中800MW鍋爐燃燒系統(tǒng)改造項目改造內容燃燒器改造采用東鍋自主知識產權的新二代低氮旋流燃燒器多層OFA采用全爐深度分級燃燒技術,布置兩層燃盡風貼壁風改造在燃燒區(qū)域靠前后墻位置增加布置貼壁風調節(jié)手段增加風量測量裝置和調整設備節(jié)油改造下層12只燃燒器采用微油點火2014.8.25一次點火成功,9.13進入滿負荷試運行,目前實際燃用煤種為“70%神混+30%準格爾煤”（Aar≈17%,Mar≈14.4%,Vdaf≈36.55%,Qnet.ar≈20520KJ/kg)初步運行NOx排放在140~200mg/Nm^3,飛灰含碳量＜1%。3.4工程應用（改造）綏中800MW鍋爐燃燒系統(tǒng)改造項目

東方鍋爐超低氮燃燒技術

W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術61四角爐低氮燃燒技術東方鍋爐超低氮燃燒技術W火焰爐東方鍋爐超低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術4624.2技術特點4.1技術原理東方鍋爐超低氮燃燒技術4624.2技術特點4.1技術原理CFB鍋爐典型燃燒溫度860~890℃，不會生成高溫型和快速型NOx，一二次風分級送風，在爐膛下部營造還原性氣氛，還原燃料型NOx。爐膛尾部煙道分離器空預器除塵器一次風二次風CFB超低氮燃燒技術4.1技術原理：低溫燃燒，

NOx原始生成低，一二次風分級送風，爐膛下部營造還原性氣氛東方鍋爐超低氮燃燒技術CFB鍋爐典型燃燒溫度860~890℃，不會生成高溫東方鍋爐超低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術644.2技術特點：多點給煤+多點二次風組合，減少富氧、高溫區(qū)，降低NOx爐膛分離器一次風二次風煤電廠名稱機組容量(MW)NOx(mg/m3）攀枝花三維發(fā)電有限責任公司13599貴州華電畢節(jié)熱電有限公司13578.5福建龍巖3＃30090福建龍巖4＃30095廣東寶麗華30087白馬循環(huán)流化床示范電站60065.1

貧煤、無煙煤NOx<100mg/Nm3東方鍋爐超低氮燃燒技術644.2技術特點：多點給煤+多點二次2022/12/2565高效二次風工況二次風穿透能力提高常規(guī)二次風工況東方鍋爐超低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術4.2高效二次風工況常規(guī)工況技術特點：高效二次風技術，在現(xiàn)有基礎上再降低NOx15%~20%徐礦華美350MW燃燒煙煤的超臨界循環(huán)流化床鍋爐氮氧化物排放30~40mg/Nm3高效二次風射流提高混合效果更佳的脫硝效率提高燃燒效率，降低CO、飛灰含碳量增強石灰石/SO2的反應，提高脫硫率2022/12/2065高效二次風工況常規(guī)二次風工況東方鍋爐THANKS謝謝大家！THANKS謝謝大家！燃燒器設計基礎知識及低氮燃燒技術謝佳2017.07燃燒器設計基礎知識及低氮燃燒技術謝佳一.燃燒設備基礎知識二.東方鍋爐超低氮燃燒技術四角爐超低氮燃燒技術W火焰爐超低氮燃燒技術對沖爐超低氮燃燒技術CFB超低氮燃燒技術目錄燃燒的基本原理燃燒器的主要作用燃燒器的主要型式燃料特性燃燒系統(tǒng)方案制粉系統(tǒng)計算燃燒器計算及參數(shù)燃燒器結構一.燃燒設備基礎知識二.東方鍋爐超低氮燃燒技術四角爐超低氮燃1.燃燒的基本原理燃燒一般指燃料在空氣中的劇烈氧化放熱反應，釋放出的熱量能使該反應過程自動維持。燃燒過程存在兩個基本階段，即著火階段和著火后的穩(wěn)定燃燒階段。1.1燃料的著火從工程應用角度看，燃料的著火方式有兩類：自燃和點燃。1.1.1自燃1.1.1.1自燃的定義在一定條件下，燃料和空氣的混合物通過緩慢的氧化放熱反應，不斷的積累熱量和活性粒子，隨著混合物溫度的升高，在沒有明火接近的條件下，自動著火燃燒。如煤堆、積粉和空預器上黏附的油垢等均可能產生自燃現(xiàn)象。1.1.1.2自燃的條件自燃的條件是燃料和空氣的反應放熱速度高于散熱速度，致使熱量不斷積累，燃料溫度不斷升高，燃料最終自燃。1.1.1.3自燃溫度自燃溫度（或稱自燃點）不是一個常數(shù)，它不僅和燃料本身的特性有關，還和散熱條件等有關，散熱條件越差，自燃溫度越低。而且往往更有實際意義的不是自燃溫度，而是能引起自燃時的介質溫度，介質溫度越高，自燃所需的時間越短。自燃溫度較低的燃料并不一定就更容易被點燃。如氫氣的自燃溫度比褐煤的高，但卻比褐煤更容易被點燃。1.1.2點燃1.1.2.1點燃的定義利用外部能源去接觸可燃混合物，使其在靠近外部能源傳入的部分先行發(fā)生劇烈的氧化反應而著火，然后火焰?zhèn)鞑サ秸麄€混合物中去。1.燃燒的基本原理1.1.2.2火焰的傳播

火焰的傳播分為層流火焰?zhèn)鞑ズ屯牧骰鹧鎮(zhèn)鞑煞N。若可燃混合物氣流處于靜止或層流狀態(tài)時，其火焰的傳播稱為層流火焰?zhèn)鞑?；若可燃混合物氣流處于湍流狀態(tài)時，其火焰的傳播稱為湍流火焰?zhèn)鞑?。工程中的火焰?zhèn)鞑セ旧隙际峭牧骰鹧鎮(zhèn)鞑?。層流火焰?zhèn)鞑ニ俣戎饕軠囟?、壓力、燃料濃度及燃料性質影響。試驗表明，火焰?zhèn)鞑ニ俣入S溫度的增大而增大，隨壓力的增大而減?。▽Υ蠖鄶?shù)氣體燃料而言），反應能力越強的燃料其火焰?zhèn)鞑ニ俣纫苍娇?。在溫度、壓力一定的條件下，某一燃料的火焰?zhèn)鞑ニ俣却嬖谝粯O大值，該極大值一般處于過量空氣系數(shù)略小于1的情況下，因為此時的燃燒溫度達到最大值。此外試驗證明，可燃混合物氣流只有在一定的濃度范圍內，火焰才能傳播。當混合物氣流中燃料的濃度高于某一最高濃度或低于某一最低濃度時，燃燒只能局限在點火火源附近，火焰不能傳播。該濃度范圍又叫做著火濃度范圍，有時也叫做爆炸濃度范圍。爆炸濃度該范圍存在的原因是，當氣流燃料濃度太低時，混合物反應析出的熱量太低，不足以將鄰近的混合物加熱到著火溫度，所以火焰不能傳播；而當氣流燃料濃度過高時，氧量不足，混合物不能充分燃燒，同樣不能析出足夠的熱量所以火焰也不能傳播。溫度、壓力和惰性氣體含量都可以影響著火濃度范圍。湍流火焰?zhèn)鞑C理與層流火焰有很大不同。湍流火焰?zhèn)鞑ニ俣冗h大于層流火焰?zhèn)鞑ニ俣取τ诿悍蹥饬?，湍流火焰的傳播速度可超過200cm/s，而層流火焰?zhèn)鞑ニ俣炔怀^100cm/s。由于可燃混合物自噴口噴出后馬上擴散，風速逐漸下降，當與火焰?zhèn)鞑ニ俣认嗟葧r而穩(wěn)定著火。一般希望煤粉氣流的著火點離噴口出口的距離為0.3～0.5m。1.1.2.2火焰的傳播1.2燃料的穩(wěn)定燃燒可燃混合物噴入爐內，利用點火設備將它點燃，火焰很快傳播到整個氣流中，當點火設備撤出后，再進入爐內的可燃混合物應能繼續(xù)著火燃燒，也就是保持火焰的穩(wěn)定而不熄滅。此外著火點的（遠近）位置也必須合適。1.2.1一般火焰的穩(wěn)定可燃混合物氣流從噴口噴出后，速度是不均勻的，在噴口中心速度較高，四周速度很低，此外離噴口越遠，速度也越低。另一方面火焰?zhèn)鞑ニ俣纫膊痪鶆?。這樣可能在氣流外周某一圈位置上，氣流速度等于火焰?zhèn)鞑ニ俣?，使火焰保持穩(wěn)