軟橋哨嘟嘟河大橋高墩施工方案

word文檔可自由復(fù)制編輯目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1編制依據(jù)及工程概況 11.1編制依據(jù) 11.2工程概況 12墩柱的施工安排及資源配置 12.1施工時(shí)間安排 12.2相關(guān)準(zhǔn)備工作 12.3主要機(jī)械設(shè)備 22.4主要人員配備 33墩柱施工 33.1墩柱施工工藝流程 33.2腳手架施工 43.3鋼筋綁扎 213.4模板施工 223.5墩身及墩頂預(yù)埋件 333.6混凝土澆筑 383.7墩身檢查項(xiàng)目 394施工技術(shù)保證措施 394.1施工技術(shù)人員保證 394.2技術(shù)交底制度 404.3施工測量 404.4技術(shù)措施保證 415混凝土質(zhì)量保證措施 415.1組織保證措施 415.2原材料的質(zhì)量保證措施 425.3混凝土配合比設(shè)計(jì)與管理 435.4混凝土生產(chǎn)的質(zhì)量控制 435.5夏季施工要求 446墩身外觀質(zhì)量保證措施 476.1模板工程 476.2混凝土施工 486.3外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) 507對預(yù)埋件的保證措施 508安全施工保證措施 528.1防機(jī)械傷害的措施 528.2高空作業(yè)安全措施 538.3腳手架施工安全措施 548.4模板施工安全措施 559相關(guān)的應(yīng)急預(yù)案 589.1停電應(yīng)急預(yù)案 589.2大風(fēng)天氣應(yīng)急預(yù)案 589.3高處墜落事故應(yīng)急預(yù)案 589.4支架垮塌應(yīng)急預(yù)案 6010文明施工保證措施 63word文檔可自由復(fù)制編輯軟橋哨嘟嘟河大橋高墩施工方案1編制依據(jù)及工程概況1.1編制依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)；《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50007-2002)；《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)；《高速鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》（TB10752-2010）；《高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》（鐵建設(shè)[2010]-241號(hào)）。1.2工程概況中鐵二十二局集團(tuán)滬昆客專貴州段軟橋哨嘟嘟河大橋起訖里程D1K931+308.1～D1K931+499.95，孔跨結(jié)構(gòu)為（48+80+48）m，全長191.85米，墩身施工為1#、2#墩，共計(jì)2座，橋墩形式均為圓端形實(shí)體橋墩，墩身型號(hào)及數(shù)量統(tǒng)計(jì)表如下： 表1：墩身型號(hào)及數(shù)量統(tǒng)計(jì)表序號(hào)坡比底口尺寸（m）墩號(hào)墩高（m）數(shù)量（個(gè)）140:16.7×10.11#371240:16.25×9.652#2812墩柱的施工安排及資源配置2.1施工時(shí)間安排1#~2#墩：2012.10.15～2012.12.312.2相關(guān)準(zhǔn)備工作1、技術(shù)準(zhǔn)備：制定施工方案，確定施工工藝流程，進(jìn)行技術(shù)交底、作業(yè)指導(dǎo)書；試驗(yàn)人員相關(guān)的檢定、原材料試驗(yàn)工作。2、物資設(shè)備準(zhǔn)備：攪拌站、物資部保證砼、鋼筋供貨情況，機(jī)械設(shè)備按計(jì)劃要求，分批陸續(xù)進(jìn)場。各種設(shè)備進(jìn)行試運(yùn)行，以保證工程順利施工。3、施工隊(duì)伍準(zhǔn)備：腳手架、鋼筋模板安裝、澆注砼由4個(gè)班組施工。4、施工場地準(zhǔn)備：首先將施工的工作面達(dá)到現(xiàn)場能夠進(jìn)行施工。5、橋墩模板配置：1#橋墩、2#橋墩均為圓端形實(shí)體墩，墩高分別為37m、28m，兩墩共用一套模板，坡度均為40:1。墩身采用分段澆筑施工時(shí)，模板安裝采用3節(jié)定型鋼模，每節(jié)長度為2m，并設(shè)1m和0.5m的調(diào)節(jié)段。2.3主要機(jī)械設(shè)備具體見表2《主要機(jī)械設(shè)備表》。 表2軟橋哨嘟嘟河大橋施工主要機(jī)械設(shè)備配備表序號(hào)機(jī)械設(shè)備名稱規(guī)格及型號(hào)數(shù)量技術(shù)狀況擬進(jìn)場日期1砼攪拌機(jī)HZS1202良好2010.102發(fā)電機(jī)300KW1良好2012.93變壓器s9-35/0.4-5001良好2011.14裝載機(jī)ZL502良好2012.95挖掘機(jī)PC4001良好2012.96汽車起重機(jī)YQ-162良好2012.97電焊機(jī)BX1-5002良好2012.98對焊機(jī)BX1-5001良好2012.99鋼筋彎曲機(jī)GW501良好2012.910鋼筋調(diào)直機(jī)GT6-121良好2012.911鋼筋切斷機(jī)GQ401良好2012.912砼運(yùn)輸車10m33良好2012.913砼泵車10m31良好2012.914插入式振搗棒ZB110-50/6010良好2012.915橋墩定型模板自制1良好2012.916塔吊QTZ602良好2012.1017工業(yè)電梯2良好2012.122.4主要人員配備根據(jù)軟橋哨嘟嘟河大橋工程特點(diǎn)、施工環(huán)境條件、工程量和工期要求，將本工程按照架子隊(duì)管理模式配備專業(yè)化施工隊(duì)伍。 墩柱施工架子隊(duì)人員配置見表3 軟橋哨嘟嘟河大橋墩柱施工架子隊(duì)人員配備表3序號(hào)名稱數(shù)量單位備注1專職隊(duì)長1人2技術(shù)負(fù)責(zé)人1人3技術(shù)員1人4質(zhì)量員1人5安全員1人6材料員1人7工班長1人8領(lǐng)工員1人9試驗(yàn)員1人10模板工10人11鋼筋工8人12架子工6人13電焊工4人14砼工10人15雜工10人合計(jì)57人注：軟橋哨嘟嘟河大橋施工作業(yè)架子隊(duì)共計(jì)57人，其中項(xiàng)目部人員9人。3墩柱施工3.1墩柱施工工藝流程施工流程如下圖1《墩柱施工流程》。測量放樣測量放樣綁扎鋼筋模板安裝澆筑混凝土養(yǎng)護(hù)拆模搭設(shè)墩身腳手架鋼筋下料、加工圖1：墩柱施工流程圖3.2腳手架施工3.2.1腳手架施工工藝流程落地腳手架搭設(shè)工藝流程：場地平整、夯實(shí)--基礎(chǔ)承載力檢測--材料準(zhǔn)備--定位設(shè)置通長腳手板、底座--縱向掃地桿--立桿--橫向掃地桿--小橫桿（橫向水平桿）--大橫桿（縱向水平桿）--剪刀撐--鋪跳板--安裝防護(hù)欄及安全網(wǎng)。3.2.1.1腳手架施工圖因墩身模板采取對拉桿式工藝，從實(shí)用性和可操作性考慮，確定采用雙排腳手架進(jìn)行鋼模板安裝作業(yè)，《雙排腳手架施工圖》見下圖。 圖2：雙排腳手架施工圖3.2.1.2腳手架定距定位根據(jù)模板構(gòu)造要求，在墩身四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墩身的距離，并做好標(biāo)記；分出立桿位置，標(biāo)記；墊板（墊木）、底座應(yīng)準(zhǔn)確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。3.2.2腳手架安全搭設(shè)方案3.2.2.1地基處理根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況，承臺(tái)邊緣距墩身距離足夠的情況下，腳手架立桿可直接立在承臺(tái)上，只需設(shè)墊木，不需要進(jìn)行地基處理。若承臺(tái)范圍不夠，則需對地基進(jìn)行處理，從承臺(tái)邊緣向外圍按照3～5%找坡，回填土夯實(shí)，上面鋪設(shè)5cm厚腳手板，之后在腳手板上鋪設(shè)混凝土底板或墊木，然后再搭設(shè)立桿。3.2.2.2排水設(shè)置在距腳手架外排立桿外0.5m處設(shè)置排水溝，引至基坑范圍以外，防止雨水對基礎(chǔ)浸泡，造成安全隱患。3.2.2.3立桿設(shè)置1、腳手架采用雙排立桿，立桿頂端高出結(jié)構(gòu)1.2m～1.5m，立桿接頭采用對接扣件連接立桿與橫桿采用直角扣件連接。2、腳手架立桿縱距1.2～1.5m，橫距0.8～1m；掃地桿與原地面距離0.2m；內(nèi)側(cè)立桿底部距模板邊緣按25cm控制。墩身高度大于14米為變截面橋墩，隨著墩身高度增加，截面不斷縮小，腳手架與墩身距離也會(huì)不斷變大，此時(shí)在腳手架與墩身模板或鋼筋之間搭設(shè)橫向鋼管，鋼管上面鋪設(shè)木板，橫向鋼管兩端與腳手架和墩身模板或鋼筋牢固固定，保證作業(yè)安全。3、腳手架的底部立桿可采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯(cuò)布置，高度方向相互錯(cuò)開50cm以上，且要求相鄰接頭不在同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。4、立桿應(yīng)設(shè)置墊木和混凝土底板，并設(shè)置縱橫方向掃地桿，采用直角扣件固定在距底座下20cm處的立桿上。5、立桿的垂直偏差應(yīng)控制在不大于架高的1/400。6、同排內(nèi)外側(cè)兩根立桿連線與墩身表面垂直。3.2.2.4大橫桿、小橫桿設(shè)置1、大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m～1.8m，以便懸掛安全網(wǎng)，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為15cm。2、用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一層大橫桿四種要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯(cuò)布置，不在同步、同跨內(nèi)。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于50cm。3、按立桿與大橫桿交點(diǎn)（主節(jié)點(diǎn)）及大橫桿跨中設(shè)置小橫桿，小橫桿與墩臺(tái)身表面垂直，主節(jié)點(diǎn)處兩端采用直角扣件扣緊在立柱上，跨中大橫桿處扣緊在大橫桿上，以形成空間結(jié)構(gòu)整體受力。4、根據(jù)作業(yè)層跳板搭設(shè)的需要，可在兩立柱之間在等距位置增設(shè)2根小橫桿，保證跳板端頭距離小橫桿不超過15cm。3.2.2.5剪刀撐1、本腳手架剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設(shè)，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。2、腳手架外側(cè)立面必須設(shè)剪刀撐，剪刀撐一般每5步5跨設(shè)置一道，斜桿相交點(diǎn)處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。3、剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在中間每個(gè)主節(jié)點(diǎn)處均設(shè)固定點(diǎn)。所有固定點(diǎn)距主節(jié)點(diǎn)距離不大于15cm。4、最下部的斜桿與立桿的連接點(diǎn)距地面的高度控制在30cm內(nèi)。5、施工中應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)物的高度及腳手架的長度和寬度，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況合理設(shè)置剪刀撐和斜撐。6、剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度≥100cm，并用3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離≥10cm。3.2.2.6木跳板鋪設(shè)1、木跳板采用松木或其他硬質(zhì)木材，厚3-5cm，寬20～30cm，長度不少于3.5m。2、跳板設(shè)置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2～3圈固定。當(dāng)跳板長度小于2m時(shí)，可采用兩根小橫桿，各桿與接縫的距離均不大于15cm。3、里外立桿間應(yīng)滿鋪跳板。拐角交接處平整，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象，鋪設(shè)時(shí)要選用完好無損的跳板，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時(shí)更換。3.2.2.7人行斜道搭設(shè)1、墩臺(tái)高度不大于6m的腳手架，采用一字型斜道；2、墩臺(tái)高度大于6m的腳手架，采用之字型斜道；3、斜道宜附著外腳手架或建筑物設(shè)置；斜道寬度不小于0.6m，坡度采用1:1；拐彎處應(yīng)設(shè)置平臺(tái)，其寬度不應(yīng)小于斜道寬度；4、斜道兩側(cè)及平臺(tái)外圍均應(yīng)設(shè)置欄桿及擋腳板；5、斜道跳板橫鋪時(shí)，應(yīng)在橫向水平桿下增設(shè)縱向支托桿，縱向支托桿間距不應(yīng)大于50cm；跳板順鋪時(shí)，接頭宜采用搭接；下面的板頭應(yīng)壓住上面的板頭，板頭的凸棱外采用三角木填順；斜道腳手板上應(yīng)設(shè)置防滑木條，木條厚度宜為2～3cm。6、如無法搭設(shè)斜道的，則腳手架爬梯必須用雙排短鋼管搭設(shè)并鎖死，步距在30-40cm之間，爬梯橫桿與腳手架小橫桿相平處應(yīng)與腳手架小橫桿鎖死。爬梯要設(shè)扶手。休息平臺(tái)必須搭設(shè)木板并捆緊。無條件搭設(shè)木板的，必須在休息平臺(tái)處增加鋼管搭設(shè)，間距控制在15cm以內(nèi)。3.2.2.8墩頂操作平臺(tái)搭設(shè)1、腳手架搭設(shè)頂面與墩頂平行時(shí)，外排立桿要向上繼續(xù)搭設(shè)1.2米高作為墩頂施工平臺(tái)的安全防護(hù)欄桿，內(nèi)排則搭設(shè)滿鋪木板的操作平臺(tái)，木板用鐵絲固定在腳手架鋼管的橫桿上。2、操作平臺(tái)腳手板的鋪設(shè)，施工操作層的腳手板必須鋪滿、鋪穩(wěn)、鋪嚴(yán)，距離模板不得大于200mm，內(nèi)排立桿與墩身模板之間鋪設(shè)一塊腳手板，不得有空隙和探頭板，墩身砼施工只考慮頂部一個(gè)作業(yè)平臺(tái)，對頭鋪設(shè)的腳手板，接頭下面必須設(shè)兩根小橫桿，板端距小橫桿150mm，拐彎處的腳手板必須交叉搭鋪，且所有腳手架必須用鐵絲與下部支撐鋼管固定連接。3、操作平臺(tái)要與墩身可靠連接，并形成整體，且兩對立面圍欄間加設(shè)不小于φ10的橫向連接，間距1.5m，預(yù)防失穩(wěn)。3.2.2.9防護(hù)設(shè)施1、在作業(yè)層下部架設(shè)一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，設(shè)置安全網(wǎng)防護(hù)。2、腳手架外側(cè)使用合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。3、腳手架頂排防護(hù)欄桿不少于2排，高度分別為0.6m和1.2m。3.2.3腳手架驗(yàn)收1、腳手架搭設(shè)完畢或分段搭設(shè)完畢，應(yīng)按規(guī)定對腳手架工程的質(zhì)量進(jìn)行檢查，并報(bào)中鐵二十二局滬昆客專貴州段工程指揮部進(jìn)行檢查驗(yàn)收，檢查驗(yàn)收合格后報(bào)監(jiān)理部驗(yàn)收檢查，經(jīng)檢查合格后方可投入交付使用。2、檢查腳手架還應(yīng)注重以下幾點(diǎn)：1）構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；2）安全網(wǎng)的張掛及扶手的設(shè)置是否齊全；3）基礎(chǔ)是否平整堅(jiān)實(shí)、支墊是否符合規(guī)定；4）垂直度及水平度是否合格。3.2.4腳手架計(jì)算書3.2.4.1參數(shù)信息1、腳手架參數(shù)1）搭設(shè)尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m;2）內(nèi)排架距模板邊緣長度為15cm;3）采用的鋼管類型為φ48.3×3.6;4）橫桿與立桿連接方式為單扣件;5）取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00。2、活荷載參數(shù)1）施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3.000KN/m2；2）腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；3）同時(shí)施工層數(shù)：1層。3、風(fēng)荷載參數(shù)1）本項(xiàng)目橋梁工程均處于盤縣，風(fēng)力較小，基本取風(fēng)壓0.3KN/m2；2）風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz為0.62，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為1.13；3）腳手架計(jì)算中考慮風(fēng)荷載作用。4、靜荷載參數(shù)1）腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2）：0.350；2）安全設(shè)施與安全網(wǎng)（KN/m2）：0.01；3）腳手板類別：木板腳手板；4）每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）：0.0389；5）腳手板鋪設(shè)層數(shù)：1層。5、地基參數(shù)1）地基類型：粉質(zhì)黏土；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：150Kpa。2）立桿基礎(chǔ)底面積（m2）：0.3；地基承載力調(diào)整系數(shù)：1.00。3.4.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第5.1.1條規(guī)定，可只進(jìn)行下列設(shè)計(jì)計(jì)算：縱向、橫向水平桿等受力構(gòu)件的強(qiáng)度和連接扣件的抗滑承載力計(jì)算；立桿的穩(wěn)定性計(jì)算；連墻件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接強(qiáng)度的計(jì)算（不涉及到）；立桿地基承載力計(jì)算。1、小橫桿的計(jì)算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的下面。小橫桿自重，腳手板自重作為恒載，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。=1\*GB3①荷載值計(jì)算小橫桿的自重簡化為均布荷載：q1=0.0389KN/m；腳手板的自重簡化為均布荷載：q2=0.35×0.75=0.263KN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P=3×1×0.75=2.25KN；最不利位置部荷載如下圖：圖3：小橫桿力學(xué)簡圖=2\*GB3②受力驗(yàn)算小橫桿凈跨徑為1m，總長為1.3m；均布荷載最大彎矩（跨中）計(jì)算公式如下：Mqmax=(q1+q2)l2/8Mqmax=（0.0389+0.263）×12/8=0.038KN.m；集中荷載最大彎矩（跨中）計(jì)算公式如下：Mpmax=pl/4Mpmax=2.25×1/4=0.563KN.m；根據(jù)JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=（1.2×0.038+1.4×0.563）KN.m/5.26cm3=151.29N/mm2;小橫桿的最大彎矩應(yīng)力σ=151.29N/mm2，小于小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足σ=M/W≤f要求。=3\*GB3③撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿和腳手板自重均布荷載與活載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和；均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5×(0.0389+0.263)×10004/(384×2.06×105×107800)=0.169mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下：Vpmax=Pl3/48EIVpmax=107800)=2.111mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.169+2.111=2.28mm；小橫桿的最大容許撓度計(jì)算值為[V]=1000/150=6.667mm，規(guī)范規(guī)定值為10mm,2.28小于6.667，所以，滿足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。2、大橫桿的計(jì)算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿跨中上面的小橫桿傳遞荷載作為集中荷載（活載），主節(jié)點(diǎn)處小橫桿直接扣在立桿上，不在傳遞到大橫桿上，大橫桿自重作為均布荷載（恒載）計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。=1\*GB3①荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1=0.0389KN/m；活荷載產(chǎn)生集中荷載值：P=（1.3×0.0389+0.263）/2+2.25=2.41KN；圖4：大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖=2\*GB3②受力驗(yàn)算用連續(xù)梁彎矩計(jì)算軟件計(jì)算得出活荷載作用力下及自重（恒載）作用下大橫桿支點(diǎn)最大負(fù)彎矩和跨中最大正彎矩分別為：活載Mmax支=-0.54KN.mMmax中=0.63KN.m恒載Mmax支=-0.009KN.mMmax中=0.007KN.m支座最大彎矩為M1max=-0.54-0.009=-0.549KN.m跨中最大彎矩為M2max=0.63+0.007=0.637KN.m注：彎矩以桿件下側(cè)受拉為正。選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：根據(jù)JGJ130-2011第（5.2.1）,（5.2.2）公式σ=M/W=（1.2×0.007+1.4×0.63）KN.m/5.26cm3=169.28N/mm2;大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=169.28N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足σ=M/W≤f要求。=3\*GB3③撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI+0.990pl3/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.0389KN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：p=3×1=3KN;最大撓度計(jì)算值為：V=0.677×0.0389×15004/(100×2.06×105×107800)+0.99×3×15003/（100×2.06×105×107800）=4.574mm大橫桿的最大允許撓度計(jì)算值為[V]=1500/150=10mm，規(guī)范規(guī)定值為10mm,4.574小于10.，滿足JGJ130-2011第（5.2.3）要求。3、扣件抗滑力的計(jì)算根據(jù)JGJ130-2011第5.2.5條規(guī)定，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8KN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1，實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（5.2.5）公式R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8KN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.0389×1.5=0.0584KN；跨中小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.0389×1.3/2=0.025KN；跳板通過跨中小橫桿傳至大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3=0.3×1×1.5/2=0.225KN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.2×恒載+1.4×活載進(jìn)行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設(shè)計(jì)值：R1=1.2×（0.0584+0.025+0.225）+1.4×2.25=3.52KN；橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值：小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.0389×1.3/2=0.025KN；腳手板傳至小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.35×1×1.5/2=0.263KN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.2×恒載+1.4×活載進(jìn)行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設(shè)計(jì)值：R2=1.2×（0.025+0.225）+1.4×2.25=3.4KN；R1＞R2。取Rmax=R1=3.52小于8KN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足JGJ130-2011第（5.2.5）要求。4、腳手架立桿荷載計(jì)算作用于腳手架立桿的荷載包括通過大橫桿和小橫桿通過扣件傳遞的靜荷載、活荷載組合值，立桿自重產(chǎn)生的靜載，防護(hù)欄桿、防護(hù)網(wǎng)產(chǎn)生的荷載，斜道產(chǎn)生的荷載，風(fēng)荷載。上面已經(jīng)計(jì)算出每層大橫桿和小橫桿傳遞至立桿的豎向荷載，整理得恒載和活載分別為：恒載P1恒=1.2×（0.0584+0.025+0.225+0.025+0.225）=0.67KN活載P1活=1.4×（2.25+2.25）=6.3KN立桿自重產(chǎn)生的荷載計(jì)算我項(xiàng)目部橋墩最高為38m，立桿計(jì)算高度取38m，組合系數(shù)為1.2；立桿自重荷載為：P2=1.2×38×0.0389KN/m;=1.77KN防護(hù)措施荷載防護(hù)欄桿每層兩根，材料按水平桿同材料計(jì)算，0.0389KN/m，防護(hù)網(wǎng)0.01KN/m2，由此計(jì)算出每層產(chǎn)生荷載：P3=1.2×（0.0389×1.5×2+0.01×1.8）=0.162KN斜道產(chǎn)生的荷載計(jì)算斜道坡度1:1，取一跨計(jì)算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道長2.1m，按30cm一道腳踏橫梯計(jì)算，斜道寬度60cm。斜桿及扶手鋼管自重：p1=2.1×2×0.0389=0.163KN腳踏橫梯自重：p2=0.8/2×5×0.0389=0.078P4=1.2×（p1+p2）=0.289KN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算Wk=0.7Uz×Us×Wo其中Wo——基本風(fēng)壓（KN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）的規(guī)定采用：Wo=0.4KN/m2；Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）的規(guī)定采用：Uz=0.62；Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0.4×0.62×1.13=0.196KN/m2；綜合得立桿最大軸向受力為：不考慮風(fēng)荷載Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+6.3=17.138KN考慮風(fēng)荷載Pmax=（0.67+0.162+0.289）×8+1.87+0.85×6.3=16.193KN風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為MW=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.196×1.5×1.8×1.8/10=0.113KN.m；5、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算腳手架采用雙立桿搭設(shè)，按照均勻受力計(jì)算穩(wěn)定性。不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值：N=17.138KN；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計(jì)算長度附加參數(shù)參照J(rèn)GJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；μ=1.5；計(jì)算長度，由公式lo=k×μ×h（h=1.8）確定：lo=3.118m；長細(xì)比λ=lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細(xì)比λ的計(jì)算結(jié)果查JGJ130-2011表A.0.6得到：φ=0.188；立桿的凈截面面積：A=5.06cm2；立桿的凈截面模量（抵抗矩）：W=5.26cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2;σ=17.138KN/(0.188×5.06cm2)=180.15N/mm2;立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=180.15N/mm2;小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求?？紤]風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=16.193KN；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計(jì)算長度附加系數(shù)參照J(rèn)GJ130-2011第5.2.8得：k=1.155；μ=1.5；計(jì)算長度，由公式lo=k×μ×h確定：lo=3.118m；長細(xì)比：lo/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ，由長細(xì)比λ的計(jì)算結(jié)果查JGJ130-2011表A.0.6得到：φ=0.188；立桿的凈截面面積：A=5.06cm2；立桿的凈截面模量（抵抗矩）：W=5.26cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2;σ=16.193KN/(0.188×5.06cm2)=170.22N/mm2;立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ=170.22N/mm2;小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求。6、腳手架搭設(shè)高度計(jì)算=1\*GB3①不組合風(fēng)荷載時(shí)（5.2.11-1）=2\*GB3②組合風(fēng)荷載時(shí)（5.2.11-2）經(jīng)查表和腳手架荷載計(jì)算得到：gk=0.1295KN/m，φ=0.09，A=5.06cm2，f=205Nmm2NG2K=2.99KN,NQK=6.3KN,MWK=0.113KN.m，W=5.26cm3計(jì)算結(jié)果：1、不組合風(fēng)荷載[H]=52.09m2、組合風(fēng)荷載[H]=52.65m腳手架搭設(shè)高度37米，小于[H]，滿足要求。3、腳手架安全系數(shù)：K=1+52.65/200=1.267、腳手架的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足JGJ130-2011第（5.5.1）PK=N/A≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值：fg=fgk×kc=150kpa;其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=150kpa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值；N=17.138KN基礎(chǔ)底面面積：A=0.2×1.5=0.3m2。立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：PK=N/A=57.13kpa；PK=57.13≤fg=150kpa。地基承載力滿足要求。3.3鋼筋綁扎墩柱施工前應(yīng)清理承臺(tái)混凝土表面，調(diào)直承臺(tái)預(yù)留的搭接鋼筋，鑿毛承臺(tái)與墩身的接茬面。在承臺(tái)頂面，準(zhǔn)確測量并放出墩柱中心線和墩柱外輪廓線的準(zhǔn)確位置，并標(biāo)于承臺(tái)上。并復(fù)測墩柱底標(biāo)高，搭設(shè)雙排腳手架，每1.8m鋪一圈跳板作為作業(yè)平臺(tái)，由于要在頂層施做鋼筋、模板、澆注砼工作較多，頂層跳板與腳手架牢固連接，并做好安全防護(hù)。鋼筋綁扎：首先將箍筋套在承臺(tái)頂預(yù)留伸出豎筋上，一部分按設(shè)計(jì)距離排開，加一部分預(yù)留待用，接著將墩柱豎筋與承臺(tái)頂伸出豎筋焊接，接頭上下相互錯(cuò)開50%，且不小于1m，其搭接焊接長度單面焊不小于10d，雙面焊不小于5d。測量控制豎筋的垂直度。根據(jù)施工圖紙，準(zhǔn)確在豎筋上標(biāo)出箍筋位置的控制綁扎緊密，綁扎后的箍筋面應(yīng)水平。箍筋綁扎時(shí)，在豎筋外側(cè)綁扎一定數(shù)量（4個(gè)/m2）的小塊水泥砂漿墊塊，以保證澆筑砼時(shí)墩柱鋼筋的保護(hù)層厚度。綁扎鋼筋時(shí)注意預(yù)留泄水管位置，綜合接地鋼筋焊接按設(shè)計(jì)進(jìn)行施作。由于澆注砼時(shí)要使用串筒，故在綁扎時(shí)鋼筋要預(yù)留串筒空間，串筒采用2mm厚鋼板卷制成，串筒上口直徑為30cm，下口直徑24cm，每節(jié)高1m，接長后距澆筑的混凝土面不超過2m。3.4模板施工3.4.1模板大樣圖模板大樣圖見附圖。3.4.2模板計(jì)算書圖5：墩帽模板構(gòu)造圖圖6：2m墩身模板正面構(gòu)造圖圖7：1m墩身模板正面構(gòu)造圖3.4.2.1側(cè)壓力計(jì)算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即是新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實(shí)踐，可按下列二式計(jì)算，并取其最小值：式中F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）γc混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3t0新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(T+15)計(jì)算；t=200/(20+15)=5.71T混凝土的溫度（°）取20°V混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/hH混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取5.44mΒ1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻外加劑時(shí)取1.2Β2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取0.85；50—90mm時(shí)，取1；110—150mm時(shí)，取1.15。取1=0.22×25×5.71×1.2×1×21/2=53.3kN/m2=25×5.44=136kN/m2取二者中的較小值，F(xiàn)=53.3kN/m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值4kN/m2，分別取荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：（根據(jù)相關(guān)規(guī)范，鋼模板可取折減系數(shù)為0.85）q=53.3×1.2×0.85+4×1.4=59.97kN/m2鋼模板主要承受混凝土側(cè)壓力，側(cè)壓力取為F=60KN/m2，有效壓頭高度h=2.4m。（見下圖）2.42.4H123(1)(2)圖8：鋼模板承受砼側(cè)壓力模型3.4.2.2模板受力計(jì)算取安全系數(shù)1.5,Q235鋼材的許用正應(yīng)力[σ]＝156.7MPa;許用剪應(yīng)力[τ]＝95MPa。檢算標(biāo)準(zhǔn)；強(qiáng)度要求滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范；結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板結(jié)構(gòu)跨度的1/500；鋼模板面板的變形值<1mm；整個(gè)鋼模板系統(tǒng)變形值<5.0mm；1、面板：采用6mm熱軋鋼板模板的面板被縱縱肋分成許多小方格，根據(jù)方格長寬尺寸比例Ly和Lx，可計(jì)算面板的內(nèi)力最大的正應(yīng)力：由Ly和Lx的比值查手冊得出跨中兩方向的彎矩分別為

支座邊上的彎矩分別為,,,——內(nèi)力計(jì)算系數(shù)，可從手冊查得。q——單位長度內(nèi)（1mm）混凝土側(cè)壓力，——面板小方格的兩邊邊長。以上式中應(yīng)取，中較小值。鋼材的泊松系數(shù)v＝0.3,對跨中彎矩進(jìn)行修正得：取模板中1小方格，＝400，＝500，/=0.8，查表得＝－0.0722,＝－0.0570,＝0.0310,＝0.0124。從而：支座處彎矩跨中彎矩面板的截面抗彎矩：板的支座處正應(yīng)力為：故滿足要求板跨中的正應(yīng)力：b——鋼板單位寬度，取b＝1mm；h——鋼板的厚度。通過上述計(jì)算，可知面板滿足強(qiáng)度要求。2）最大撓度驗(yàn)算：——撓度計(jì)算系數(shù)，可從手冊查得＝0.00208——面板小方格的短邊長E——鋼材的彈性模量，E=210000N/mm2h――鋼板厚度B——構(gòu)件的剛度，/=0.77/500=1/650<1/500故：面板滿足剛度要求。2、縱肋計(jì)算：縱肋支承在背桿上，可作為支承在背桿上的連續(xù)梁計(jì)算，其跨矩等于背桿的間距。背桿設(shè)置為每1m設(shè)置1層?？v肋采用10＃槽鋼（W=39.7cm3），間距400mm，支撐在后支架上縱肋上的荷載為：F＝qh＝0.06×400＝24N/mmh――縱肋之間的間距縱肋最大受力情況為節(jié)高1000mm的模板，縱肋受力圖如下： 圖9：模板縱肋受力圖從縱肋受力彎矩圖可知，最大彎矩為1.35KN.m1）驗(yàn)算強(qiáng)度：滿足強(qiáng)度要求。2）撓度驗(yàn)算：/=0.47/500=1/1063<1/500,故縱肋滿足剛度要求。3.4.2.3背桿受力計(jì)算：背桿設(shè)置為每1米一層。其荷載為60×1＝60KN.m。長背桿所用材料為：雙16#槽鋼，計(jì)算模式如下：背桿受力情況：位移圖如下：位移計(jì)算 圖10：模板背桿受力圖桿端位移值(乘子=1)桿端1桿端2單元碼u-水平位移v-豎直位移